JPH0717986B2 - Alloy tool steel - Google Patents
Alloy tool steelInfo
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- JPH0717986B2 JPH0717986B2 JP60053095A JP5309585A JPH0717986B2 JP H0717986 B2 JPH0717986 B2 JP H0717986B2 JP 60053095 A JP60053095 A JP 60053095A JP 5309585 A JP5309585 A JP 5309585A JP H0717986 B2 JPH0717986 B2 JP H0717986B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） 本発明は、熱間，温間，冷間塑性加工用工具や切削工具
として利用される合金工具鋼に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Object of the Invention] (Field of Industrial Application) The present invention relates to an alloy tool steel used as a hot, warm, cold plastic working tool or a cutting tool.
（従来の技術） 従来、この種の合金工具鋼としては、高速度工具鋼、冷
間ダイス鋼、熱間ダイス鋼などがあり、これらの合金工
具鋼から、例えば、塑性加工用の各種パンチ，ダイスな
らびにタップ，カッター，リーマ，エンドミル，ホブ等
の切削工具やロール，ベアリングなどが作成される。(Prior Art) Conventionally, as this type of alloy tool steel, there are high-speed tool steel, cold die steel, hot die steel, etc. From these alloy tool steels, for example, various punches for plastic working, Cutting tools such as dies, taps, cutters, reamers, end mills, hobs, rolls, and bearings are created.
（発明が解決しようとする問題点） このような合金工具鋼においては、所望形状への成形が
容易であると共に、長寿命が得られるように高温強度や
疲労特性等に優れていることが要求されるが、巨大な一
次炭化物が生成されている場合にはこのような要求を十
分に満たすことができなくなるという問題点があった。(Problems to be Solved by the Invention) In such an alloy tool steel, it is required that it is easy to form into a desired shape, and that it is excellent in high temperature strength and fatigue characteristics so as to obtain a long life. However, there is a problem that such requirements cannot be sufficiently satisfied when a huge primary carbide is generated.
本発明は、上述した従来の問題点を解消するためになさ
れたもので、巨大な一次炭化物が鋼中に残存せず、強
度，靭性，耐ヒートチェック性，切削寿命等において優
れた特性を有する合金工具鋼を提供することを目的とし
ている。The present invention has been made to solve the above-mentioned conventional problems, and does not leave huge primary carbides in the steel, and has excellent properties in strength, toughness, heat check resistance, cutting life, etc. It is intended to provide alloy tool steel.
［発明の構成］ （問題点を解決するための手段） 本発明による合金工具鋼は、重量％で、C:0.20〜2.50
％、Si:0.05％未満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0
％、Cr:2.0〜20.0％、および2Mo＋W:0.30〜30.0％、V:
0.01〜5.0％のうちの１種または２種以上、残部Feおよ
び不純物からなることを特徴としており、より好ましく
は、合金工具鋼が高速度工具鋼である場合には、重量％
で、C:0.35〜1.50％、Si:0.05％未満、Mn:0.10〜1.50
％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜10.0％、および2Mo＋W:
1.50〜30.0％、V:0.50〜5.0％のうちの１種または２種
以上、残部Feおよび不純物からなり、冷間ダイス鋼であ
る場合には、重量％で、C:0.35〜2.50％、Si:0.05％未
満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:3.0〜20.0
％、およびMo:0.10〜5.0％,W:0.10〜5.0％,V:0.01〜5.0
％のうちの１種または２種以上、残部Feおよび不純物か
らなり、熱間ダイス鋼である場合には、重量％で、C:0.
20〜0.50％、Si:0.05％未満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.0
1〜2.0％、Cr:2.0〜8.0％、およびMo:0.10〜5.0％,W:0.
10〜5.0％,V:0.01〜5.0％のうちの１種または２種以
上、残部Feおよび不純物からなることを特徴としてい
る。また必要に応じて、REM:0.001〜0.60％を含み、Nb:
0.01〜5.0％,Ta:0.01〜5.0％,Zr:2.0％以下,Hf:2.0％以
下,Ti:2.0％以下,Sc:0.001〜2.0％,Y:2.0％以下のうち
の１種または２種以上を含み、Co:1.0〜20.0％,Cu:0.25
〜1.0％,B:0.001〜0.050％のうちの１種または２種以上
を含み、さらに必要に応じて、不純物中において、N:20
0ppm以下、S:0.0050％以下、O:0.0030％以下、Al:0.020
％以下、P:0.020％以下であるようにしたことを特徴と
している。[Structure of the Invention] (Means for Solving Problems) The alloy tool steel according to the present invention has a C: 0.20 to 2.50% by weight.
%, Si: less than 0.05%, Mn: 0.10 to 1.50%, Ni: 0.01 to 2.0
%, Cr: 2.0 to 20.0%, and 2Mo + W: 0.30 to 30.0%, V:
One or more of 0.01 to 5.0%, and the balance Fe and impurities. More preferably, when the alloy tool steel is a high speed tool steel, the weight% is
, C: 0.35 to 1.50%, Si: less than 0.05%, Mn: 0.10 to 1.50
%, Ni: 0.01 to 2.0%, Cr: 2.0 to 10.0%, and 2Mo + W:
1.50-30.0%, V: 0.50-5.0% of 1 or 2 or more, balance Fe and impurities, and in the case of cold die steel, by weight%, C: 0.35-2.50%, Si : Less than 0.05%, Mn: 0.10 to 1.50%, Ni: 0.01 to 2.0%, Cr: 3.0 to 20.0
%, Mo: 0.10 to 5.0%, W: 0.10 to 5.0%, V: 0.01 to 5.0
%, In the case of a hot die steel, C: 0.
20 to 0.50%, Si: less than 0.05%, Mn: 0.10 to 1.50%, Ni: 0.0
1-2.0%, Cr: 2.0-8.0%, and Mo: 0.10-5.0%, W: 0.
One or more of 10 to 5.0% and V: 0.01 to 5.0%, and the balance Fe and impurities. If necessary, REM: 0.001-0.60% is included, Nb:
0.01 to 5.0%, Ta: 0.01 to 5.0%, Zr: 2.0% or less, Hf: 2.0% or less, Ti: 2.0% or less, Sc: 0.001 to 2.0%, Y: 2.0% or less Including the above, Co: 1.0 to 20.0%, Cu: 0.25
To 1.0%, B: 0.001 to 0.050%, and 1 or 2 or more thereof, and, if necessary, N: 20 in impurities.
0ppm or less, S: 0.0050% or less, O: 0.0030% or less, Al: 0.020
% Or less, and P: 0.020% or less.
次に本発明による合金工具鋼の成分範囲（重量％）の限
定理由について説明する。Next, the reason for limiting the composition range (% by weight) of the alloy tool steel according to the present invention will be described.
C:0.20〜2.50％ Ｃは工具鋼として必要な強度，硬さおよび耐摩耗性等を
確保するのに有効な元素であって、このような効果を得
るために0.20％以上含有させるのがよい。また、工具鋼
が高速度工具鋼および冷間ダイス鋼である場合には0.35
％以上とするのがより好ましい。しかし、多すぎると靭
性および加工性が低下するので2.50％以下とするのがよ
い。また、工具鋼が高速度工具鋼である場合には1.50％
以下とし、熱間ダイス鋼である場合には0.50％以下とす
るのがより好ましい。C: 0.20 to 2.50% C is an element effective in securing the strength, hardness, wear resistance and the like required for tool steel, and it is preferable to contain 0.20% or more to obtain such effects. . 0.35 if the tool steel is high speed tool steel and cold die steel.
% Or more is more preferable. However, if the amount is too large, the toughness and workability deteriorate, so it is preferable to set it to 2.50% or less. If the tool steel is high speed tool steel, 1.50%
In the case of hot die steel, it is more preferably 0.50% or less.
Si:0.05％未満 合金工具鋼において生成される巨大一次炭化物は、肋骨
状に晶出した共晶炭化物が未破壊粒として残存している
ことが主因であり、Si量を低くすることによって肋骨状
共晶炭化物の生成を低減もしくは阻止することが可能と
なり、Si量を低くすることによってソーキングによる一
次炭化物の完全固溶温度範囲をより低温側に拡大させて
炭化物を細粒にすることができるようになる。そして、
本発明者らはこのような知見に基いて種々検討した結
果、この種の合金工具鋼においては、Si含有量を0.05％
未満とするのがとくによいことを確かめたことから、こ
のような上限値とした。Si: Less than 0.05% Giant primary carbides produced in alloy tool steels are mainly due to the fact that eutectic carbides that crystallize in ribs remain as undestructed grains. It becomes possible to reduce or prevent the formation of eutectic carbides, and by lowering the amount of Si, it is possible to expand the complete solution temperature range of primary carbides by soaking to a lower temperature side and to make carbides into fine particles. become. And
As a result of various investigations based on such findings, the present inventors have found that in this type of alloy tool steel, the Si content is 0.05%.
Since it has been confirmed that it is particularly preferable that the value is less than the above, the upper limit value is set to such a value.
Mn:0.10〜1.50％ Mnは脱酸および脱硫剤として作用し、鋼の清浄度を高め
ると共に焼入性の向上にも寄与する元素であり、このよ
うな効果を得るために0.10％以上添加するのがよい。し
かし、多すぎると熱間加工性を害するので1.50％以下と
するのが良い。Mn: 0.10 to 1.50% Mn is an element that acts as a deoxidizing agent and a desulfurizing agent, and contributes not only to improving the cleanliness of steel but also to improving hardenability. Add 0.10% or more to obtain such an effect. Is good. However, if it is too large, the hot workability is impaired, so it is preferable to set it to 1.50% or less.
Ni:0.01〜2.0％ Niは工具鋼の基地を強化し、強度，耐衝撃性，耐ヒート
チェック性を向上させる元素であり、このような効果を
得るために0.01％以上添加するのがよい。しかし、多す
ぎると機械加工性を低下させるので2.0％以下とするの
が良い。Ni: 0.01 to 2.0% Ni is an element that strengthens the matrix of the tool steel and improves strength, impact resistance, and heat check resistance. To obtain such effects, 0.01% or more is preferably added. However, if it is too large, the machinability is deteriorated, so 2.0% or less is preferable.
Cr:2.0〜20.0％ Crは工具鋼の強度、とくに高温強度を高めると共に、耐
熱衝撃性を高めるのに有効な元素であって、このような
効果を得るためには2.0％以上添加するのがよい。ま
た、工具鋼が冷間ダイス鋼である場合には3.0％以上と
するのがより好ましい。しかし、多すぎると靭性や加工
性を劣化させるので20.0％以下とするのがよい。また、
工具鋼が高速度鋼である場合には10.0％以下とし、熱間
ダイス鋼である場合には8.0％以下とするのがより好ま
しい。Cr: 2.0 to 20.0% Cr is an element effective for increasing the strength of tool steel, especially high temperature strength, and also for improving thermal shock resistance, and in order to obtain such an effect, it is necessary to add 2.0% or more. Good. When the tool steel is cold die steel, it is more preferably 3.0% or more. However, if it is too large, the toughness and workability are deteriorated, so it is preferable to set it to 20.0% or less. Also,
When the tool steel is high speed steel, it is preferably 10.0% or less, and when it is hot die steel, it is more preferably 8.0% or less.
2Mo＋W:0.30〜30.0％,V:0.01〜5.0％のうちの１種また
は２種以上 Mo,W,Vは炭化物を形成し、熱処理硬さを増大して耐摩耗
性を向上させるのに有効な元素であるので、これらの１
種または２種以上を添加するのもよい。この場合、Moは
Ｗよりも効果が大きい元素であって、このような効果を
得るためには2Mo＋Ｗ（いずれか一方が０である場合も
含む）で0.30％以上、Ｖを0.01％以上添加するのがよ
い。また、工具鋼が高速度鋼である場合には2Mo＋Ｗで
1.50％以上とし、冷間ダイス鋼および熱間ダイス鋼であ
る場合にはMoを0.10％以上、Ｗを0.10％以上とするのが
より好ましい。また、工具鋼が高速度鋼である場合には
Ｖを0.50％以上とするのがより好ましい。しかし、多す
ぎると靭性が低下すると共に、粗大炭化物も多くなり、
疲労特性に悪影響を及ぼすので2Mo＋Ｗは30.0％以下、
Ｖは5.0％以下とするのがよい。また、工具鋼が冷間ダ
イス鋼および熱間ダイス鋼である場合にはMoを5.0％以
下、Ｗを5.0％以下とするのがより好ましい。2Mo + W: 0.30-30.0%, V: 0.01-5.0%, 1 or more types Mo, W, V form carbides and are effective for increasing heat treatment hardness and improving wear resistance. Because these are elements, these 1
It is also possible to add one kind or two or more kinds. In this case, Mo is an element having a larger effect than W. To obtain such an effect, 2Mo + W (including the case where either one is 0) is added in an amount of 0.30% or more and V is 0.01% or more. Is good. If the tool steel is high speed steel, 2Mo + W
1.50% or more, more preferably 0.10% or more for W and 0.10% or more for W in the case of cold die steel and hot die steel. When the tool steel is high speed steel, V is more preferably 0.50% or more. However, if the amount is too large, the toughness decreases and the amount of coarse carbide also increases,
2Mo + W is 30.0% or less, as it has an adverse effect on fatigue characteristics.
V should be 5.0% or less. Further, when the tool steel is a cold die steel or a hot die steel, it is more preferable to set Mo to 5.0% or less and W to 5.0% or less.
REM（希土類元素の１種または２種以上）:0.001〜0.60
％ REMは、工具鋼の靭性を向上させ、特に耐衝撃性を高め
るのに有効な元素であるので、このような効果を得るた
めにこれらの１種または２種以上を0.001％以上添加さ
せることも必要に応じて望ましい。しかし、多量に添加
すると靭性および加工性劣化させるので、添加する場合
は0.60％以下とするのがよい。この場合、製造時におけ
るREMの添加は、1530〜1550℃とくに1540〜1545℃で行
うことが望ましく、これによって地疵欠陥の発生をかな
り抑えることができる。REM (one or more rare earth elements): 0.001 to 0.60
% REM is an element that is effective for improving the toughness of tool steel and especially for increasing the impact resistance, so 0.001% or more of one or more of these should be added to obtain such effects. Is also desirable if necessary. However, if added in a large amount, the toughness and workability will be deteriorated. Therefore, when added in an amount of 0.60% or less is preferable. In this case, it is desirable to add REM at the time of production at 1530 to 1550 ° C, particularly 1540 to 1545 ° C, which can considerably suppress the occurrence of ground defect.
Nb:0.01〜5.0％,Ta:0.01〜5.0％,Zr:2.0％以下,Hf:2.0
％以下,Ti:2.0％以下,Sc:0.001〜2.0％,T:2.0％以下の
うちの１種または２種以上 Nb,Ta,Zr,Hf,Ti,Sc,Yはいずれも炭化物を形成して熱処
理硬さを増大し、耐摩耗性を向上させるのに有効な元素
であるので、これらの元素を適宜選んで上記の範囲で添
加するのもよい。Nb: 0.01 to 5.0%, Ta: 0.01 to 5.0%, Zr: 2.0% or less, Hf: 2.0
% Or less, Ti: 2.0% or less, Sc: 0.001 to 2.0%, T: 2.0% or less, one or more of them Nb, Ta, Zr, Hf, Ti, Sc, Y all form carbides. Since it is an element effective in increasing the heat treatment hardness and improving the wear resistance, these elements may be appropriately selected and added within the above range.
Co:1.0〜20.0％,Cu:0.25〜1.0％,B: 0.001〜0.050％のうちの１種または２種以上 Co,Cu,Bはいずれも基地を強化して工具鋼の強度，耐衝
撃性，耐ヒートチェック性を高めるので、これらの元素
を適宜選んで上記の範囲で添加するのもよい。また、Ｂ
は鋼の焼入性を高めると共に、鋼中のＮをBNの形で固定
してＮの悪影響をなくすのに有効な元素であるので上記
の範囲で適宜添加するのもよい。One or more of Co: 1.0 to 20.0%, Cu: 0.25 to 1.0%, B: 0.001 to 0.050% Co, Cu, B strengthen the base material and strengthen the strength and impact resistance of tool steel. Since the heat check resistance is enhanced, these elements may be appropriately selected and added within the above range. Also, B
Is an element effective for improving the hardenability of steel and fixing N in the steel in the form of BN to eliminate the adverse effects of N, so it may be appropriately added within the above range.
N:200ppm以下 鋼中にＮが多量に含まれると他の添加元素と窒化物を形
成し、大きな炭窒化物が鋼中に存在することとなって工
具の性能を劣化させるので、この上限を200ppmとするこ
とがより望ましい。N: 200ppm or less If a large amount of N is contained in steel, it forms nitrides with other additive elements, and large carbonitrides are present in the steel, deteriorating tool performance. It is more desirable to set it to 200 ppm.
S:0.0050％以下、O:0.0030％以下 鋼中におけるS,O量を低減することによって地疵の発生
を抑制し、地疵等級を向上させることができると共に成
形加工時の被削性を高めることができるようになるの
で、必要に応じてＳおよび／またはＯの含有量を上記の
範囲で規制することも望ましい。S: 0.0050% or less, O: 0.0030% or less By reducing the amount of S and O in steel, it is possible to suppress the occurrence of ground defects, improve the ground defect grade, and enhance machinability during forming. Therefore, it is also desirable to regulate the content of S and / or O within the above range, if necessary.
Al:0.020％以下、P:0.020％以下 鋼中におけるAl,P量を低減することによって地疵の発生
を抑制し、地疵等級を向上させることができるようにな
るので、必要に応じてAlおよび／またはＰの含有量を上
記の範囲で規制することも望ましい。Al: 0.020% or less, P: 0.020% or less By reducing the amount of Al and P in the steel, it is possible to suppress the occurrence of ground defects and improve the ground defect grade. It is also desirable to regulate the content of P and / or P within the above range.
（実施例） 真空誘導溶解炉によって第１表に示す化学成分の材料を
溶製したのち、造塊してインゴットを得た。(Example) A material having the chemical components shown in Table 1 was melted in a vacuum induction melting furnace, and then ingoted to obtain an ingot.
次に、前記インゴットを700〜750℃に３時間加熱したの
ち鍛造し、次いで800℃で３時間加熱したのち20℃/hrで
冷却する溶体化処理を行って供試材とし、各供試材の炭
化物量および平均粒径を測定した。この結果を第２表に
示す。 Next, the ingot is heated to 700 to 750 ° C. for 3 hours, forged, then heated at 800 ° C. for 3 hours and then cooled at 20 ° C./hr for solution treatment to obtain each test material. The amount of carbides and the average particle size were measured. The results are shown in Table 2.
次いで、各供試材の高温強度および靭性を測定したとこ
ろ、同じく第２表に示す結果となった。Next, when the high temperature strength and toughness of each test material were measured, the same results as shown in Table 2 were obtained.
第１表および第２表に示すように、各種合金工具鋼にお
いて、本発明の範囲を満足する実施例（No.2,4,6,8,1
0）のものは、この範囲を満足しない比較例（No.1,3,5,
7,9）のものに比べて１次炭化物量が少なくかつ１次炭
化物平均粒径も小さいものとなっている。そして、高温
強度および靭性において優れた値を示すものであること
が確かめられた。 As shown in Tables 1 and 2, in various alloy tool steels, examples satisfying the scope of the present invention (No. 2, 4, 6, 8, 1)
The one of 0) is a comparative example (No. 1, 3, 5,
The amount of primary carbides is smaller and the average particle size of primary carbides is also smaller than those of (7, 9). It was confirmed that the high temperature strength and toughness exhibited excellent values.
［発明の効果］ 以上説明してきたように、本発明による合金工具鋼は、
重量％で、C:0.20〜2.50％、Si:0.05％未満、Mn:0.10〜
1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜20.0％、および2Mo
＋W:0.30〜30.0％、V:0.01〜5.0％のうちの１種または
２種以上、残部Feおよび不純物からなるものであるか
ら、肋骨状に晶出した共晶炭化物が主因となる巨大一次
炭化物の生成を著しく低減することが可能であり、強
度，靭性，耐ヒートチェック性，切削寿命等において優
れた特性を有するリーマ，エンドミル，タップおよびミ
リングカッタ，ホブ等の工具やロール，ベアリングなど
を得ることができるという非常に優れた効果がもたらさ
れる。[Advantages of the Invention] As described above, the alloy tool steel according to the present invention is
% By weight, C: 0.20 to 2.50%, Si: less than 0.05%, Mn: 0.10 to
1.50%, Ni: 0.01-2.0%, Cr: 2.0-20.0%, and 2Mo
+ W: 0.30 to 30.0%, V: 0.01 to 5.0%, one or more of them, and the balance Fe and impurities. Giant primary carbide mainly caused by rib-like eutectic carbides. It is possible to remarkably reduce the generation of metal, and to obtain tools such as reamers, end mills, taps and milling cutters, hobs, rolls, bearings, etc. that have excellent properties such as strength, toughness, heat check resistance, and cutting life. It has a very excellent effect of being able to do.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭52−111411（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−146914（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−24973（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−73167（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−85952（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−143468（ＪＰ，Ａ) ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (56) Reference JP-A 52-111411 (JP, A) JP-A 53-146914 (JP, A) JP-A 55-24973 (JP, A) JP-A 57- 73167 (JP, A) JP 57-85952 (JP, A) JP 57-143468 (JP, A)
Claims (11)
満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜20.0
％、および2Mo＋W:0.30〜30.0％、V:0.01〜5.0％のうち
の１種または２種以上、残部Feおよび不純物からなるこ
とを特徴とする合金工具鋼。1. By weight%, C: 0.20 to 2.50%, Si: less than 0.05%, Mn: 0.10 to 1.50%, Ni: 0.01 to 2.0%, Cr: 2.0 to 20.0.
%, 2Mo + W: 0.30 to 30.0%, V: 0.01 to 5.0%, one or more kinds, and the balance Fe and impurities.
満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜20.0
％、および2Mo＋W:1.50〜30.0％、V:0.50〜5.0％のうち
の１種または２種以上、残部Feおよび不純物からなる特
許請求の範囲第（１）項記載の高速度合金工具鋼。2. By weight%, C: 0.35 to 1.50%, Si: less than 0.05%, Mn: 0.10 to 1.50%, Ni: 0.01 to 2.0%, Cr: 2.0 to 20.0.
%, 2Mo + W: 1.50 to 30.0%, V: 0.50 to 5.0%, one or more kinds, and the balance Fe and impurities. The high-speed alloy tool steel according to claim (1).
満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:3.0〜20.0
％、およびMo:0.10〜5.0％,W:0.10〜5.0％,V:0.01〜5.0
％のうちの１種または２種以上、残部Feおよび不純物か
らなる特許請求の範囲第（１）項記載の冷間ダイス合金
工具鋼。3. In weight%, C: 0.35 to 2.50%, Si: less than 0.05%, Mn: 0.10 to 1.50%, Ni: 0.01 to 2.0%, Cr: 3.0 to 20.0.
%, Mo: 0.10 to 5.0%, W: 0.10 to 5.0%, V: 0.01 to 5.0
%, And the balance Fe and impurities, the cold die alloy tool steel according to claim (1).
満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜8.0
％、およびMo:0.10〜5.0％,W:0.10〜5.0％,V:0.01〜5.0
％のうちの１種または２種以上、残部Feおよび不純物か
らなる特許請求の範囲第（１）項記載の熱間ダイス合金
工具鋼。4. By weight%, C: 0.20 to 0.50%, Si: less than 0.05%, Mn: 0.10 to 1.50%, Ni: 0.01 to 2.0%, Cr: 2.0 to 8.0.
%, Mo: 0.10 to 5.0%, W: 0.10 to 5.0%, V: 0.01 to 5.0
%, And the balance Fe and impurities. The hot die alloy tool steel according to claim (1).
満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜20.0
％、および2Mo＋W:0.30〜30.0％,V:0.01〜5.0％のうち
の１種または２種以上、REM:0.001〜0.60％、残部Feお
よび不純物からなることを特徴とする合金工具鋼。5. By weight%, C: 0.20 to 2.50%, Si: less than 0.05%, Mn: 0.10 to 1.50%, Ni: 0.01 to 2.0%, Cr: 2.0 to 20.0.
%, 2Mo + W: 0.30 to 30.0%, V: 0.01 to 5.0%, one or more kinds, REM: 0.001 to 0.60%, the balance Fe and impurities.
満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜20.0
％、および2Mo＋W:0.30〜30.0％,V:0.01〜5.0％のうち
の１種または２種以上、さらにNb:0.01〜5.0％,Ta:0.01
〜5.0％,Zr:2.0％以下,Hf:2.0％以下,Ti:2.0％以下,Sc:
0.001〜2.0％,Y:2.0％以下のうちの１種または２種以
上、残部Feおよび不純物からなることを特徴とする合金
工具鋼。6. By weight%, C: 0.20 to 2.50%, Si: less than 0.05%, Mn: 0.10 to 1.50%, Ni: 0.01 to 2.0%, Cr: 2.0 to 20.0.
%, And 2Mo + W: 0.30 to 30.0%, V: 0.01 to 5.0%, one or more, and Nb: 0.01 to 5.0%, Ta: 0.01
~ 5.0%, Zr: 2.0% or less, Hf: 2.0% or less, Ti: 2.0% or less, Sc:
An alloy tool steel characterized by comprising one or more of 0.001 to 2.0% and Y: 2.0% or less, and the balance Fe and impurities.
満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜20.0
％、および2Mo＋W:0.30〜30.0％,V:0.01〜5.0％のうち
の１種または２種以上、さらにCo:1.0〜20.0％,Cu:0.25
〜1.0％,B:0.001〜0.050％のうちの１種または２種以
上、残部Feおよび不純物からなることを特徴とする合金
工具鋼。7. By weight%, C: 0.20 to 2.50%, Si: less than 0.05%, Mn: 0.10 to 1.50%, Ni: 0.01 to 2.0%, Cr: 2.0 to 20.0.
%, And 2Mo + W: 0.30 to 30.0%, V: 0.01 to 5.0%, one or more, and further Co: 1.0 to 20.0%, Cu: 0.25
~ 1.0%, B: 0.001 to 0.050%, one or two or more, and the balance Fe and impurities, an alloy tool steel.
満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜20.0
％、および2Mo＋W:0.30〜30.0％,V:0.01〜5.0％のうち
の１種または２種以上、REM:0.001〜0.60％、さらにNb:
0.01〜5.0％,Ta:0.01〜5.0％,Zr:2.0％以下,Hf:2.0％以
下,Ti:2.0％以下,Sc:0.001〜2.0％,Y:2.0％以下のうち
の１種または２種以上、残部Feおよび不純物からなるこ
とを特徴とする合金工具鋼。8. In weight%, C: 0.20 to 2.50%, Si: less than 0.05%, Mn: 0.10 to 1.50%, Ni: 0.01 to 2.0%, Cr: 2.0 to 20.0.
%, And 2Mo + W: 0.30 to 30.0%, V: 0.01 to 5.0%, one or more, REM: 0.001 to 0.60%, and Nb:
0.01 to 5.0%, Ta: 0.01 to 5.0%, Zr: 2.0% or less, Hf: 2.0% or less, Ti: 2.0% or less, Sc: 0.001 to 2.0%, Y: 2.0% or less As described above, an alloy tool steel comprising the balance Fe and impurities.
満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜20.0
％、および2Mo＋W:0.30〜30.0％,V:0.01〜5.0％のうち
の１種または２種以上、REM:0.001〜0.60％、さらにCo:
1.0〜20.0％,Cu:0.25〜1.0％,B:0.001〜0.050％のうち
の１種または２種以上、残部Feおよび不純物からなるこ
とを特徴とする合金工具鋼。9. In% by weight, C: 0.20 to 2.50%, Si: less than 0.05%, Mn: 0.10 to 1.50%, Ni: 0.01 to 2.0%, Cr: 2.0 to 20.0.
%, 2Mo + W: 0.30 to 30.0%, V: 0.01 to 5.0%, one or more, REM: 0.001 to 0.60%, and further Co:
1.0 to 20.0%, Cu: 0.25 to 1.0%, B: 0.001 to 0.050%, one or more kinds, and the balance Fe and impurities.
未満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜20.
0％、および2Mo＋W:0.30〜30.0％,V:0.01〜5.0％のうち
の１種または２種以上、さらにNb:0.01〜5.0％,Ta:0.01
〜5.0％,Zr:2.0％以下,Hf:2.0％以下,Ti:2.0％以下,Sc:
0.001〜2.0％,Y:2.0％以下のうちの１種または２種以
上、さらにCo:1.0〜20.0％,Cu:0.25〜1.0％,B:0.001〜
0.050％のうちの１種または２種以上、残部Feおよび不
純物からなることを特徴とする合金工具鋼。10. In% by weight, C: 0.20 to 2.50%, Si: 0.05%
Less than, Mn: 0.10 ~ 1.50%, Ni: 0.01 ~ 2.0%, Cr: 2.0 ~ 20.
0%, 2Mo + W: 0.30 to 30.0%, V: 0.01 to 5.0%, one or more, and Nb: 0.01 to 5.0%, Ta: 0.01
~ 5.0%, Zr: 2.0% or less, Hf: 2.0% or less, Ti: 2.0% or less, Sc:
One or more of 0.001 to 2.0%, Y: 2.0% or less, Co: 1.0 to 20.0%, Cu: 0.25 to 1.0%, B: 0.001 to
An alloy tool steel characterized by comprising one or more of 0.050% and the balance Fe and impurities.
未満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜20.
0％、および2Mo＋W:0.30〜30.0％,V:0.01〜5.0％のうち
の１種または２種以上、REM:0.001〜0.60％、さらにNb:
0.01〜5.0％,Ta:0.01〜5.0％,Zr:2.0％以下,Hf:2.0％以
下,Ti:2.0％以下,Sc:0.001〜2.0％,Y:2.0％以下のうち
の１種または２種以上、さらにCo:1.0〜20.0％,Cu:0.25
〜1.0％,B:0.001〜0.050％のうちの１種または２種以
上、残部Feおよび不純物からなることを特徴とする合金
工具鋼。11. By weight%, C: 0.20 to 2.50%, Si: 0.05%
Less than, Mn: 0.10 ~ 1.50%, Ni: 0.01 ~ 2.0%, Cr: 2.0 ~ 20.
0%, 2Mo + W: 0.30 to 30.0%, V: 0.01 to 5.0%, one or more, REM: 0.001 to 0.60%, and Nb:
0.01 to 5.0%, Ta: 0.01 to 5.0%, Zr: 2.0% or less, Hf: 2.0% or less, Ti: 2.0% or less, Sc: 0.001 to 2.0%, Y: 2.0% or less Above, further Co: 1.0 ~ 20.0%, Cu: 0.25
~ 1.0%, B: 0.001 to 0.050%, one or two or more, and the balance Fe and impurities, an alloy tool steel.
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010053431A (en) * | 2008-08-29 | 2010-03-11 | Ihi Corp | Vacuum carburizing method and vacuum carburizing device |
Families Citing this family (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63143239A (en) * | 1986-12-05 | 1988-06-15 | Hitachi Metals Ltd | Steel for corrosion resistant and wear resistant bearing |
| JPH0796696B2 (en) * | 1987-02-17 | 1995-10-18 | 大同特殊鋼株式会社 | Alloy tool steel |
| JPH01129952A (en) * | 1987-11-13 | 1989-05-23 | Sanyo Special Steel Co Ltd | Steel for rotating parts having longer service life and exellent chip treatability |
| JPH0247241A (en) * | 1988-08-05 | 1990-02-16 | Nippon Steel Corp | Wear-resistant material for roll for rolling |
| JPH02197548A (en) * | 1989-01-25 | 1990-08-06 | Kobe Steel Ltd | Preharden steel having excellent specular finishing properties and machinability |
| JPH0332490A (en) * | 1989-06-29 | 1991-02-13 | Kobe Steel Ltd | Built-up roll |
| JP3512873B2 (en) * | 1994-11-24 | 2004-03-31 | 新日本製鐵株式会社 | High life induction hardened bearing steel |
| US5944920A (en) * | 1996-04-10 | 1999-08-31 | Hitachi Metals, Ltd. | Piston ring material excellent in workability |
| KR100368540B1 (en) * | 2000-06-20 | 2003-01-24 | 기아특수강 주식회사 | A low alloyed high speed tool steel for hot and warm working having good toughness and high strength and manufacture method thereof |
| JP2003055743A (en) * | 2001-08-17 | 2003-02-26 | Daido Steel Co Ltd | Steel for cold die having excellent machinability |
| JP2006193790A (en) * | 2005-01-14 | 2006-07-27 | Daido Steel Co Ltd | Cold working tool steel |
| CN101392354B (en) * | 2008-10-24 | 2010-09-08 | 宁波禾顺新材料有限公司 | High alloy cold-work die steel |
| EP2570508A1 (en) * | 2011-09-19 | 2013-03-20 | Sandvik Intellectual Property AB | A roll for hot rolling |
| CN102703822B (en) * | 2012-01-19 | 2013-11-27 | 戴初发 | Preparation method of high-speed steel for composite roll collar |
| CN102703823B (en) * | 2012-01-19 | 2014-04-02 | 朱育盼 | High-speed steel for composite roll collar |
| WO2015110366A1 (en) * | 2014-01-22 | 2015-07-30 | Aktiebolaget Skf | Bearing steel |
| CN104088809B (en) * | 2014-06-11 | 2016-05-25 | 宁波升鸿机械设备有限公司 | A kind of high pressure blower |
| CN104498842A (en) * | 2014-12-29 | 2015-04-08 | 芜湖金龙模具锻造有限责任公司 | Boron-antimony alloy roll material |
| DE102016215905A1 (en) | 2016-08-24 | 2018-03-01 | Continental Automotive Gmbh | Iron material for high-temperature resistant bushes, bearing bush made of this material and turbocharger with such a bushing |
| CN112522584B (en) * | 2019-09-19 | 2022-10-21 | 宝山钢铁股份有限公司 | Thin-strip continuous casting high-reaming steel and manufacturing method thereof |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52111411A (en) * | 1976-03-17 | 1977-09-19 | Hitachi Metals Ltd | High speed tool steel |
| JPS53146914A (en) * | 1977-05-02 | 1978-12-21 | Hitachi Metals Ltd | Highhspeed tool steel |
| JPS5524973A (en) * | 1978-08-11 | 1980-02-22 | Aichi Steel Works Ltd | Hot tool steel |
| JPS5785952A (en) * | 1980-11-17 | 1982-05-28 | Daido Steel Co Ltd | High-speed steel |
| JPS57143468A (en) * | 1981-02-28 | 1982-09-04 | Daido Steel Co Ltd | High-speed tool steel |
| JPS5773167A (en) * | 1981-05-18 | 1982-05-07 | Daido Steel Co Ltd | Molybdenum high speed tool steel containing tungsten |
-
1985
- 1985-03-16 JP JP60053095A patent/JPH0717986B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010053431A (en) * | 2008-08-29 | 2010-03-11 | Ihi Corp | Vacuum carburizing method and vacuum carburizing device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61213348A (en) | 1986-09-22 |
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