JP2760001B2 - High speed tool steel - Google Patents
High speed tool steelInfo
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、被研削性、熱間加工性、成形性に優れた高
速度工具鋼に関する。Description: TECHNICAL FIELD The present invention relates to a high-speed tool steel excellent in grindability, hot workability and formability.
従来の技術 近年被加工部材の高硬度化の傾向が高まって来てお
り、高速度工具鋼においては、高硬度被加工部材に対す
る切削性能の向上が要求される様になってきた。従来、
高速度工具鋼においては、高Ｖ化が高速度工具鋼の耐摩
耗性や切削耐久性の向上に極めて有効に作用することが
知られている。したがって、高硬度被加工部材に対する
切削性能の向上には、Ｖを添加することが行われてい
る。2. Description of the Related Art In recent years, there has been an increasing tendency to increase the hardness of workpieces, and in high-speed tool steel, it has been required to improve the cutting performance of high-hardness workpieces. Conventionally,
In high-speed tool steels, it is known that increasing the V has a very effective effect on improving the wear resistance and cutting durability of the high-speed tool steel. Therefore, V is added to improve the cutting performance of a high hardness workpiece.
発明が解決しようとする課題 しかしながら、溶製高速度工具鋼において、MoとＷの
含有量が2Mo＋Ｗ≧16％で高Ｖ化を行うと、熱間加工性
が著しく悪くなり、製品化が不可能になるという問題が
あった。Problems to be Solved by the Invention However, in high speed tool steel, if the content of Mo and W is increased to 2Mo + W ≧ 16% and the V is increased, the hot workability is remarkably deteriorated, and commercialization is impossible. There was a problem of becoming.
したがって、高Ｖ化を行う場合、熱間加工性を確保す
る意味から、2Mo＋Ｗ＜16％にしなければならないが、2
Mo＋Ｗの値が低くなると、巨大VCが多量に晶出し、被研
削性の劣化、及びチッピングによる切削耐久力の劣化を
招くという問題があった。Therefore, when increasing the V, it is necessary to set 2Mo + W <16% in order to secure hot workability.
When the value of Mo + W is low, there is a problem that a large amount of VC is crystallized, leading to deterioration of grindability and deterioration of cutting durability due to chipping.
したがって、従来、溶製高速度工具鋼については、高
Ｖ化をはかることができず、粉末冶金法によって対処し
ているのが現状であった。Therefore, conventionally, it has not been possible to increase the V of molten high-speed tool steel, and the current situation is that powder metallurgy is used to address the problem.
本発明は、従来の技術における上記のような現状に鑑
みてなされたものである。The present invention has been made in view of the above-described current state of the related art.
したがって、本発明の目的は、被研削性、熱間加工
性、成形性に優れた高Ｖ含量の溶製高速度工具鋼を提供
することにある。Therefore, an object of the present invention is to provide a high-speed smelted high-speed tool steel excellent in grindability, hot workability and formability.
課題を解決するための手段 本発明者等は、先に、M2CにＶが多量に固溶し得るの
で、共晶炭化物がM2Cとなるような溶製鋼において、低
Ｎ化をはかるとVCの微細化に有効であることを見出だし
たが、更に検討の結果、共晶炭化物がM6Cとなる組成で
あっても低Ｎ化によりVCの微細化が達成できることを見
出だし、本発明を完成するに至った。Means the present inventors for solving the problems, previously, since V to M 2 C can a large amount of solid solution, the melting steels such as eutectic carbides is M 2 C, reduce the N of And VC were found to be effective for the refinement of VC, but as a result of further investigation, it was found that VC refinement could be achieved by reducing N even if the eutectic carbide had a composition of M 6 C, The present invention has been completed.
本発明の第１の高速工具鋼は、重量％で、C:0.4〜3.0
％;Si:0.01〜2.0％;Cr:1〜８％;Mo:2.3％以下であっ
て、2Mo＋W:4〜15％;V:2〜10％;N:50ppm以下、及び残部
が実質的にFeからなることを特徴とする。The first high-speed tool steel of the present invention has a C: 0.4 to 3.0 by weight%.
%; Si: 0.01 to 2.0%; Cr: 1 to 8%; Mo: 2.3% or less, 2Mo + W: 4 to 15%; V: 2 to 10%; N: 50 ppm or less, and the balance substantially It is characterized by being made of Fe.
本発明の第２の高速度工具鋼は、重量％で、C:0.4〜
3.0％;Si:0.01〜2.0％;Cr:1〜８％;Mo:2.3％以下であっ
て、2Mo＋W:4〜15％;V:2〜10％;N:50〜200ppm;REM:0.00
1〜0.6％、及び残部が実質的にFeからなることを特徴と
する。The second high-speed tool steel of the present invention has a C: 0.4 to
3.0%; Si: 0.01 to 2.0%; Cr: 1 to 8%; Mo: 2.3% or less, 2Mo + W: 4 to 15%; V: 2 to 10%; N: 50 to 200 ppm; REM: 0.00
1 to 0.6%, with the balance substantially consisting of Fe.
本発明によれば、熱間加工性で損なわれない範囲の2M
o＋Ｗ＜16％の場合で、かつ共晶炭化物がM6Cとなる組成
であっても、被研削性及び切削耐久力が飛躍的に向上し
た高Ｖ高速度工具鋼の製造が可能になる。なお、第１図
は、熱間加工性と2Mo＋ＷとＶとの関係を示すもので、
斜線部分が熱間加工が可能な範囲を意味する。According to the present invention, 2M in the range not impaired by hot workability
Even if o + W <16% and the eutectic carbide has a composition of M 6 C, it is possible to manufacture a high-V high-speed tool steel with remarkably improved grindability and cutting durability. FIG. 1 shows the relationship between hot workability and 2Mo + W and V.
The shaded area indicates the range in which hot working is possible.
次に、本発明の高速度工具鋼の合金組成に関して、そ
の限定理由について説明する。Next, the reasons for limiting the alloy composition of the high-speed tool steel of the present invention will be described.
C:0.4〜3.0％ Ｃは炭化物形成元素と結合して、硬い炭化物を精製
し、また、基地中に固溶して、工具として必要な強度、
硬さ及び耐摩耗性などを確保するのに有効な元素である
ので、少なくとも0.4％含有させる必要がある。しかし
ながら、あまり多すぎると靭性及び加工性が低下するの
で、上限は3.0に設定する必要がある。C: 0.4 to 3.0% C combines with carbide forming elements to purify hard carbides, and also forms a solid solution in the matrix to provide the necessary strength as a tool.
Since it is an element effective for ensuring hardness and wear resistance, it is necessary to contain at least 0.4%. However, if the amount is too large, the toughness and the workability decrease, so the upper limit needs to be set to 3.0.
Si:0.01〜2.0％ Siは主に脱酸剤として作用し、また、炭化反応を促進
させて炭化物の微細化をはかるのに有効な元素である。
また、焼入性を向上させると共に、基地を強化して降伏
点を高め、高温度で表面酸化を防止すると共に、疲労眼
を向上させるのに有効な元素である。したがって、その
様な効果を得るために0.01％以上含有させる。しかしな
がら、余り多量に添加すると熱伝導性の低下と靭性の劣
化が生じ、工具寿命の短縮をもたらすので、上限は2.0
％にすることが必要である。Si: 0.01-2.0% Si mainly acts as a deoxidizing agent, and is an element effective in promoting the carbonization reaction and miniaturizing carbides.
Further, it is an element effective for improving hardenability, strengthening the matrix, increasing the yield point, preventing surface oxidation at high temperatures, and improving fatigue eyes. Therefore, in order to obtain such an effect, the content is made 0.01% or more. However, if added in an excessively large amount, the thermal conductivity and toughness are reduced, and the tool life is shortened.
%.
Cr:1〜８％ Crは、炭素と結合して複合炭化物を形成し、工具の強
度、特に高温強度を高めると共に、耐摩耗性、耐熱衝撃
性を高めるのに有効であり、また、焼入性を向上させる
と共に、焼戻し軟化抵抗性や耐酸化性の向上にも有効な
元素である。したがって、その様な効果を得るために、
少なくとも１％含有させる必要がある。しかしながら、
余りに多すぎると、靭性や加工性を劣化させるので、上
限は８％に設定する。Cr: 1 to 8% Cr combines with carbon to form a composite carbide, and is effective in increasing the strength of a tool, especially at high temperatures, as well as in increasing wear resistance and thermal shock resistance. It is an element that is effective in improving temper softening resistance and oxidation resistance as well as improving the heat resistance. Therefore, in order to obtain such an effect,
It is necessary to contain at least 1%. However,
If the amount is too large, the toughness and workability deteriorate, so the upper limit is set to 8%.
2Mo＋W:4〜15％ Mo、Ｗは炭化物を形成し、熱処理硬さを増大して、工
具の耐摩耗性を向上させるのに有効な元素である。した
がって、その様な効果を得るために、少なくとも４％含
有させる必要がある。また、Ｗ当量（2Mo＋Ｗ）を増加
することによって被研削性の向上に有害な晶出炭化物量
を減少させることができるが、この場合、Moの含有量が
2.3％以下であることが必要である。Ｗ当量があまり多
くなると高速度工具鋼の靭性が低下し、熱間加工性及び
成形性が悪化するので、上限は15％に設定する。2Mo + W: 4 to 15% Mo, W is an element effective for forming carbides, increasing the heat treatment hardness, and improving the wear resistance of the tool. Therefore, in order to obtain such effects, it is necessary to contain at least 4%. In addition, by increasing the W equivalent (2Mo + W), the amount of crystallized carbide harmful to the improvement of the grindability can be reduced.
It must be 2.3% or less. If the W equivalent is too large, the toughness of the high-speed tool steel decreases, and hot workability and formability deteriorate, so the upper limit is set to 15%.
V:2〜10％ Ｖは炭素と反応して炭化物VCを形成し、熱処理硬さを
増大して工具の耐摩耗性を向上させるのに有効な元素で
ある。また、Ｖは特に高硬度被加工部材に対する工具の
切削性能を向上させるのに有効な元素である。したがっ
て、その様な効果を得るためには少なくとも２％含有さ
せる必要があり、そして工具の切削性能をより一層向上
させるためには、６％以上含有させるのが好ましい。し
かしながら、あまりに多すぎると、工具自体の被研削性
が低下するので、上限は10％に限定する。V: 2-10% V is an element effective for forming carbides VC by reacting with carbon, increasing the heat treatment hardness and improving the wear resistance of the tool. V is an element that is particularly effective in improving the cutting performance of a tool for a high-hardness workpiece. Therefore, in order to obtain such an effect, it is necessary to contain at least 2%, and in order to further improve the cutting performance of the tool, it is preferable to contain 6% or more. However, if the amount is too large, the grindability of the tool itself deteriorates, so the upper limit is limited to 10%.
N:50ppm以下又は200ppm以下、 REM:0.001〜0.6％ Ｎは、炭化物、特にVCの微細化に関与する元素であっ
て、Ｎ含有量が低くなるにしたがって、VCが実際の析出
温度よりも低い温度、即ち、過冷の状態で晶出してくる
様になる。そして、過冷の状態が進むにしたがって、即
ち温度差が大きくなればなるほどVCは微細化するように
なる。したがって、高速工具鋼の被研削性を向上させる
ためには、Ｎ含有量が低い方が望ましい。特に、Ｖ含有
量６〜10％の高Ｖ系工具の被研削性を向上させる為に
は、50ppm以下であることが必要である。N: 50 ppm or less or 200 ppm or less, REM: 0.001 to 0.6% N is an element involved in the refinement of carbides, particularly VC, and as the N content becomes lower, VC becomes lower than the actual deposition temperature. Crystallization occurs at the temperature, that is, in a supercooled state. Then, as the state of supercooling progresses, that is, as the temperature difference increases, the VC becomes finer. Therefore, in order to improve the grindability of the high-speed tool steel, it is desirable that the N content is low. In particular, in order to improve the grindability of a high V tool having a V content of 6 to 10%, the content needs to be 50 ppm or less.
しかしながら、REMが0.001〜0.6％の範囲で存在する
場合には、Ｎの含有量は200ppmまで許容することができ
る。However, when REM is present in the range of 0.001 to 0.6%, the N content can be tolerated up to 200 ppm.
なお、REMの添加量が多すぎると、工具の靭性及び加
工性が劣化するので0.6％以下であることが必要であ
る。If the amount of REM added is too large, the toughness and workability of the tool deteriorate, so it is necessary that the amount is 0.6% or less.
本発明の高速工具鋼においては、残部のFeの一部がC
o:10〜20.0％、Ni:0.01〜2.0％、Mn:0.1〜1.5％、Cu:0.
25〜1.0％、B:0.001〜0.005％のうちの１種以上で置換
されていてもよい。In the high-speed tool steel of the present invention, a part of the remaining Fe is C
o: 10-20.0%, Ni: 0.01-2.0%, Mn: 0.1-1.5%, Cu: 0.
It may be substituted by one or more of 25 to 1.0% and B: 0.001 to 0.005%.
Co、Ni、Mn、Cu、Ｂは、いずれも基地を強化して工具
鋼の強度、耐衝撃性、耐ヒートチェック性を高めるの
で、これ等の元素を適宜選択して上記の範囲で添加する
ことができる。なお、Mnは脱酸及び脱硫剤として、鋼の
清浄度を高めると共に、焼入性の向上に寄与し、Ｂは鋼
の焼入性を高めると共に、鋼中のＮをBNの形で固定して
Ｎの悪影響をなくすのに有効であるので好ましい元素で
ある。Co, Ni, Mn, Cu, and B all strengthen the matrix and increase the strength, impact resistance, and heat check resistance of the tool steel. Therefore, these elements are appropriately selected and added in the above range. be able to. In addition, Mn, as a deoxidizing and desulfurizing agent, increases the cleanliness of steel and contributes to the improvement of hardenability. B enhances the hardenability of steel and fixes N in steel in the form of BN. Therefore, it is a preferable element because it is effective in eliminating the adverse effect of N.
また、本発明の高速工具鋼においては、残部のFeの一
部がNb:0.01〜5.0％、Ta:0.01〜5.0％、Zr:2.0％以下、
Hf:2.0％以下、Ti:2.0％以下、Sc:0.001〜2.0％、Y:2.0
％以下のうちの１種以上で置換されていてもよい。Further, in the high-speed tool steel of the present invention, a part of the remaining Fe is Nb: 0.01 to 5.0%, Ta: 0.01 to 5.0%, Zr: 2.0% or less,
Hf: 2.0% or less, Ti: 2.0% or less, Sc: 0.001 to 2.0%, Y: 2.0
% Or less may be substituted.
Nb、Ta、Zr、Hf、Ti、Sc、Ｙはいずれも炭化物を形成
して熱処理硬さを増大し、耐摩耗性を向上させるのに有
効な元素であるので、これ等の元素を適宜選んで上記の
範囲で添加することができる。Since Nb, Ta, Zr, Hf, Ti, Sc, and Y are all effective elements for forming carbides to increase heat treatment hardness and improve wear resistance, these elements are appropriately selected. Can be added in the above range.
更にまた、本発明の高速工具鋼においては、残部のFe
の一部がMg:0.001〜0.5％、Ca:0.002〜0.01、Pb:0.4％
以下、Bi:0.5％以下、Te:0.3％以下、Se:0.3％以下のう
ちの１種以上で置換されていてもよい。Furthermore, in the high-speed tool steel of the present invention, the balance of Fe
Part of Mg: 0.001-0.5%, Ca: 0.002-0.01, Pb: 0.4%
Hereinafter, it may be substituted with one or more of Bi: 0.5% or less, Te: 0.3% or less, and Se: 0.3% or less.
Mg、Ca、Pb、Bi、Te、Seは鋼の被研削性を改善させる
のに有効な元素であるので、これ等の１種異常を選択し
て上記の範囲で添加することができる。Since Mg, Ca, Pb, Bi, Te, and Se are effective elements for improving the grindability of steel, one of these abnormalities can be selected and added in the above range.
更に、本発明の高速工具鋼において、不純物は、S:0.
005％以下、O:0.005％以下、Al:0.02％以下、P:0.02％
以下であることが好ましい。Further, in the high-speed tool steel of the present invention, impurities are S: 0.
005% or less, O: 0.005% or less, Al: 0.02% or less, P: 0.02%
The following is preferred.
鋼中におけるＳ及びＯの含有量を低減させることによ
って地疵の発生を制御し、地疵等級を向上させることが
できるので、Ｓ及びＯは、上記の範囲で規制することが
好ましい。また、Al及びＰの含有量を低減させることに
よって地疵の発生を制御し、地疵等級を向上させること
ができるようになるので、Al及びＰは、上記の範囲で規
制することが好ましい。Since the occurrence of ground flaws can be controlled by reducing the content of S and O in the steel and the ground flaw grade can be improved, it is preferable to control S and O within the above range. In addition, since the generation of ground flaws can be controlled by reducing the content of Al and P, and the ground flaw grade can be improved, Al and P are preferably regulated in the above range.
実施例 真空誘導・脱ガス溶解炉によって、第１表に示す成分
を含有し、残部が鉄よりなる材料を溶製した後、造塊し
てインゴットを得た。Example A material containing the components shown in Table 1 and the remainder consisting of iron was melted by a vacuum induction / degassing melting furnace, and then ingoted to obtain an ingot.
それぞれの溶製鋼について、炭化物の平均粒径、炭化
物量、熱処理硬さ、研削摩耗量及び切削性能の評価を行
った。それ等の結果を第２表に示す。For each of the smelted steels, the average particle size of the carbide, the amount of the carbide, the hardness of the heat treatment, the amount of grinding wear, and the cutting performance were evaluated. Table 2 shows the results.
なお、評価の条件は以下の通りである。 The evaluation conditions are as follows.
熱処理硬さ： 1230℃×３分OQ、560℃×１時間AC3回の熱処理を行っ
た場合のHRC。Heat treatment hardness: 1230 ° C x 3 minutes OQ, HRC when heat treatment at 560 ° C x 1 hour 3 times AC.
研削摩耗量： 研削液：水溶性 研削紙:CC−280CW 研削速度:1.8m/sec 負荷応力:3.2kgf/cm2 研削時間:5分 切削性能： 長手旋削 ＶB＝0.5mm 工具:0−15−７−７−10−０−0.5R 送り:0.10mm/rev 切込:1.0mm 切削速度:30m/min 切削油：なし 被削材:SKD11（SA） 発明の効果 本発明の高速度工具鋼は、上記のような構成を有する
から、被加工部材に対する切削性能に優れていると共
に、被研削性、熱間加工性、成形性に優れている。した
がって、タップやエンドミル等の切削工具を成形する際
の研削加工工程を効率よく行なうことが可能になり、ま
た、その他熱間加工、成形加工によって形成される高速
度工具の作製に好適に使用することができる。Grinding wear amount: Grinding fluid: Water-soluble Grinding paper: CC-280CW Grinding speed: 1.8m / sec Load stress: 3.2kgf / cm 2 Grinding time: 5 minutes Cutting performance: Longitudinal turning VB = 0.5mm Tool: 0-15- 7-7-10-0-0.5R Feed: 0.10mm / rev Depth of cut: 1.0mm Cutting speed: 30m / min Cutting oil: None Work material: SKD11 (SA) Effect of the Invention Since the high-speed tool steel of the present invention has the above-described configuration, it has excellent cutting performance for a workpiece, and excellent grindability, hot workability, and formability. Therefore, it is possible to efficiently perform a grinding process when forming a cutting tool such as a tap or an end mill, and is also suitably used for manufacturing a high-speed tool formed by hot working and forming. be able to.
第１図は、熱間加工性を説明するグラフである。 FIG. 1 is a graph illustrating hot workability.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on front page (58) Field surveyed (Int.Cl. 6 , DB name) C22C 38/00-38/60
Claims (2)
Cr:1〜８％;Mo:2.3％以下であって、2Mo＋W:4〜15％;V:
2〜10％;N:50ppm以下、及び残部が実質的にFeからなる
ことを特徴とする高速度工具鋼。C .: 0.4 to 3.0% by weight; Si: 0.01 to 2.0% by weight;
Cr: 1 to 8%; Mo: 2.3% or less, 2Mo + W: 4 to 15%; V:
High speed tool steel characterized by 2 to 10%; N: 50 ppm or less, and the balance substantially consisting of Fe.
Cr:1〜８％;Mo:2.3以下であって、2Mo＋W:4〜15％;V:2
〜10％;N:200ppm以下;REM:0.001〜0.6％、及び残部が実
質的にFeからなることを特徴とする高速度工具鋼。2. C: 0.4 to 3.0% by weight; Si: 0.01 to 2.0% by weight;
Cr: 1 to 8%; Mo: 2.3 or less, 2Mo + W: 4 to 15%; V: 2
~ 10%; N: 200ppm or less; REM: 0.001 ~ 0.6%, and the balance substantially consists of Fe.
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103388108A (en) * | 2012-05-08 | 2013-11-13 | 百乐特殊钢有限两合公司 | Material with high wear resistance |
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Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE69218779T2 (en) * | 1991-08-07 | 1997-07-10 | Erasteel Kloster Ab | POWDER METALLURGICALLY PRODUCED FAST WORK STEEL |
| JP3512873B2 (en) * | 1994-11-24 | 2004-03-31 | 新日本製鐵株式会社 | High life induction hardened bearing steel |
| DE60002669T2 (en) * | 1999-01-29 | 2004-02-26 | CRS Holdings, Inc., Wilmington | HIGH-FIXED POWDER METALLURGICAL TOOL STEEL AND ITEM OBTAINED THEREFROM |
| EP2570507A1 (en) * | 2011-09-19 | 2013-03-20 | Sandvik Intellectual Property AB | A method for producing high speed steel |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59182953A (en) * | 1983-03-31 | 1984-10-17 | Hitachi Metals Ltd | High-speed tool steel having superior grindability |
| JPH0726175B2 (en) * | 1986-03-12 | 1995-03-22 | 大同特殊鋼株式会社 | Method for manufacturing high speed tool steel |
-
1989
- 1989-01-24 JP JP1013267A patent/JP2760001B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2609115C2 (en) * | 2011-09-19 | 2017-01-30 | Сандвик Интеллекчуал Проперти Аб | Roll for hot rolling |
| CN103388108A (en) * | 2012-05-08 | 2013-11-13 | 百乐特殊钢有限两合公司 | Material with high wear resistance |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02194144A (en) | 1990-07-31 |
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