JPH07162257A - 原子炉起動領域監視装置 - Google Patents
原子炉起動領域監視装置Info
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- JPH07162257A JPH07162257A JP5309408A JP30940893A JPH07162257A JP H07162257 A JPH07162257 A JP H07162257A JP 5309408 A JP5309408 A JP 5309408A JP 30940893 A JP30940893 A JP 30940893A JP H07162257 A JPH07162257 A JP H07162257A
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- frequency
- noise
- magnetic core
- coaxial cable
- monitoring device
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
- Filters And Equalizers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】ディジタル機器から発生する約１００ｋＨｚ以
上のノイズの影響を確実に防止する。 【構成】原子炉出力を検出する検出器１１と、この検出
器の出力信号を伝送する同軸ケーブル１２と、この同軸
ケーブル１２に接続され検出器１１の出力信号を周波数
帯域で分割し処理する信号処理装置１３とを備えた原子
炉起動領域監視装置において、同軸ケーブル１２をアモ
ルファス製またはフェライト製の磁気コア１４に巻装し
たノイズ防止手段を設けたものである。
上のノイズの影響を確実に防止する。 【構成】原子炉出力を検出する検出器１１と、この検出
器の出力信号を伝送する同軸ケーブル１２と、この同軸
ケーブル１２に接続され検出器１１の出力信号を周波数
帯域で分割し処理する信号処理装置１３とを備えた原子
炉起動領域監視装置において、同軸ケーブル１２をアモ
ルファス製またはフェライト製の磁気コア１４に巻装し
たノイズ防止手段を設けたものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば沸騰水型原子炉
（ＢＷＲ）の原子炉圧力容器内の中性子束またはγ線束
を測定し、原子炉起動時の出力を監視する原子炉起動領
域監視装置に関する。
（ＢＷＲ）の原子炉圧力容器内の中性子束またはγ線束
を測定し、原子炉起動時の出力を監視する原子炉起動領
域監視装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】原子炉起動停止時にその出力を監視する
には、広い測定レンジが必要となり、１つの測定手段で
測定することは技術的に困難である。このため一般に、
出力運転時に用いる監視装置とは別に起動領域監視装置
を用いて監視を行っている。
には、広い測定レンジが必要となり、１つの測定手段で
測定することは技術的に困難である。このため一般に、
出力運転時に用いる監視装置とは別に起動領域監視装置
を用いて監視を行っている。
【０００３】この起動領域監視装置は、２種類の測定手
段を組合せた構成とされている。
段を組合せた構成とされている。
【０００４】第１の測定手段は低中性子束レンジ（中性
子源領域）に関するもので、この領域では炉出力が検出
器の出力パルス数に比例するので、低レンジ６桁をパル
ス計数法により測定している。
子源領域）に関するもので、この領域では炉出力が検出
器の出力パルス数に比例するので、低レンジ６桁をパル
ス計数法により測定している。
【０００５】第２の測定手段は、中間の中性子束レンジ
（中間領域）に関するもので、この領域では炉出力が検
出器出力信号の揺らぎ成分の２乗平均値に比例すること
に着目して測定している。この測定法はキャンベル法ま
たはＭＳＶ法と呼ばれる。
（中間領域）に関するもので、この領域では炉出力が検
出器出力信号の揺らぎ成分の２乗平均値に比例すること
に着目して測定している。この測定法はキャンベル法ま
たはＭＳＶ法と呼ばれる。
【０００６】即ち、起動領域監視装置は、炉内に固定さ
れた６〜８本の起動領域中性子検出器（以下、ＳＲＮＭ
検出器と称す）の出力信号を前記の第１の計測方法（以
下、パルス計測法と称す）、および第２の計測方法（以
下、キャンベル計測法と称す）を中性子束のレベルによ
って使い分けることで、連続して中性子源領域および中
間領域の中性子束を監視できるようにしたものである。
れた６〜８本の起動領域中性子検出器（以下、ＳＲＮＭ
検出器と称す）の出力信号を前記の第１の計測方法（以
下、パルス計測法と称す）、および第２の計測方法（以
下、キャンベル計測法と称す）を中性子束のレベルによ
って使い分けることで、連続して中性子源領域および中
間領域の中性子束を監視できるようにしたものである。
【０００７】図８に従来例の構成を示す。
【０００８】中性子検出器１の出力は同軸ケーブル２に
よって信号処理装置３に入力される。この測定系は、信
号処理装置３において接地している一点接地である。検
出器１および信号処理装置３の設置位置は互いに離れて
おり、同軸ケーブル２は５０ｍ以上と非常に長いものと
なっている。このような測定系では、接地されている計
測装置から離れたケーブルと、接地した基準アースとの
間に電位差が発生し、ノイズとして計測されやすい。こ
のノイズは一般にコモンモードノイズと呼ばれている。
よって信号処理装置３に入力される。この測定系は、信
号処理装置３において接地している一点接地である。検
出器１および信号処理装置３の設置位置は互いに離れて
おり、同軸ケーブル２は５０ｍ以上と非常に長いものと
なっている。このような測定系では、接地されている計
測装置から離れたケーブルと、接地した基準アースとの
間に電位差が発生し、ノイズとして計測されやすい。こ
のノイズは一般にコモンモードノイズと呼ばれている。
【０００９】コモンモードノイズの乗り方の概略を図９
に示す。
に示す。
【００１０】コモンモードノイズ５がノイズ結合容量６
を介してケーブルシースに結合し、それにより接地７と
の間に電位差が発生し、ケーブルシースに電流が流れ
る。このシースに流れる電流の影響で、検出器出力信号
が乱される。
を介してケーブルシースに結合し、それにより接地７と
の間に電位差が発生し、ケーブルシースに電流が流れ
る。このシースに流れる電流の影響で、検出器出力信号
が乱される。
【００１１】このように、起動領域監視装置は、原子炉
圧力容器内の検出器からケーブルにより信号を中央制御
室の信号処理装置で処理する構成で、伝送するケーブル
も５０ｍ以上になり、また、検出器出力が小さいため、
ケーブル配線場所で発生するノイズに影響されやすいも
のであった。そのため、信号処理装置において十分なフ
ィルタ処理を行うとともに、ケーブルに新たな遮蔽を追
加し、かつ、ケーブル配線近くにノイズ発生源の無いよ
うに注意して機器の設置を行っている。
圧力容器内の検出器からケーブルにより信号を中央制御
室の信号処理装置で処理する構成で、伝送するケーブル
も５０ｍ以上になり、また、検出器出力が小さいため、
ケーブル配線場所で発生するノイズに影響されやすいも
のであった。そのため、信号処理装置において十分なフ
ィルタ処理を行うとともに、ケーブルに新たな遮蔽を追
加し、かつ、ケーブル配線近くにノイズ発生源の無いよ
うに注意して機器の設置を行っている。
【００１２】また、もし単発的なノイズが一台の監視装
置で測定されても、その他の監視装置と比較し、監視装
置の誤動作を防止している。
置で測定されても、その他の監視装置と比較し、監視装
置の誤動作を防止している。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】ところで最近では、こ
の起動領域監視装置の周辺に設置されている機器や装置
にさらなる高機能化、高信頼化が望まれ、そのためディ
ジタル技術を導入した機器が導入されてきている。
の起動領域監視装置の周辺に設置されている機器や装置
にさらなる高機能化、高信頼化が望まれ、そのためディ
ジタル技術を導入した機器が導入されてきている。
【００１４】しかし、ディジタル処理は、電圧または電
流をパルス状にＯＮ、ＯＦＦするものであるため、周辺
に周波数の高いノイズ成分を発生させる。例えば、モー
タの制御に用いられるインバータは、そのスイッチング
方法によっても異なるが、約１０ｋＨｚから約１０ＭＨ
ｚの周波数成分を有するノイズを発生させる。
流をパルス状にＯＮ、ＯＦＦするものであるため、周辺
に周波数の高いノイズ成分を発生させる。例えば、モー
タの制御に用いられるインバータは、そのスイッチング
方法によっても異なるが、約１０ｋＨｚから約１０ＭＨ
ｚの周波数成分を有するノイズを発生させる。
【００１５】特に、起動領域監視装置においては、パル
スの信号を測定しているパルス計測および信号の交流成
分を計測しているキャンベル計測の測定信号の周波数帯
域が、インバータから発生する周波数と重なっているた
め、ノイズの影響を受け易く、これらノイズによって誤
動作することのない起動領域監視装置が強く望まれてい
る。
スの信号を測定しているパルス計測および信号の交流成
分を計測しているキャンベル計測の測定信号の周波数帯
域が、インバータから発生する周波数と重なっているた
め、ノイズの影響を受け易く、これらノイズによって誤
動作することのない起動領域監視装置が強く望まれてい
る。
【００１６】本発明は、このような事情に鑑みてなされ
たもので、ディジタル機器から発生する約１００ｋＨｚ
以上のノイズの影響を確実に防止することができる原子
炉起動領域監視装置を提供することを目的とする。
たもので、ディジタル機器から発生する約１００ｋＨｚ
以上のノイズの影響を確実に防止することができる原子
炉起動領域監視装置を提供することを目的とする。
【００１７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明は、原子炉出力を検出する検出器と、この検
出器の出力信号を伝送する同軸ケーブルと、この同軸ケ
ーブルに接続され前記検出器の出力信号を周波数帯域で
分割し処理する信号処理装置とを備えた原子炉起動領域
監視装置において、前記同軸ケーブルをアモルファス製
またはフェライト製の磁気コアに巻装したノイズ防止手
段を設けたことを特徴とする。
め、本発明は、原子炉出力を検出する検出器と、この検
出器の出力信号を伝送する同軸ケーブルと、この同軸ケ
ーブルに接続され前記検出器の出力信号を周波数帯域で
分割し処理する信号処理装置とを備えた原子炉起動領域
監視装置において、前記同軸ケーブルをアモルファス製
またはフェライト製の磁気コアに巻装したノイズ防止手
段を設けたことを特徴とする。
【００１８】本発明においては、同軸ケーブルとこれに
接する外部物体との間の浮遊容量と、磁気コアのインダ
クタンスとによって直列共振する周波数を、発生ノイズ
の最低周波数またはキャンベル計測周波数帯域の下限よ
りも低く設定することが望ましい。
接する外部物体との間の浮遊容量と、磁気コアのインダ
クタンスとによって直列共振する周波数を、発生ノイズ
の最低周波数またはキャンベル計測周波数帯域の下限よ
りも低く設定することが望ましい。
【００１９】また、同軸ケーブルの磁気コアへの巻装部
分の浮遊容量と前記同軸ケーブルのシールドインダクタ
ンスとによって直列共振する周波数を、発生ノイズの最
大周波数またはキャンベル計測周波数帯域の上限よりも
高く設定することが望ましい。
分の浮遊容量と前記同軸ケーブルのシールドインダクタ
ンスとによって直列共振する周波数を、発生ノイズの最
大周波数またはキャンベル計測周波数帯域の上限よりも
高く設定することが望ましい。
【００２０】さらに、同軸ケーブルの磁気コアへの巻装
部分の浮遊容量と、前記磁気コアのインダクタンスとに
よって並列共振する周波数を、発生ノイズの最も強い周
波数に設定することが望ましい。
部分の浮遊容量と、前記磁気コアのインダクタンスとに
よって並列共振する周波数を、発生ノイズの最も強い周
波数に設定することが望ましい。
【００２１】
【作用】検出器出力は、同軸ケーブルによって伝送さ
れ、信号処理装置によって処理される。この同軸ケーブ
ルのシールドに誘導されるノイズを、このケーブルを巻
き付けた磁気コアのインダクタンス成分により減少させ
る。
れ、信号処理装置によって処理される。この同軸ケーブ
ルのシールドに誘導されるノイズを、このケーブルを巻
き付けた磁気コアのインダクタンス成分により減少させ
る。
【００２２】なおノイズ対策として、磁気コアを用いる
ことは一般に知られていることであるが、本発明では磁
気コアを起動領域監視装置に用いるにあたり、起動領域
監視装置の特徴である、測定の信号周波数帯域が広く、
また、対象のノイズも１０ｋＨｚ以上の高周波のもので
あるという点に着目し、試験および計算評価を行なった
結果なされたものである。
ことは一般に知られていることであるが、本発明では磁
気コアを起動領域監視装置に用いるにあたり、起動領域
監視装置の特徴である、測定の信号周波数帯域が広く、
また、対象のノイズも１０ｋＨｚ以上の高周波のもので
あるという点に着目し、試験および計算評価を行なった
結果なされたものである。
【００２３】即ち、本発明では、フェライト製またはア
モルファス製磁気コアを用いることで、ケーブルの巻き
数を増やすことなく１０ｋＨｚ以上においてノイズを減
衰させるのに十分なインダクタンスが可能となる。
モルファス製磁気コアを用いることで、ケーブルの巻き
数を増やすことなく１０ｋＨｚ以上においてノイズを減
衰させるのに十分なインダクタンスが可能となる。
【００２４】特に、フェライト製磁気コアはノイズ減衰
の最も望まれる３００ｋＨｚ付近まで、一定のインダク
タンスを有している一方で、微小な浮遊容量との共振を
発生し易く、その結果逆にノイズが乗り易くなる１ＭＨ
ｚ以上の周波数領域ではインダクタンスが減少し、共振
の発生が防止される。
の最も望まれる３００ｋＨｚ付近まで、一定のインダク
タンスを有している一方で、微小な浮遊容量との共振を
発生し易く、その結果逆にノイズが乗り易くなる１ＭＨ
ｚ以上の周波数領域ではインダクタンスが減少し、共振
の発生が防止される。
【００２５】また、同軸ケーブルとこのケーブルに接し
ている物体との間の浮遊容量と、磁気コアのインダクタ
ンスとによって直列共振し、従来の磁気コアを挿入しな
い場合よりもノイズが乗り易く周波数が数十ｋＨｚとい
う低い周波数で発生するが、磁気コアのインダクタンス
を大きくすることによりその周波数を低くすることがで
き、その周波数を発生ノイズの最低周波数またはキャン
ベル計測の下限周波数以下にすることで、計測への影響
を小さくすることができる。
ている物体との間の浮遊容量と、磁気コアのインダクタ
ンスとによって直列共振し、従来の磁気コアを挿入しな
い場合よりもノイズが乗り易く周波数が数十ｋＨｚとい
う低い周波数で発生するが、磁気コアのインダクタンス
を大きくすることによりその周波数を低くすることがで
き、その周波数を発生ノイズの最低周波数またはキャン
ベル計測の下限周波数以下にすることで、計測への影響
を小さくすることができる。
【００２６】一方、インダクタンスを増加するには、磁
気コアへのケーブルの巻き数を増やすことが考えられる
が、それによって生じるケーブル間の浮遊容量とケーブ
ルのインダクタンスとによって数ＭＨｚにおいて直列共
振が発生する。その共振周波数は浮遊容量を制限して発
生ノイズの最大周波数またはキャンベルの計測範囲の上
限周波数以上とすることにより、測定への影響を減少さ
せることができる。
気コアへのケーブルの巻き数を増やすことが考えられる
が、それによって生じるケーブル間の浮遊容量とケーブ
ルのインダクタンスとによって数ＭＨｚにおいて直列共
振が発生する。その共振周波数は浮遊容量を制限して発
生ノイズの最大周波数またはキャンベルの計測範囲の上
限周波数以上とすることにより、測定への影響を減少さ
せることができる。
【００２７】逆に、この浮遊容量と磁気コアインダクタ
ンスとの並列共振周波数でノイズが減衰するため、その
周波数を発生ノイズの最も影響の強い周波数またはキャ
ンベル計測の中心周波数に設定することにより、そのノ
イズを最大限に減少させることができる。
ンスとの並列共振周波数でノイズが減衰するため、その
周波数を発生ノイズの最も影響の強い周波数またはキャ
ンベル計測の中心周波数に設定することにより、そのノ
イズを最大限に減少させることができる。
【００２８】
【実施例】以下、本発明に係る原子炉起動領域監視装置
の一実施例を図面を参照して説明する。
の一実施例を図面を参照して説明する。
【００２９】図１に本実施例の構成を示す。
【００３０】図１に示すように、原子炉炉心内に設置さ
れた中性子検出器１１は、同軸ケーブル１２を介して格
納容器外に設けられた信号処理装置１３に接続されてい
る。この同軸ケーブル１２は、約４００ｋＨｚまでのノ
イズを減衰させるのに必要な約１ｍＨのインダクタンス
を有するフェライト製磁気コア１４に巻き付けられ、こ
れによりノイズ防止手段が構成されている。
れた中性子検出器１１は、同軸ケーブル１２を介して格
納容器外に設けられた信号処理装置１３に接続されてい
る。この同軸ケーブル１２は、約４００ｋＨｚまでのノ
イズを減衰させるのに必要な約１ｍＨのインダクタンス
を有するフェライト製磁気コア１４に巻き付けられ、こ
れによりノイズ防止手段が構成されている。
【００３１】このように構成された本実施例の作用につ
いて、インバータからの高周波ノイズが同軸ケーブル１
２に誘導された場合の各装置の機能を、従来の装置と比
較しつつ、以下に説明する。
いて、インバータからの高周波ノイズが同軸ケーブル１
２に誘導された場合の各装置の機能を、従来の装置と比
較しつつ、以下に説明する。
【００３２】従来例におけるコモンモードノイズ５によ
って信号処理装置３に誘導されるノイズ強度を、本実施
例の構成によるノイズ強度と比較して図２に示す。ただ
し、ノイズ結合容量としては、７５ｍの同軸ケーブルシ
ールドと、同軸ケーブルの保護カバーとして用いている
電線管との間の容量、約５ｎＦを用い、磁気コアインダ
クタンスは、周波数に関係なく１ｍＨ一定としている。
って信号処理装置３に誘導されるノイズ強度を、本実施
例の構成によるノイズ強度と比較して図２に示す。ただ
し、ノイズ結合容量としては、７５ｍの同軸ケーブルシ
ールドと、同軸ケーブルの保護カバーとして用いている
電線管との間の容量、約５ｎＦを用い、磁気コアインダ
クタンスは、周波数に関係なく１ｍＨ一定としている。
【００３３】従来例では、図２に実線で示すように、４
００ｋＨｚ程度までは周波数に比例し、ある周波数以上
では減少する。このノイズに最ものりやすい周波数は、
図３に示すように、インバータより発生するノイズ周波
数（１０ｋ〜１０ＭＨｚ）に近く、また、起動領域監視
装置のキャンベル計測の信号測定帯域（１００ｋ〜４０
０ｋＨｚ）に非常に近く、測定への影響が大きい。
００ｋＨｚ程度までは周波数に比例し、ある周波数以上
では減少する。このノイズに最ものりやすい周波数は、
図３に示すように、インバータより発生するノイズ周波
数（１０ｋ〜１０ＭＨｚ）に近く、また、起動領域監視
装置のキャンベル計測の信号測定帯域（１００ｋ〜４０
０ｋＨｚ）に非常に近く、測定への影響が大きい。
【００３４】一方、本実施例の構成では、従来ノイズが
乗り易い４００ｋＨｚ付近まで、十分ノイズを減衰させ
るのに必要なインダクタンスを有するフェライト製の磁
気コアを用いることにより、図２に破線で示すように、
従来の構成に比べてノイズ量を少なくすることができ
る。
乗り易い４００ｋＨｚ付近まで、十分ノイズを減衰させ
るのに必要なインダクタンスを有するフェライト製の磁
気コアを用いることにより、図２に破線で示すように、
従来の構成に比べてノイズ量を少なくすることができ
る。
【００３５】しかし、図２の周波数（ａ）、周波数
（ｂ）においては、磁気コアを挿入した場合の方がノイ
ズがのりやすい傾向がある。また、周波数（ｃ）におい
て、ノイズの減衰量が最も大きくなる。
（ｂ）においては、磁気コアを挿入した場合の方がノイ
ズがのりやすい傾向がある。また、周波数（ｃ）におい
て、ノイズの減衰量が最も大きくなる。
【００３６】このような本実施例のノイズ周波数の特徴
について図４によって説明する。
について図４によって説明する。
【００３７】図４は、図１の構成を電気回路に置き換え
たもので、同軸ケーブル１２は、同軸ケーブルシールド
インダクタンス１８で表し、磁気コア１４はインダクタ
ンス１９および浮遊容量２０で表している。１５はノイ
ズ源、１６はノイズ結合容量、１７は接地をそれぞれ示
す。
たもので、同軸ケーブル１２は、同軸ケーブルシールド
インダクタンス１８で表し、磁気コア１４はインダクタ
ンス１９および浮遊容量２０で表している。１５はノイ
ズ源、１６はノイズ結合容量、１７は接地をそれぞれ示
す。
【００３８】ここで、磁気コアの浮遊容量２０は、図５
に示すように、磁気コアに同軸ケーブル１２を巻装した
場合に接近するケーブルシールド間の浮遊容量２１をま
とめたものである。その回路構成を図６に示している。
に示すように、磁気コアに同軸ケーブル１２を巻装した
場合に接近するケーブルシールド間の浮遊容量２１をま
とめたものである。その回路構成を図６に示している。
【００３９】図２の周波数（ａ），（ｂ），（ｃ）は、
図４に示した回路要素の以下の組み合わせによって生じ
た共振特性である。
図４に示した回路要素の以下の組み合わせによって生じ
た共振特性である。
【００４０】１．周波数（ａ）…ノイズ結合容量１６と
フェライトコアインダクタンス１９の直列共振，２．周
波数（ｂ）…ケーブルインダクタンス１８とフェライト
コア浮遊容量２０の直列共振，３．周波数（ｃ）…フェ
ライトコアインダクタンス１８とフェライトコア浮遊容
量２０の並列共振
フェライトコアインダクタンス１９の直列共振，２．周
波数（ｂ）…ケーブルインダクタンス１８とフェライト
コア浮遊容量２０の直列共振，３．周波数（ｃ）…フェ
ライトコアインダクタンス１８とフェライトコア浮遊容
量２０の並列共振
【００４１】これらの共振の周波数のうち、周波数
（ａ），（ｂ）は、磁気コアを用いることでノイズが乗
り易くなる周波数で、起動領域監視装置の測定帯域、ま
たは、発生ノイズ周波数帯域から外した値に設定するこ
とにより、これらの影響を小さくすることができる。
（ａ），（ｂ）は、磁気コアを用いることでノイズが乗
り易くなる周波数で、起動領域監視装置の測定帯域、ま
たは、発生ノイズ周波数帯域から外した値に設定するこ
とにより、これらの影響を小さくすることができる。
【００４２】例えば、ノイズ結合容量６が７５ｍケーブ
ルの９ｎＦの場合、周波数（ａ）をキャンベル計測の測
定帯域の下限１００ｋＨｚ以下にするには、フェライト
コアインダクタンス１９を５０μＨ以上とすることが必
要である。
ルの９ｎＦの場合、周波数（ａ）をキャンベル計測の測
定帯域の下限１００ｋＨｚ以下にするには、フェライト
コアインダクタンス１９を５０μＨ以上とすることが必
要である。
【００４３】また、７５ｍケーブルのインダクタンス１
８は約３０μＨであるので、周波数（ｂ）をキャンベル
計測の上限周波数４００ｋＨｚ以上にするには、浮遊容
量２０を５．３ｎＦ以下に制限する。
８は約３０μＨであるので、周波数（ｂ）をキャンベル
計測の上限周波数４００ｋＨｚ以上にするには、浮遊容
量２０を５．３ｎＦ以下に制限する。
【００４４】フェライト製磁気コア１４を用いた本実施
例では、そのインダクタンスの周波数特性が、図３に示
すようにノイズ減衰の必要な周波数まで一定のインダク
タンスを有している一方で、１ＭＨｚ以上ではインダク
タンスが減少するため、周波数（ｂ）の共振をさらに高
周波数側にシフトし、ほとんど影響のないようにするこ
とができる。
例では、そのインダクタンスの周波数特性が、図３に示
すようにノイズ減衰の必要な周波数まで一定のインダク
タンスを有している一方で、１ＭＨｚ以上ではインダク
タンスが減少するため、周波数（ｂ）の共振をさらに高
周波数側にシフトし、ほとんど影響のないようにするこ
とができる。
【００４５】一方、周波数（ｃ）では大きなノイズ減衰
量が得られるため、ノイズの多い周波数に合わせること
により、耐ノイズ力を向上させることができる。例え
ば、フェライトインダクタンス１９を１００μＨとする
と、３００ｋＨｚのノイズを減衰させるには、浮遊容量
２０を約２．８ｎＦに設定する。
量が得られるため、ノイズの多い周波数に合わせること
により、耐ノイズ力を向上させることができる。例え
ば、フェライトインダクタンス１９を１００μＨとする
と、３００ｋＨｚのノイズを減衰させるには、浮遊容量
２０を約２．８ｎＦに設定する。
【００４６】以上の設定を行うことにより、共振によっ
て従来よりノイズに乗り易くなる周波数の影響を少なく
することができる。
て従来よりノイズに乗り易くなる周波数の影響を少なく
することができる。
【００４７】以上の実施例によれば、フェライト製磁気
コア１４に起動領域監視の同軸ケーブル１２を巻装する
ことにより、約１０ｋＨｚ以上の高い周波数成分を有す
るインバータノイズに対し、耐ノイズ性能を向上させる
ことができる。
コア１４に起動領域監視の同軸ケーブル１２を巻装する
ことにより、約１０ｋＨｚ以上の高い周波数成分を有す
るインバータノイズに対し、耐ノイズ性能を向上させる
ことができる。
【００４８】しかも、フェライト製磁気コア１４のイン
ダクタンス１９および浮遊容量２０を制限することによ
り、共振によってノイズの乗り易くなる周波数の影響を
小さくすることができる。
ダクタンス１９および浮遊容量２０を制限することによ
り、共振によってノイズの乗り易くなる周波数の影響を
小さくすることができる。
【００４９】なお、本発明は以上の実施例に限らず、磁
気コアとして、低周波数領域から大きなインダクタンス
が可能なアモルファス製コアを適用することにより、共
振周波数（ａ）を低くすることができる。
気コアとして、低周波数領域から大きなインダクタンス
が可能なアモルファス製コアを適用することにより、共
振周波数（ａ）を低くすることができる。
【００５０】また、図７に示すように、フェライト製磁
気コア１４と、アモルファス製磁気コア２２とを組み合
わせて使用することにより、共振周波数（ａ）をさらに
低くすることができ、これにより広い周波数範囲でのノ
イズ除去が可能となる。
気コア１４と、アモルファス製磁気コア２２とを組み合
わせて使用することにより、共振周波数（ａ）をさらに
低くすることができ、これにより広い周波数範囲でのノ
イズ除去が可能となる。
【００５１】
【発明の効果】以上のように、本発明の原子炉起動領域
監視装置によれば、同軸ケーブルに磁気コアを巻き付
け、その共振による周波数を適切に設定することによ
り、ディジタル機器から発生する１０ｋＨｚ以上の高い
周波数のノイズに対して耐ノイズ力を向上させることが
できる。
監視装置によれば、同軸ケーブルに磁気コアを巻き付
け、その共振による周波数を適切に設定することによ
り、ディジタル機器から発生する１０ｋＨｚ以上の高い
周波数のノイズに対して耐ノイズ力を向上させることが
できる。
【００５２】即ち、本発明では、フェライト製またはア
モルファス製磁気コアを用いることで、ケーブルの巻き
数を増やすことなく１０ｋＨｚ以上においてノイズを減
衰させるのに十分なインダクタンスが可能となる。
モルファス製磁気コアを用いることで、ケーブルの巻き
数を増やすことなく１０ｋＨｚ以上においてノイズを減
衰させるのに十分なインダクタンスが可能となる。
【００５３】特に、フェライト製磁気コアはノイズ減衰
の最も望まれる３００ｋＨｚ付近まで、一定のインダク
タンスを有している一方で、微小な浮遊容量との共振を
発生し易く、その結果逆にノイズが乗り易くなる１ＭＨ
ｚ以上の周波数領域ではインダクタンスが減少し、共振
の発生が防止される。
の最も望まれる３００ｋＨｚ付近まで、一定のインダク
タンスを有している一方で、微小な浮遊容量との共振を
発生し易く、その結果逆にノイズが乗り易くなる１ＭＨ
ｚ以上の周波数領域ではインダクタンスが減少し、共振
の発生が防止される。
【００５４】また、同軸ケーブルとこのケーブルに接し
ている物体との間の浮遊容量と、磁気コアのインダクタ
ンスとによって直列共振し、従来の磁気コアを挿入しな
い場合よりもノイズが乗り易く周波数が数十ｋＨｚとい
う低い周波数で発生するが、磁気コアのインダクタンス
を大きくすることによりその周波数を低くすることがで
き、その周波数を発生ノイズの最低周波数またはキャン
ベル計測の下限周波数以下にすることで、計測への影響
を小さくすることができる。
ている物体との間の浮遊容量と、磁気コアのインダクタ
ンスとによって直列共振し、従来の磁気コアを挿入しな
い場合よりもノイズが乗り易く周波数が数十ｋＨｚとい
う低い周波数で発生するが、磁気コアのインダクタンス
を大きくすることによりその周波数を低くすることがで
き、その周波数を発生ノイズの最低周波数またはキャン
ベル計測の下限周波数以下にすることで、計測への影響
を小さくすることができる。
【００５５】一方、インダクタンスを増加するには、磁
気コアへのケーブルの巻き数を増やすことが考えられる
が、それによって生じるケーブル間の浮遊容量とケーブ
ルのインダクタンスとによって数ＭＨｚにおいて直列共
振が発生する。その共振周波数は浮遊容量を制限して発
生ノイズの最大周波数またはキャンベルの計測範囲の上
限周波数以上とすることにより、測定への影響を減少さ
せることができる。
気コアへのケーブルの巻き数を増やすことが考えられる
が、それによって生じるケーブル間の浮遊容量とケーブ
ルのインダクタンスとによって数ＭＨｚにおいて直列共
振が発生する。その共振周波数は浮遊容量を制限して発
生ノイズの最大周波数またはキャンベルの計測範囲の上
限周波数以上とすることにより、測定への影響を減少さ
せることができる。
【００５６】逆に、この浮遊容量と磁気コアインダクタ
ンスとの並列共振周波数でノイズが減衰するため、その
周波数を発生ノイズの最も影響の強い周波数またはキャ
ンベル計測の中心周波数に設定することにより、そのノ
イズを最大限に減少させることができる。
ンスとの並列共振周波数でノイズが減衰するため、その
周波数を発生ノイズの最も影響の強い周波数またはキャ
ンベル計測の中心周波数に設定することにより、そのノ
イズを最大限に減少させることができる。
【図１】本発明に係る原子炉起動領域監視装置の一実施
例を示す構成図。
例を示す構成図。
【図２】同実施例における周波数に対する誘導ノイズ量
を従来例と比較して示す特性図。
を従来例と比較して示す特性図。
【図３】同実施例における各パラメータの周波数特性を
示す比較図。
示す比較図。
【図４】図１に対応する回路図。
【図５】磁気コアへのケーブル巻装部を示す拡大図。
【図６】磁気コアの等価電気回路を示す図。
【図７】本発明の他の実施例の構成を示す図。
【図８】従来例を示す構成図。
【図９】図８に対応する回路図。
１１ 中性子検出器 １２ 同軸ケーブル １３ 信号処理装置 １４ フェライト製磁気コア １５ コモンモードノイズ １６ ノイズ結合容量 １７ 接地 １８ 同軸ケーブルインダクタンス １９ フェライトコアインダクタンス ２０ フェライトコア浮遊容量 ２１ フェライトコア浮遊容量 ２２ アルモファス製磁気コア
Claims (4)
- 【請求項１】 原子炉出力を検出する検出器と、この検
出器の出力信号を伝送する同軸ケーブルと、この同軸ケ
ーブルに接続され前記検出器の出力信号を周波数帯域で
分割し処理する信号処理装置とを備えた原子炉起動領域
監視装置において、前記同軸ケーブルをアモルファス製
またはフェライト製の磁気コアに巻装したノイズ防止手
段を設けたことを特徴とする原子炉起動領域監視装置。 - 【請求項２】 請求項１に記載の原子炉起動領域監視装
置において、同軸ケーブルとこれに接する外部物体との
間の浮遊容量と、磁気コアのインダクタンスとによって
直列共振する周波数を、発生ノイズの最低周波数または
キャンベル計測周波数帯域の下限よりも低く設定したこ
とを特徴とする原子炉起動領域監視装置。 - 【請求項３】 請求項１に記載の原子炉起動領域監視装
置において、同軸ケーブルの磁気コアへの巻装部分の浮
遊容量と前記同軸ケーブルのシールドインダクタンスと
によって直列共振する周波数を、発生ノイズの最大周波
数またはキャンベル計測周波数帯域の上限よりも高く設
定したことを特徴とする原子炉起動領域監視装置。 - 【請求項４】 請求項１に記載の原子炉起動領域監視装
置において、同軸ケーブルの磁気コアへの巻装部分の浮
遊容量と、前記磁気コアのインダクタンスとによって並
列共振する周波数を、発生ノイズの最も強い周波数に設
定したことを特徴とする原子炉起動領域監視装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5309408A JPH07162257A (ja) | 1993-12-09 | 1993-12-09 | 原子炉起動領域監視装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5309408A JPH07162257A (ja) | 1993-12-09 | 1993-12-09 | 原子炉起動領域監視装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07162257A true JPH07162257A (ja) | 1995-06-23 |
Family
ID=17992653
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5309408A Pending JPH07162257A (ja) | 1993-12-09 | 1993-12-09 | 原子炉起動領域監視装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07162257A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006258729A (ja) * | 2005-03-18 | 2006-09-28 | Hitachi Ltd | 起動領域モニタシステム用ノイズ監視システム |
| JP2007139509A (ja) * | 2005-11-16 | 2007-06-07 | Hitachi Ltd | 中性子モニタシステム |
| JP2007163239A (ja) * | 2005-12-13 | 2007-06-28 | Hitachi Ltd | 原子炉出力測定装置及び出力測定装置 |
| JP2008098945A (ja) * | 2006-10-11 | 2008-04-24 | Emc Kk | ノイズ浄化デバイス及びノイズ浄化素子 |
| JP2009002881A (ja) * | 2007-06-25 | 2009-01-08 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 原子力発電プラント、及び電動機システム |
| JP2009139310A (ja) * | 2007-12-10 | 2009-06-25 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 原子力発電所用中性子モニタシステム |
| JP2012002634A (ja) * | 2010-06-16 | 2012-01-05 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 原子炉起動領域中性子監視装置 |
| JP2012237695A (ja) * | 2011-05-13 | 2012-12-06 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 信号伝送路の評価装置及び評価方法 |
-
1993
- 1993-12-09 JP JP5309408A patent/JPH07162257A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006258729A (ja) * | 2005-03-18 | 2006-09-28 | Hitachi Ltd | 起動領域モニタシステム用ノイズ監視システム |
| JP4659492B2 (ja) * | 2005-03-18 | 2011-03-30 | 日立Ｇｅニュークリア・エナジー株式会社 | 起動領域モニタシステム用ノイズ監視システム |
| JP2007139509A (ja) * | 2005-11-16 | 2007-06-07 | Hitachi Ltd | 中性子モニタシステム |
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| JP4512551B2 (ja) * | 2005-12-13 | 2010-07-28 | 日立Ｇｅニュークリア・エナジー株式会社 | 原子炉出力測定装置及び出力測定装置 |
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| JP2009002881A (ja) * | 2007-06-25 | 2009-01-08 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 原子力発電プラント、及び電動機システム |
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| JP2012002634A (ja) * | 2010-06-16 | 2012-01-05 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 原子炉起動領域中性子監視装置 |
| JP2012237695A (ja) * | 2011-05-13 | 2012-12-06 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 信号伝送路の評価装置及び評価方法 |
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