JPH0716126B2 - 円偏波ホーン - Google Patents
円偏波ホーンInfo
- Publication number
- JPH0716126B2 JPH0716126B2 JP58085524A JP8552483A JPH0716126B2 JP H0716126 B2 JPH0716126 B2 JP H0716126B2 JP 58085524 A JP58085524 A JP 58085524A JP 8552483 A JP8552483 A JP 8552483A JP H0716126 B2 JPH0716126 B2 JP H0716126B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- horn
- elliptical
- corrugated horn
- phase difference
- electric field
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q13/00—Waveguide horns or mouths; Slot antennas; Leaky-waveguide antennas; Equivalent structures causing radiation along the transmission path of a guided wave
- H01Q13/02—Waveguide horns
- H01Q13/0241—Waveguide horns radiating a circularly polarised wave
Landscapes
- Waveguide Aerials (AREA)
- Waveguide Switches, Polarizers, And Phase Shifters (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 本発明は円偏波ホーンに関するものである。円偏波ホー
ンは従来、放物面鏡空中線等の反射鏡空中線の一次放射
器として用いられており、特に、衛星搭載用空中線で
は、これらの反射鏡空中線の一次放射器として広く使わ
れている。第１図に円偏波を励振する方法の１つである
回転対称な円錐ホーンを使った場合の従来構造を示す。
この構造は、円錐ホーン14の円形導波管内にビス，金属
片，あるいは誘電体板等で構成した位相板20を設け、第
１図（ａ）のＸ−Ｘ′断面（第１図（ｂ））のようにビ
ス，金属片，あるいは誘電体板20等に対し45°の方向か
らプローブ19がTE11モードを励振する。第１図（ｃ）に
示すように、このプローブ19からの入力電界スペクトル
16は、ビス，金属片あるいは誘電体板20の方向の電界ベ
クトル17を励起する。これらの電界の位相差を円偏波発
生器22で90°とし、回転対称なホーン14に給電すれば、
円偏波ホーンとなる。また、正方形ホーンの直交方向の
TE10モードの電界を90°位相差を有する円偏波発生器で
供給し、円偏波ホーンとする構造も知られている。
ンは従来、放物面鏡空中線等の反射鏡空中線の一次放射
器として用いられており、特に、衛星搭載用空中線で
は、これらの反射鏡空中線の一次放射器として広く使わ
れている。第１図に円偏波を励振する方法の１つである
回転対称な円錐ホーンを使った場合の従来構造を示す。
この構造は、円錐ホーン14の円形導波管内にビス，金属
片，あるいは誘電体板等で構成した位相板20を設け、第
１図（ａ）のＸ−Ｘ′断面（第１図（ｂ））のようにビ
ス，金属片，あるいは誘電体板20等に対し45°の方向か
らプローブ19がTE11モードを励振する。第１図（ｃ）に
示すように、このプローブ19からの入力電界スペクトル
16は、ビス，金属片あるいは誘電体板20の方向の電界ベ
クトル17を励起する。これらの電界の位相差を円偏波発
生器22で90°とし、回転対称なホーン14に給電すれば、
円偏波ホーンとなる。また、正方形ホーンの直交方向の
TE10モードの電界を90°位相差を有する円偏波発生器で
供給し、円偏波ホーンとする構造も知られている。
これら従来の構造は、全てホーン開口が直交軸方向で対
称形で、かならずビス，金属片，あるいは誘電体板で構
成した位相板を有する円偏波発生器、あるいはマイクロ
ストリップライン等直交軸方向で90°位相差をもたせる
ことのできる位相器を必要とする。また、楕円形の開口
を有するような直交軸方向で非対称な形状の、第２図に
示すような楕円ホーン、あるいは楕円コルゲートホーン
を円偏波励振するためには、モードサプレッサ21、ホー
ンの直交軸方向の管内位相差を補償する補償位相器23及
び90°位相差を有する円偏波発生器22を必要とし、円
形，楕円いずれにしても構成が複雑となる欠点がある。
称形で、かならずビス，金属片，あるいは誘電体板で構
成した位相板を有する円偏波発生器、あるいはマイクロ
ストリップライン等直交軸方向で90°位相差をもたせる
ことのできる位相器を必要とする。また、楕円形の開口
を有するような直交軸方向で非対称な形状の、第２図に
示すような楕円ホーン、あるいは楕円コルゲートホーン
を円偏波励振するためには、モードサプレッサ21、ホー
ンの直交軸方向の管内位相差を補償する補償位相器23及
び90°位相差を有する円偏波発生器22を必要とし、円
形，楕円いずれにしても構成が複雑となる欠点がある。
従って、本発明の目的は、このような欠点を除去し、構
成が簡単でかつ広帯域な円偏波ホーンを提供することに
ある。
成が簡単でかつ広帯域な円偏波ホーンを提供することに
ある。
本発明によれば、楕円コルゲートホーンと、楕円コルゲ
ートホーンの長短軸に対しほぼ45度の偏波角度を有する
直線偏波の電界を楕円コルゲートホーンに励振入力する
励振部とからなり、楕円コルゲートホーンの長、短軸方
向の管内位相差の周波数特性における平坦部の周波数に
対して前記管内位相差が90度となるように楕円コルゲー
トホーンのホーン長が設定され、円偏波発生器を省略す
るとともに、長軸及び短軸方向でビーム幅の違う円偏波
を放射できる広帯域な円偏波ホーンが実現できる。
ートホーンの長短軸に対しほぼ45度の偏波角度を有する
直線偏波の電界を楕円コルゲートホーンに励振入力する
励振部とからなり、楕円コルゲートホーンの長、短軸方
向の管内位相差の周波数特性における平坦部の周波数に
対して前記管内位相差が90度となるように楕円コルゲー
トホーンのホーン長が設定され、円偏波発生器を省略す
るとともに、長軸及び短軸方向でビーム幅の違う円偏波
を放射できる広帯域な円偏波ホーンが実現できる。
以下図面を参照しながら本発明を詳細に説明する。
第３図（ａ）〜8c）はそれぞれ本発明の実施例である円
偏波ホーンの側面図、Ａ−Ａ′断面図及び電界ベクトル
図である。図中、１は楕円コルゲートホーン、３は楕円
開口部、４は楕円口元部、５は楕円ホーンの長軸方向、
６は楕円ホーンの短軸方向、７は励振プローブを示して
いる。
偏波ホーンの側面図、Ａ−Ａ′断面図及び電界ベクトル
図である。図中、１は楕円コルゲートホーン、３は楕円
開口部、４は楕円口元部、５は楕円ホーンの長軸方向、
６は楕円ホーンの短軸方向、７は励振プローブを示して
いる。
次にこのホーンの動作原理を説明する。励振プローブ７
は楕円の長軸５から任意の角度θ方向の電界を励振す
る。この入射電界ベクトルは、第３図（ｃ）に示される
ように、楕円の長軸方向５のベクトル成分、すなわち電
界ベクトル９と短軸方向６のベクトル成分、すなわち電
界ベクトル10の２つのベクトル成分に分けられる。ここ
で、楕円コルゲートホーン１の長軸方向の管内波長λg1
と短軸方向の管内波長λg2は長，短軸の寸法の違いによ
り異なる。楕円ホーン及び楕円コルゲートホーンの場
合、長軸方向の伝播波長と短軸方向の伝播波長は長、短
軸の管断面寸法によって決まるため、異ってくる。これ
は短形導波管の長軸方向に電界を励振した場合と短軸方
向に電界を励振した場合で管内波長が異なるのと同じで
ある。ここで、長軸方向の管内波長λg1とはせ、楕円コ
ルゲートホーンの伝播モードの内で電界の主方向が楕円
コルゲートホーンの長軸と並行なモードに対する管内波
長であり、短軸方向の管内波長λg2とは、同じく伝播モ
ードの内での電界の主方向が楕円コルゲートホーンの短
軸と並行なモードに対する管内波長である。このλg1，
λg2の違いが、すなわち管内伝播位相差ΔＰとなって現
われる。これは位相角をβ（２π／λｇ）で表わすと、
位置量Ｐは正確には の積分値で表わされるためであり、ここで伝播位相差Δ
Ｐは必ずしも均一ではないが、これを平均管内位相差と
すると、この管内電波位相差ΔＰは楕円コルゲートホー
ン１の長さｌによって楕円開口部でΔＰ×ｌの管内位相
差となって現われる。ところで、楕円コルゲートホーン
の管内位相差の周波数特性には第５図に示すように広帯
域な平坦部があり、したがってこの平坦部の周波数に対
し、ΔＰ×ｌ＝90°となるようにｌを設定してやれば、
周波数が前述の平坦部の範囲内で変化しても管内位相差
はほぼ90度一定となるので給電プローブ７を長軸５と角
度θで給電した場合、広帯域な円偏波ホーンとなる。こ
こで平坦部特性が得られる周波数範囲は楕円開口部の短
軸径が波長の約２倍となる範囲である。長軸５と短軸６
に対する給電プローブの角度θは、楕円コルゲートホー
ン内の長短軸方向の管内伝播損失の違いを打ち消すよう
に、調整によって決める必要があるが、通常管内伝播損
失の違いは非常に少ないので、θ〜45°方向で円偏波励
振が可能である。
は楕円の長軸５から任意の角度θ方向の電界を励振す
る。この入射電界ベクトルは、第３図（ｃ）に示される
ように、楕円の長軸方向５のベクトル成分、すなわち電
界ベクトル９と短軸方向６のベクトル成分、すなわち電
界ベクトル10の２つのベクトル成分に分けられる。ここ
で、楕円コルゲートホーン１の長軸方向の管内波長λg1
と短軸方向の管内波長λg2は長，短軸の寸法の違いによ
り異なる。楕円ホーン及び楕円コルゲートホーンの場
合、長軸方向の伝播波長と短軸方向の伝播波長は長、短
軸の管断面寸法によって決まるため、異ってくる。これ
は短形導波管の長軸方向に電界を励振した場合と短軸方
向に電界を励振した場合で管内波長が異なるのと同じで
ある。ここで、長軸方向の管内波長λg1とはせ、楕円コ
ルゲートホーンの伝播モードの内で電界の主方向が楕円
コルゲートホーンの長軸と並行なモードに対する管内波
長であり、短軸方向の管内波長λg2とは、同じく伝播モ
ードの内での電界の主方向が楕円コルゲートホーンの短
軸と並行なモードに対する管内波長である。このλg1，
λg2の違いが、すなわち管内伝播位相差ΔＰとなって現
われる。これは位相角をβ（２π／λｇ）で表わすと、
位置量Ｐは正確には の積分値で表わされるためであり、ここで伝播位相差Δ
Ｐは必ずしも均一ではないが、これを平均管内位相差と
すると、この管内電波位相差ΔＰは楕円コルゲートホー
ン１の長さｌによって楕円開口部でΔＰ×ｌの管内位相
差となって現われる。ところで、楕円コルゲートホーン
の管内位相差の周波数特性には第５図に示すように広帯
域な平坦部があり、したがってこの平坦部の周波数に対
し、ΔＰ×ｌ＝90°となるようにｌを設定してやれば、
周波数が前述の平坦部の範囲内で変化しても管内位相差
はほぼ90度一定となるので給電プローブ７を長軸５と角
度θで給電した場合、広帯域な円偏波ホーンとなる。こ
こで平坦部特性が得られる周波数範囲は楕円開口部の短
軸径が波長の約２倍となる範囲である。長軸５と短軸６
に対する給電プローブの角度θは、楕円コルゲートホー
ン内の長短軸方向の管内伝播損失の違いを打ち消すよう
に、調整によって決める必要があるが、通常管内伝播損
失の違いは非常に少ないので、θ〜45°方向で円偏波励
振が可能である。
第４図は楕円コルゲートホーン１の離芯率を楕円開口部
３から口元に進に従って、なめらかに口元で円形断面11
になるように変換したホーンを用いた場合を示し、第３
図のホーンと同じように、楕円コルゲートホーン１の長
軸方向及び短軸方向の管内伝播波長の違いによって表わ
される長，短軸方向の管内位相差を90°となるように管
軸の長さｌを調整し、その口元に設けた円形導波管12に
対して、楕円の長軸方向からほぼ45°方向の電界を励振
するプローブ７で励振すれば、円偏波ホーンとすること
ができる。第４図の楕円コルゲートホーンで、一例とし
て短軸開口径ａ＝31mm、長軸開口径ｂ＝96mm、ｌ＝120m
mである。又、コルゲートホーンの内壁の溝の深さは口
元は円形導波管でその開口の管内波長（λga）とする
と、λga/2である。又、開口部近傍は長、短軸の開口管
内波長（λgb，λgc）とするとλgb/4,λgc/4である。
途中は口元λga/2〜λgb/4,λga/2〜λgc/4に滑らかに
変化させている。第４図の励振プローブ７と同軸−導波
管変換器で置き変えることも可能である。
３から口元に進に従って、なめらかに口元で円形断面11
になるように変換したホーンを用いた場合を示し、第３
図のホーンと同じように、楕円コルゲートホーン１の長
軸方向及び短軸方向の管内伝播波長の違いによって表わ
される長，短軸方向の管内位相差を90°となるように管
軸の長さｌを調整し、その口元に設けた円形導波管12に
対して、楕円の長軸方向からほぼ45°方向の電界を励振
するプローブ７で励振すれば、円偏波ホーンとすること
ができる。第４図の楕円コルゲートホーンで、一例とし
て短軸開口径ａ＝31mm、長軸開口径ｂ＝96mm、ｌ＝120m
mである。又、コルゲートホーンの内壁の溝の深さは口
元は円形導波管でその開口の管内波長（λga）とする
と、λga/2である。又、開口部近傍は長、短軸の開口管
内波長（λgb，λgc）とするとλgb/4,λgc/4である。
途中は口元λga/2〜λgb/4,λga/2〜λgc/4に滑らかに
変化させている。第４図の励振プローブ７と同軸−導波
管変換器で置き変えることも可能である。
第５図〜第７図は楕円コルゲートホーンに本発明を適用
して円偏波励振した場合の測定結果を示している。第５
図において測定した楕円コルゲートホーンは、第４図に
おける短軸開口径（ａ）＝31、長軸開口径（ｂ）＝96m
m、ｌ≒120mm、溝の深さは開口部近傍でλｇ/4、円形導
波管近傍でλｇ/2の形状である。
して円偏波励振した場合の測定結果を示している。第５
図において測定した楕円コルゲートホーンは、第４図に
おける短軸開口径（ａ）＝31、長軸開口径（ｂ）＝96m
m、ｌ≒120mm、溝の深さは開口部近傍でλｇ/4、円形導
波管近傍でλｇ/2の形状である。
第５図は楕円コルゲートホーンの短軸方向に対する長軸
方向の管内位相差φの対周波数特性、また第６図及び第
７図は周波数12.625GHzにおけるそれぞれ長軸方向及び
短軸方向の円偏波放射パターンをそれぞれ示している。
第６及び第７図において、横軸はホーンのピーク方向か
らの角度θｄ、縦軸はピーク方向に対する相対電力利得
を示している。ホーンのピーク方向とは、自由空間への
放射電力レベルが最大となる方向である。第６図と第７
図ではそれぞれ横軸の角度θｄが０度の方向がホーンの
ピーク方向である。通常、θｄ＝０度の方向はホーンの
管軸（長軸）方向と一致する。また相対電力利得とは、
最大電力利得を基準（0dB）とした電力利得である。ま
た、図中のリップル幅が円偏波率の大きさを示してい
る。円偏波率の測定は直線偏波プローブを楕円開口の中
心を通る直線方向を中心に回転させることで測定する。
例えば、リップル幅０の時完全な円偏波となる。第６図
と第７図を比較すると次のことがわかる。まず、（イ）
θｄが０度を中心として±24度の範囲を見るとリップル
（細かな変動）が1dB以下である。円偏波率はこのリッ
プルの大きさが少ないほど良好（円偏波に近づく）であ
る。このような角度範囲が従来のこの種のホーンの放射
特性に比べて良好である。（ロ）ビーム幅とは第６図と
第７図で最大利得から3dBレベル低下する横軸角度の範
囲を言う。このビーム幅が第６図と第７図では異なるこ
とがわかる。すなわち、楕円状のビーム幅を持つことに
なる。
方向の管内位相差φの対周波数特性、また第６図及び第
７図は周波数12.625GHzにおけるそれぞれ長軸方向及び
短軸方向の円偏波放射パターンをそれぞれ示している。
第６及び第７図において、横軸はホーンのピーク方向か
らの角度θｄ、縦軸はピーク方向に対する相対電力利得
を示している。ホーンのピーク方向とは、自由空間への
放射電力レベルが最大となる方向である。第６図と第７
図ではそれぞれ横軸の角度θｄが０度の方向がホーンの
ピーク方向である。通常、θｄ＝０度の方向はホーンの
管軸（長軸）方向と一致する。また相対電力利得とは、
最大電力利得を基準（0dB）とした電力利得である。ま
た、図中のリップル幅が円偏波率の大きさを示してい
る。円偏波率の測定は直線偏波プローブを楕円開口の中
心を通る直線方向を中心に回転させることで測定する。
例えば、リップル幅０の時完全な円偏波となる。第６図
と第７図を比較すると次のことがわかる。まず、（イ）
θｄが０度を中心として±24度の範囲を見るとリップル
（細かな変動）が1dB以下である。円偏波率はこのリッ
プルの大きさが少ないほど良好（円偏波に近づく）であ
る。このような角度範囲が従来のこの種のホーンの放射
特性に比べて良好である。（ロ）ビーム幅とは第６図と
第７図で最大利得から3dBレベル低下する横軸角度の範
囲を言う。このビーム幅が第６図と第７図では異なるこ
とがわかる。すなわち、楕円状のビーム幅を持つことに
なる。
以上本発明によれば楕円コルゲートホーンの管内位相差
特性の平坦部周波数に対してホーンの長さｌと給電プロ
ーブの方向を45°近辺で調整することで、長短軸方向の
ビーム幅の違う広帯域円偏波放射パターンを円偏波発生
器を用いずに得ることができる。
特性の平坦部周波数に対してホーンの長さｌと給電プロ
ーブの方向を45°近辺で調整することで、長短軸方向の
ビーム幅の違う広帯域円偏波放射パターンを円偏波発生
器を用いずに得ることができる。
以上説明したように本発明によれば、従来用いていた特
別の円偏波発生器（90°位相器等）及び位相補償器を省
略し、楕円コルゲートホーンの長，短軸の管内波長の違
いによって生じる管内位相差を利用し、管内位相差特性
の平坦部周波数に対しホーンの長さｌの調整と励振電界
の方向調整によって広帯域な円偏波ホーンを実現でき
る。本発明による円偏波ホーンを衛星搭載用の一次放射
器として用いれば、空中線全体の構成が簡単となり重量
も軽減できる。
別の円偏波発生器（90°位相器等）及び位相補償器を省
略し、楕円コルゲートホーンの長，短軸の管内波長の違
いによって生じる管内位相差を利用し、管内位相差特性
の平坦部周波数に対しホーンの長さｌの調整と励振電界
の方向調整によって広帯域な円偏波ホーンを実現でき
る。本発明による円偏波ホーンを衛星搭載用の一次放射
器として用いれば、空中線全体の構成が簡単となり重量
も軽減できる。
第１図（ａ）〜（ｃ）は従来の円錐ホーンの側面図、Ｘ
−Ｘ′方向の断面図及び各電界のベクトル図、第２図は
従来の楕円ホーンの側面図、第３図（ａ）〜（ｃ）は本
発明による円偏波楕円コルゲートホーンの側面図、Ａ−
Ａ′方向の断面図及び各電界のベクトル図、第４図は本
発明による口元を円形断面とした円偏波楕円コルゲート
ホーンの側面図、第５図は本発明を適用した楕円コルゲ
ートホーンの長短軸の周波数に対する管内位相差特性、
第６図は同じく長軸方向の円偏波放射パターン、第７図
は同じく短軸方向の円偏波放射パターンを示す。 なお図において、１…楕円コルゲートホーン、３…楕円
開口部、４…楕円口元部、５…楕円の長軸、６…楕円の
短軸、７…励振プローブ、８…入力電界ベクトル、９…
長軸方向電界ベクトル、10…短軸方向電界ベクトル、11
…円形口元部、12…円形導波管、13…同軸−導波管変換
器、14…円錐ホーン、15…円形開口部、16…入力電界ベ
クトル、17…位相板と直交方向の電界ベクトル、18…位
相板方向の電界ベクトル、19…給電プローブ、20…位相
板の方向、21…モードサブレッサ、22…円偏波発生器、
23…補償位相器、である。
−Ｘ′方向の断面図及び各電界のベクトル図、第２図は
従来の楕円ホーンの側面図、第３図（ａ）〜（ｃ）は本
発明による円偏波楕円コルゲートホーンの側面図、Ａ−
Ａ′方向の断面図及び各電界のベクトル図、第４図は本
発明による口元を円形断面とした円偏波楕円コルゲート
ホーンの側面図、第５図は本発明を適用した楕円コルゲ
ートホーンの長短軸の周波数に対する管内位相差特性、
第６図は同じく長軸方向の円偏波放射パターン、第７図
は同じく短軸方向の円偏波放射パターンを示す。 なお図において、１…楕円コルゲートホーン、３…楕円
開口部、４…楕円口元部、５…楕円の長軸、６…楕円の
短軸、７…励振プローブ、８…入力電界ベクトル、９…
長軸方向電界ベクトル、10…短軸方向電界ベクトル、11
…円形口元部、12…円形導波管、13…同軸−導波管変換
器、14…円錐ホーン、15…円形開口部、16…入力電界ベ
クトル、17…位相板と直交方向の電界ベクトル、18…位
相板方向の電界ベクトル、19…給電プローブ、20…位相
板の方向、21…モードサブレッサ、22…円偏波発生器、
23…補償位相器、である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山脇 成一 東京都港区芝五丁目33番１号 日本電気株 式会社内 (72)発明者 外山 昇 東京都世田谷区砧一丁目10番11号 日本放 送協会総合技術研究所内 (72)発明者 正源 和義 東京都世田谷区砧一丁目10番11号 日本放 送協会総合技術研究所内 (56)参考文献 特開 昭56−122507（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−165404（ＪＰ，Ａ) 昭和57年度電子通信学会・電波部門全国 大会講演論文集、論文番号55 外山、小 渕、山脇「だ円コルゲートホーンアンテナ の試作」
Claims (2)
- 【請求項１】楕円コルゲートホーンと、楕円コルゲート
ホーンの長短軸に対しほぼ45度の偏波角度を有する直線
偏波の電界を楕円コルゲートホーンに励振入力する励振
部とからなり、楕円コルゲートホーンの長短軸の差によ
る伝播位相差の周波数特性における平坦部の周波数に対
して、前記伝搬位相差の前記楕円コルゲートホーン長に
よる蓄積が90度となるように前記楕円コルゲートホーン
のホーン長が設定されていることを特徴とする円偏波ホ
ーン。 - 【請求項２】楕円コルゲートホーンが、その口元で円形
断面となるよう楕円の離心率をなめらかに変換したもの
であることを特徴とする請求項１記載の円偏波ホーン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58085524A JPH0716126B2 (ja) | 1983-05-16 | 1983-05-16 | 円偏波ホーン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58085524A JPH0716126B2 (ja) | 1983-05-16 | 1983-05-16 | 円偏波ホーン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59211302A JPS59211302A (ja) | 1984-11-30 |
| JPH0716126B2 true JPH0716126B2 (ja) | 1995-02-22 |
Family
ID=13861286
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58085524A Expired - Lifetime JPH0716126B2 (ja) | 1983-05-16 | 1983-05-16 | 円偏波ホーン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0716126B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0197001A (ja) * | 1987-10-09 | 1989-04-14 | Mitsubishi Electric Corp | 導波管形移相器 |
| JPH03236602A (ja) * | 1990-02-14 | 1991-10-22 | Fujitsu General Ltd | 円偏波／直線偏波変換器 |
| JPH03296301A (ja) * | 1990-04-13 | 1991-12-27 | Fujitsu General Ltd | 偏波面回転装置 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56122507A (en) * | 1980-03-03 | 1981-09-26 | Nec Corp | Antenna having rotary asymmetrical radial beam |
| JPS56165404A (en) * | 1980-05-23 | 1981-12-19 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Wide-range circular polarized wave generating horn antenna |
-
1983
- 1983-05-16 JP JP58085524A patent/JPH0716126B2/ja not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 昭和５７年度電子通信学会・電波部門全国大会講演論文集、論文番号５５外山、小渕、山脇「だ円コルゲートホーンアンテナの試作」 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59211302A (ja) | 1984-11-30 |
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