JPH07138706A - 高強度高耐銹ステンレスボルトセット用部材およびその製造方法と締結方法 - Google Patents
高強度高耐銹ステンレスボルトセット用部材およびその製造方法と締結方法Info
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- JPH07138706A JPH07138706A JP28127393A JP28127393A JPH07138706A JP H07138706 A JPH07138706 A JP H07138706A JP 28127393 A JP28127393 A JP 28127393A JP 28127393 A JP28127393 A JP 28127393A JP H07138706 A JPH07138706 A JP H07138706A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は橋梁などの鋼構造物の締結用とし
て、防錆用塗装を必要としないＦ10Ｔクラスの高耐銹ボ
ルト、ナット、座金を提供する。 【構成】 重量％で、C:0.16〜0.19％、Si：0.20〜0.50
％、Mn：0.20〜0.50％、Ni：0.02〜0.60％、Cr：11.5〜
13.5％、Mo：0.02〜0.60％、Cr＋Mo＋1.5Si:12.5〜14.3
％、Ni＋ 30C＋0.5Mn:5.20〜6.40％、Cr＋2.4Mo:12.3〜
14.5％からなるステンレス鋼線材を、ボルト、ナット、
座金に加工し、 920〜 970℃の温度範囲から焼入し、次
いで 500〜 570℃の温度範囲で焼戻処理することでＦ10
Ｔクラスの高耐銹ボルト、ナット、座金が得られる。更
にポリエチレンワックスに四フッ化エチレン樹脂を 5〜
30％添加した潤滑剤をナットのねじ部と座面部へ被覆す
ることでトルク係数の温度依存性の低い締結が可能とな
る。
て、防錆用塗装を必要としないＦ10Ｔクラスの高耐銹ボ
ルト、ナット、座金を提供する。 【構成】 重量％で、C:0.16〜0.19％、Si：0.20〜0.50
％、Mn：0.20〜0.50％、Ni：0.02〜0.60％、Cr：11.5〜
13.5％、Mo：0.02〜0.60％、Cr＋Mo＋1.5Si:12.5〜14.3
％、Ni＋ 30C＋0.5Mn:5.20〜6.40％、Cr＋2.4Mo:12.3〜
14.5％からなるステンレス鋼線材を、ボルト、ナット、
座金に加工し、 920〜 970℃の温度範囲から焼入し、次
いで 500〜 570℃の温度範囲で焼戻処理することでＦ10
Ｔクラスの高耐銹ボルト、ナット、座金が得られる。更
にポリエチレンワックスに四フッ化エチレン樹脂を 5〜
30％添加した潤滑剤をナットのねじ部と座面部へ被覆す
ることでトルク係数の温度依存性の低い締結が可能とな
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、機械・建築・土木・橋
梁関係の構造物に使用される、締結用Ｆ１０Ｔクラスの
高力ステンレスボルト、ナット、座金（以下これらを本
明細書においてボルトセット用部材という。）およびそ
れらを用いた鋼構造部材の締結方法に関するものであ
る。
梁関係の構造物に使用される、締結用Ｆ１０Ｔクラスの
高力ステンレスボルト、ナット、座金（以下これらを本
明細書においてボルトセット用部材という。）およびそ
れらを用いた鋼構造部材の締結方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、橋梁などの鋼構造物の継手締結用
高力ボルト、ナット、座金などのボルトセット用部材に
対する鋼材は低合金鋼が使用されている。しかし、これ
らは使用環境において発銹するため防錆用の塗装が施さ
れ使用されているが、定期的点検や再塗装が必要など多
くの経済的・技術的課題が存在している。このため高耐
銹性ステンレス鋼を用いたＦ１０Ｔクラスのボルトセッ
ト用部材の開発が進められているが、未だに実用に供さ
れていない現状にある。
高力ボルト、ナット、座金などのボルトセット用部材に
対する鋼材は低合金鋼が使用されている。しかし、これ
らは使用環境において発銹するため防錆用の塗装が施さ
れ使用されているが、定期的点検や再塗装が必要など多
くの経済的・技術的課題が存在している。このため高耐
銹性ステンレス鋼を用いたＦ１０Ｔクラスのボルトセッ
ト用部材の開発が進められているが、未だに実用に供さ
れていない現状にある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ボルトセッ
ト自体に防錆処理を必要としないＦ１０Ｔクラスのボル
トセット部材とその締結方法を提供するものである。
ト自体に防錆処理を必要としないＦ１０Ｔクラスのボル
トセット部材とその締結方法を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題の解
決に当たり、強度、靭性および耐銹性に及ぼす材料構成
成分、熱処理条件の影響とトルク係数に及ぼすナットの
潤滑処理の影響を綿密に調査した結果、それぞれ以下に
示す最適条件範囲を見いだしたことによる。
決に当たり、強度、靭性および耐銹性に及ぼす材料構成
成分、熱処理条件の影響とトルク係数に及ぼすナットの
潤滑処理の影響を綿密に調査した結果、それぞれ以下に
示す最適条件範囲を見いだしたことによる。
【０００５】すなわち、本発明のボルトセット用部材の
合金組成は、重量％で Ｃ ：０．１６％〜０．１９％、Ｓｉ：０．２０％〜
０．５０％、Ｍｎ：０．２０％〜０．５０％、Ｎｉ：
０．０２％〜０．６０％、Ｃｒ：１１．５％〜１３．５
％、Ｍｏ：０．０２％〜０．６０％、Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．
５Ｓｉ：１２．５％〜１４．３％、Ｎｉ＋３０Ｃ＋０．
５Ｍｎ：５．２０％〜６．４０％、Ｃｒ＋２．４Ｍｏ：
１２．３％〜１４．５％からなり、これらの部材は９２
０℃〜９７０℃の温度範囲から焼入し、次いで５００℃
〜５７０℃の温度範囲で焼戻処理によりＦ１０Ｔに必要
な高強度と高耐銹性を付与することを特徴とする。更に
ポリエチレンワックスに四フッ化エチレン樹脂を５％〜
３０％添加した潤滑剤をナットのねじ部と座面部へ被覆
することを特徴とする。
合金組成は、重量％で Ｃ ：０．１６％〜０．１９％、Ｓｉ：０．２０％〜
０．５０％、Ｍｎ：０．２０％〜０．５０％、Ｎｉ：
０．０２％〜０．６０％、Ｃｒ：１１．５％〜１３．５
％、Ｍｏ：０．０２％〜０．６０％、Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．
５Ｓｉ：１２．５％〜１４．３％、Ｎｉ＋３０Ｃ＋０．
５Ｍｎ：５．２０％〜６．４０％、Ｃｒ＋２．４Ｍｏ：
１２．３％〜１４．５％からなり、これらの部材は９２
０℃〜９７０℃の温度範囲から焼入し、次いで５００℃
〜５７０℃の温度範囲で焼戻処理によりＦ１０Ｔに必要
な高強度と高耐銹性を付与することを特徴とする。更に
ポリエチレンワックスに四フッ化エチレン樹脂を５％〜
３０％添加した潤滑剤をナットのねじ部と座面部へ被覆
することを特徴とする。
【０００６】
【作用】以下に本発明の成分範囲、熱処理温度範囲、潤
滑処理条件を上記に限定した理由を述べる。Ｃは強度を
得るために０．１６％以上添加するが、過剰の添加は靭
性を害するため上限を０．１９％に限定した。Ｓｉは脱
酸による靭性改善のために０．２０％以上添加するが、
過剰の添加はかえって靭性を害するため上限を０．５０
％に限定した。Ｍｎは鋼中の不可避的不純物であるＳの
靭性に対する悪影響を低減するために０．２０％以上添
加するが、過剰の添加は耐銹性を害するので上限を０．
５０％に限定した。
滑処理条件を上記に限定した理由を述べる。Ｃは強度を
得るために０．１６％以上添加するが、過剰の添加は靭
性を害するため上限を０．１９％に限定した。Ｓｉは脱
酸による靭性改善のために０．２０％以上添加するが、
過剰の添加はかえって靭性を害するため上限を０．５０
％に限定した。Ｍｎは鋼中の不可避的不純物であるＳの
靭性に対する悪影響を低減するために０．２０％以上添
加するが、過剰の添加は耐銹性を害するので上限を０．
５０％に限定した。
【０００７】Ｎｉは靭性を向上させるために０．０２％
以上添加するが、過剰の添加はオーステナイトを生成し
強度を害するため上限を０．６０％に限定した。Ｃｒは
強度と耐銹性を得るため１１．５％以上添加するが、過
剰の添加はフェライトを生成し、強度を害するため上限
を１３．５％に限定した。Ｍｏは強度と耐銹性を得るた
めに０．０２％以上添加するが、過剰の添加はフェライ
トを生成し強度を害するため上限を０．６０％に限定し
た。
以上添加するが、過剰の添加はオーステナイトを生成し
強度を害するため上限を０．６０％に限定した。Ｃｒは
強度と耐銹性を得るため１１．５％以上添加するが、過
剰の添加はフェライトを生成し、強度を害するため上限
を１３．５％に限定した。Ｍｏは強度と耐銹性を得るた
めに０．０２％以上添加するが、過剰の添加はフェライ
トを生成し強度を害するため上限を０．６０％に限定し
た。
【０００８】Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋ＭｏはＮｉ＋０．５Ｍ
ｎ＋３０Ｃとの関係において、マルテンサイト単層とし
て強度と靭性および耐銹性を得るため、前者は１２．５
％以上、後者は５．２０％以上添加する。しかし、前者
の過剰の添加はフェライト相を生成し強度と靭性および
耐銹性が低下するため上限を１４．３％に限定した。ま
た、後者の過剰の添加はかえって靭性を害するので上限
を６．４０％に限定した。Ｃｒ＋２．４Ｍｏは耐銹性を
得るために１２．３％以上添加するが、過剰の添加はフ
ェライト組織を生成し靭性と耐銹性を害するため上限を
１４．５％に限定した。
ｎ＋３０Ｃとの関係において、マルテンサイト単層とし
て強度と靭性および耐銹性を得るため、前者は１２．５
％以上、後者は５．２０％以上添加する。しかし、前者
の過剰の添加はフェライト相を生成し強度と靭性および
耐銹性が低下するため上限を１４．３％に限定した。ま
た、後者の過剰の添加はかえって靭性を害するので上限
を６．４０％に限定した。Ｃｒ＋２．４Ｍｏは耐銹性を
得るために１２．３％以上添加するが、過剰の添加はフ
ェライト組織を生成し靭性と耐銹性を害するため上限を
１４．５％に限定した。
【０００９】次に、焼入処理は焼入後焼戻材の強度、靭
性、伸びと耐銹性を得るために９２０℃以上の温度で焼
入するが、焼入温度が高過ぎると靭性を害するので上限
を９７０℃に限定した。焼戻処理は焼戻後の強度と靭性
を得るために５００℃以上の温度で焼戻するが、焼戻温
度が高過ぎると強度が低下するので上限を５７０℃に限
定した。
性、伸びと耐銹性を得るために９２０℃以上の温度で焼
入するが、焼入温度が高過ぎると靭性を害するので上限
を９７０℃に限定した。焼戻処理は焼戻後の強度と靭性
を得るために５００℃以上の温度で焼戻するが、焼戻温
度が高過ぎると強度が低下するので上限を５７０℃に限
定した。
【００１０】また、潤滑処理は締め付け時のトルク係数
を０．１２〜０．１４の範囲で安定させるために水性エ
マルジョンとしたポリエチレンワックス液に四フッ化エ
チレン樹脂を５％以上添加し行う。一方、過剰の添加は
潤滑効果の飽和とコスト増を招くと同時にワックス溶液
がゲル化し、作業性を著しく害するので上限を３０％に
限定した。本発明範囲の液にナットを浸漬し、乾燥させ
ることにより１０〜１００μｍ厚さの安定した潤滑皮膜
が得られ安価な大量生産方式で潤滑処理が可能である。
を０．１２〜０．１４の範囲で安定させるために水性エ
マルジョンとしたポリエチレンワックス液に四フッ化エ
チレン樹脂を５％以上添加し行う。一方、過剰の添加は
潤滑効果の飽和とコスト増を招くと同時にワックス溶液
がゲル化し、作業性を著しく害するので上限を３０％に
限定した。本発明範囲の液にナットを浸漬し、乾燥させ
ることにより１０〜１００μｍ厚さの安定した潤滑皮膜
が得られ安価な大量生産方式で潤滑処理が可能である。
【００１１】
【実施例】次に、本発明の優位性を実施例と比較例を用
いて具体的に説明する。表１および表２に本発明例と比
較例の化学成分と強度、耐力、破断伸び、靭性および耐
銹性を示す。いずれの供試材もステンレス鋼の通常の精
錬工程で溶解・精錬後、連続鋳造により製造したビレッ
トを線材圧延した。その後、９５０℃焼入＋５４０℃焼
戻の熱処理を行い特性を調査した。表３に本発明例の化
学成分を有した圧延材を用い、熱処理温度を変化させた
時の特性の変化を示す。表４に本発明例と比較例のトル
ク係数値の温度依存性に対する潤滑処理の効果を示す。
いて具体的に説明する。表１および表２に本発明例と比
較例の化学成分と強度、耐力、破断伸び、靭性および耐
銹性を示す。いずれの供試材もステンレス鋼の通常の精
錬工程で溶解・精錬後、連続鋳造により製造したビレッ
トを線材圧延した。その後、９５０℃焼入＋５４０℃焼
戻の熱処理を行い特性を調査した。表３に本発明例の化
学成分を有した圧延材を用い、熱処理温度を変化させた
時の特性の変化を示す。表４に本発明例と比較例のトル
ク係数値の温度依存性に対する潤滑処理の効果を示す。
【００１２】（１）強度、耐力と破断伸び ＪＩＳ４号試験片によりＪＩＳ Ｚ ２２４１に従って
引張試験を行い、引張強度と耐力および破断伸びを測定
した。本発明材の引張強度は９９０〜１１７０N/mm2 、
耐力は９００N/mm2 以上で、破断伸びは１４％以上であ
る。 （２）靭性 ＪＩＳ３号試験片によりＪＩＳ Ｚ ２２４２に従って
３号試験片にて衝撃試験を行い吸収エネルギーを測定し
た。本発明材の吸収エネルギーは試験温度２５℃で５．
０kgf-m である。 （３）耐銹性 ＪＩＳ Ｚ ２３７１により塩水噴霧試験を行い、５０
ｈ試験後面積法により評価した。本発明材のレイティン
グナンバーは９．５−１以上である。 （４）トルク係数値 トルク係数値はボルトとナットを締結し−２５℃〜６０
℃の範囲でトルクの変化を測定して評価した。
引張試験を行い、引張強度と耐力および破断伸びを測定
した。本発明材の引張強度は９９０〜１１７０N/mm2 、
耐力は９００N/mm2 以上で、破断伸びは１４％以上であ
る。 （２）靭性 ＪＩＳ３号試験片によりＪＩＳ Ｚ ２２４２に従って
３号試験片にて衝撃試験を行い吸収エネルギーを測定し
た。本発明材の吸収エネルギーは試験温度２５℃で５．
０kgf-m である。 （３）耐銹性 ＪＩＳ Ｚ ２３７１により塩水噴霧試験を行い、５０
ｈ試験後面積法により評価した。本発明材のレイティン
グナンバーは９．５−１以上である。 （４）トルク係数値 トルク係数値はボルトとナットを締結し−２５℃〜６０
℃の範囲でトルクの変化を測定して評価した。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】本発明No．１，２と比較例No．１９，２０
はＣの影響を調査したものである。Ｃが本発明範囲未満
のNo．１９は強度が本発明に比較し劣っている。また、
Ｃが本発明の範囲を超えるNo．２０は靭性が劣っており
本発明の優位性が明らかである。本発明No．３，４と比
較例No．２１，２２はＳｉの影響を調査したものであ
る。Ｓｉが本発明範囲未満のNo．２１は靭性が本発明に
比較し劣っている。また、Ｓｉが本発明の範囲を超える
No．２２においても靭性が劣っており本発明の優位性が
明らかである。本発明No．５，６と比較例No．２３，２
４はＭｎの影響を調査したものである。Ｍｎが本発明範
囲未満のNo．２３は靭性が本発明に比較し劣っている。
また、Ｍｎが本発明の範囲を超えるNo．２４は耐銹性が
劣っており本発明の優位性が明らかである。本発明No．
７，８と比較例No．２５，２６はＮｉの影響を調査した
ものである。Ｎｉが本発明範囲未満のNo．２５は靭性が
本発明に比較し劣っている。また、Ｎｉが本発明の範囲
を超えるNo．２６は強度が劣っており本発明の優位性が
明らかである。本発明No．９，１０と比較例No．２７，
２８はＣｒの影響を調査したものである。Ｃｒが本発明
範囲未満のNo．２７は耐銹性が本発明に比較し劣ってい
る。また、Ｃｒが本発明の範囲を超えるNo．２８はフェ
ライトが存在し、強度が劣っており本発明の優位性が明
らかである。本発明No．１１，１２と比較例No．２９，
３０はＭｏの影響を調査したものである。Ｍｏが本発明
範囲未満のNo．２９は耐銹性が本発明に比較し劣ってい
る。また、Ｍｏが本発明の範囲を超えるNo．３０はフェ
ライトが存在し、強度が劣っており本発明の優位性が明
らかである。
はＣの影響を調査したものである。Ｃが本発明範囲未満
のNo．１９は強度が本発明に比較し劣っている。また、
Ｃが本発明の範囲を超えるNo．２０は靭性が劣っており
本発明の優位性が明らかである。本発明No．３，４と比
較例No．２１，２２はＳｉの影響を調査したものであ
る。Ｓｉが本発明範囲未満のNo．２１は靭性が本発明に
比較し劣っている。また、Ｓｉが本発明の範囲を超える
No．２２においても靭性が劣っており本発明の優位性が
明らかである。本発明No．５，６と比較例No．２３，２
４はＭｎの影響を調査したものである。Ｍｎが本発明範
囲未満のNo．２３は靭性が本発明に比較し劣っている。
また、Ｍｎが本発明の範囲を超えるNo．２４は耐銹性が
劣っており本発明の優位性が明らかである。本発明No．
７，８と比較例No．２５，２６はＮｉの影響を調査した
ものである。Ｎｉが本発明範囲未満のNo．２５は靭性が
本発明に比較し劣っている。また、Ｎｉが本発明の範囲
を超えるNo．２６は強度が劣っており本発明の優位性が
明らかである。本発明No．９，１０と比較例No．２７，
２８はＣｒの影響を調査したものである。Ｃｒが本発明
範囲未満のNo．２７は耐銹性が本発明に比較し劣ってい
る。また、Ｃｒが本発明の範囲を超えるNo．２８はフェ
ライトが存在し、強度が劣っており本発明の優位性が明
らかである。本発明No．１１，１２と比較例No．２９，
３０はＭｏの影響を調査したものである。Ｍｏが本発明
範囲未満のNo．２９は耐銹性が本発明に比較し劣ってい
る。また、Ｍｏが本発明の範囲を超えるNo．３０はフェ
ライトが存在し、強度が劣っており本発明の優位性が明
らかである。
【００１６】本発明No．１３〜１６と比較例No．３１〜
３４はＣｒ＋１．５Ｓｉ＋ＭｏとＮｉ＋０．５Ｍｎ＋３
０Ｃの影響を調査したものである。Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋
Ｍｏが本発明範囲未満のNo．３１は耐銹性が本発明に比
較し劣っている。また、Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋Ｍｏが本発
明の範囲を超えるNo．３２は強度、靭性と耐銹性が本発
明に比較し劣っている。更に、Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋３０
Ｃが本発明範囲未満のNo．３３は靭性が本発明に比較し
劣っている。また、Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋３０Ｃが本発明
範囲を超えるNo．３４は引張破断伸びと靭性が劣ってお
り本発明の優位性が明らかである。本発明No．１７，１
８と比較例No．３５，３６はＣｒ＋２．４Ｍｏの影響を
調査したものである。Ｃｒ＋２．４Ｍｏが本発明範囲未
満のNo．３５は耐銹性が本発明に比較し劣っている。ま
た、Ｃｒ＋２．４Ｍｏが本発明の範囲を超えるNo．４８
はフェライトが存在し、靭性と耐銹性が劣っており本発
明の優位性が明らかである。
３４はＣｒ＋１．５Ｓｉ＋ＭｏとＮｉ＋０．５Ｍｎ＋３
０Ｃの影響を調査したものである。Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋
Ｍｏが本発明範囲未満のNo．３１は耐銹性が本発明に比
較し劣っている。また、Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋Ｍｏが本発
明の範囲を超えるNo．３２は強度、靭性と耐銹性が本発
明に比較し劣っている。更に、Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋３０
Ｃが本発明範囲未満のNo．３３は靭性が本発明に比較し
劣っている。また、Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋３０Ｃが本発明
範囲を超えるNo．３４は引張破断伸びと靭性が劣ってお
り本発明の優位性が明らかである。本発明No．１７，１
８と比較例No．３５，３６はＣｒ＋２．４Ｍｏの影響を
調査したものである。Ｃｒ＋２．４Ｍｏが本発明範囲未
満のNo．３５は耐銹性が本発明に比較し劣っている。ま
た、Ｃｒ＋２．４Ｍｏが本発明の範囲を超えるNo．４８
はフェライトが存在し、靭性と耐銹性が劣っており本発
明の優位性が明らかである。
【００１７】本発明No．３７〜４５と比較例No．４６〜
４９は焼入温度と焼戻温度の影響を調査したものであ
る。焼入温度が本発明範囲未満のNo．４６は強度と耐銹
性が本発明に比較し低い。また、焼入温度が本発明範囲
を超えるNo．４７は伸びと靭性が本発明に比較し劣って
いる。焼戻温度が本発明範囲未満のNo．４８は伸びと靭
性が本発明に比較し劣っている。また、焼戻温度が本発
明を超えるNo．４９は強度と耐銹性が本発明に比較し劣
っており、本発明の優位性が明らかである。
４９は焼入温度と焼戻温度の影響を調査したものであ
る。焼入温度が本発明範囲未満のNo．４６は強度と耐銹
性が本発明に比較し低い。また、焼入温度が本発明範囲
を超えるNo．４７は伸びと靭性が本発明に比較し劣って
いる。焼戻温度が本発明範囲未満のNo．４８は伸びと靭
性が本発明に比較し劣っている。また、焼戻温度が本発
明を超えるNo．４９は強度と耐銹性が本発明に比較し劣
っており、本発明の優位性が明らかである。
【００１８】
【表３】
【００１９】本発明No．５０〜５８と比較例No．５９〜
６２は四フッ化エチレン樹脂の含有量と潤滑膜厚さの影
響を調査したものである。四フッ化エチレン樹脂の含有
量が本発明範囲未満のNo．５９はトルク係数の温度依存
性が高く本発明に比較し劣っている。また、四フッ化エ
チレン樹脂の含有量が本発明範囲を超えるNo．６０は塗
膜状況にむらがあり、トルク係数のばらつきが大きく本
発明に比較し劣っている。潤滑膜厚さが本発明範囲未満
のNo．６１はトルク係数値と温度依存性が高く本発明に
劣っている。また、潤滑膜厚さが本発明範囲を超えるN
o．６２はトルク係数値および温度依存性も安定してい
るが、本発明範囲にあり厚くした効果がなく、本発明に
比較し経済的に劣っており、本発明の優位性が明らかで
ある。
６２は四フッ化エチレン樹脂の含有量と潤滑膜厚さの影
響を調査したものである。四フッ化エチレン樹脂の含有
量が本発明範囲未満のNo．５９はトルク係数の温度依存
性が高く本発明に比較し劣っている。また、四フッ化エ
チレン樹脂の含有量が本発明範囲を超えるNo．６０は塗
膜状況にむらがあり、トルク係数のばらつきが大きく本
発明に比較し劣っている。潤滑膜厚さが本発明範囲未満
のNo．６１はトルク係数値と温度依存性が高く本発明に
劣っている。また、潤滑膜厚さが本発明範囲を超えるN
o．６２はトルク係数値および温度依存性も安定してい
るが、本発明範囲にあり厚くした効果がなく、本発明に
比較し経済的に劣っており、本発明の優位性が明らかで
ある。
【００２０】
【表４】
【００２１】
【発明の効果】上述のように、本発明によれば、耐銹性
およびトルク係数の温度依存性の課題を解決し、防錆処
理を必要とせず、かつ、トルク係数の温度依存性の低い
高耐銹性のＦ１０Ｔクラスのボルト、ナットおよび座金
セットを提供することができ産業上有効な効果がもたら
される。
およびトルク係数の温度依存性の課題を解決し、防錆処
理を必要とせず、かつ、トルク係数の温度依存性の低い
高耐銹性のＦ１０Ｔクラスのボルト、ナットおよび座金
セットを提供することができ産業上有効な効果がもたら
される。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 (Ｃ１０Ｍ 107/00 107:04 107:38） Ｃ１０Ｎ 40:00 (72)発明者 村田 亘 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内 (72)発明者 今野 正喜 北海道札幌市中央区北２西４−１ 新日本 製鐵株式会社札幌支店内 (72)発明者 今後 博 兵庫県尼崎市道意町６丁目74番地 日亜鋼 業株式会社内 (72)発明者 上野 敦紀 兵庫県尼崎市道意町６丁目74番地 日亜鋼 業株式会社内 (72)発明者 渡辺 昇 北海道札幌市中央区南15条西６丁目３−７
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ ：０．１６％〜０．１９％、 Ｓｉ：０．２０％〜０．５０％、 Ｍｎ：０．２０％〜０．５０％、 Ｎｉ：０．０２％〜０．６０％、 Ｃｒ：１１．５％〜１３．５％、 Ｍｏ：０．０２％〜０．６０％、 Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ：１２．５％〜１４．３％、 Ｎｉ＋３０Ｃ＋０．５Ｍｎ：５．２０％〜６．４０％、 Ｃｒ＋２．４Ｍｏ：１２．３％〜１４．５％を含有し引
張強さが９９０〜１１７０N/mm2 であることを特徴とす
る高強度高耐銹ステンレスボルトセット用部材。 - 【請求項２】ボルトセット用部材がボルト、ナットおよ
び座金であることを特徴とする請求項１記載の高強度高
耐銹ステンレスボルトセット用部材。 - 【請求項３】 請求項１に記載の合金組成のステンレス
鋼線材をボルト、ナット、座金に加工し、焼入温度が９
２０℃〜９７０℃、焼戻温度が５００℃〜５７０℃であ
る焼入焼戻処理をすることを特徴とする高強度高耐銹ス
テンレスボルトセット用部材の製造方法。 - 【請求項４】 請求項１に記載の高強度高耐銹ステンレ
スナットで少なくともねじ部と座面部が四フッ化エチレ
ン樹脂を５％〜３０％含有するポリエチレンワックスを
主成分とする厚みが１０μｍ〜１００μｍの潤滑剤で被
覆されていることを特徴とする高強度高耐銹ステンレス
ナット。 - 【請求項５】 請求項１に記載のボルト、座金および請
求項３記載のナットを用いてトルク係数を０．１１〜
０．１５として締結することを特徴とする構造用鋼構造
部材の締結方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28127393A JPH07138706A (ja) | 1993-11-10 | 1993-11-10 | 高強度高耐銹ステンレスボルトセット用部材およびその製造方法と締結方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28127393A JPH07138706A (ja) | 1993-11-10 | 1993-11-10 | 高強度高耐銹ステンレスボルトセット用部材およびその製造方法と締結方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07138706A true JPH07138706A (ja) | 1995-05-30 |
Family
ID=17636779
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28127393A Withdrawn JPH07138706A (ja) | 1993-11-10 | 1993-11-10 | 高強度高耐銹ステンレスボルトセット用部材およびその製造方法と締結方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07138706A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007105752A (ja) * | 2005-10-13 | 2007-04-26 | Hamanaka Nut Kk | 高強度座金の製造方法 |
| KR101296252B1 (ko) * | 2011-12-08 | 2013-08-14 | 삼화강봉주식회사 | 유볼트의 제조방법 |
-
1993
- 1993-11-10 JP JP28127393A patent/JPH07138706A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007105752A (ja) * | 2005-10-13 | 2007-04-26 | Hamanaka Nut Kk | 高強度座金の製造方法 |
| KR101296252B1 (ko) * | 2011-12-08 | 2013-08-14 | 삼화강봉주식회사 | 유볼트의 제조방법 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010130 |