JPH07127582A - スクロールコンプレッサ - Google Patents
スクロールコンプレッサInfo
- Publication number
- JPH07127582A JPH07127582A JP27445693A JP27445693A JPH07127582A JP H07127582 A JPH07127582 A JP H07127582A JP 27445693 A JP27445693 A JP 27445693A JP 27445693 A JP27445693 A JP 27445693A JP H07127582 A JPH07127582 A JP H07127582A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- scroll
- thermal expansion
- outer peripheral
- fixed scroll
- coefficient
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Rotary Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 圧縮室のシール性の向上を図り、効率のよい
圧縮状態を確保する。 【構成】 固定スクロール３３に対して旋回スクロール
３５を旋回運動させることにより各渦巻体４１，４５の
外周端から中心部へ向けて冷媒を圧縮するスクロールコ
ンプレッサにおいて、旋回スクロール３５又は固定スク
ロール３３の少なくともいずれか一方の渦巻体４１，４
５の中心部領域を、外周領域に対して熱膨脹係数を小さ
くするか、又は、渦巻体４１，４５の外周領域を、中心
部領域に対して熱膨脹係数を大きくすることを特徴とす
る。
圧縮状態を確保する。 【構成】 固定スクロール３３に対して旋回スクロール
３５を旋回運動させることにより各渦巻体４１，４５の
外周端から中心部へ向けて冷媒を圧縮するスクロールコ
ンプレッサにおいて、旋回スクロール３５又は固定スク
ロール３３の少なくともいずれか一方の渦巻体４１，４
５の中心部領域を、外周領域に対して熱膨脹係数を小さ
くするか、又は、渦巻体４１，４５の外周領域を、中心
部領域に対して熱膨脹係数を大きくすることを特徴とす
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、例えば、空調装置や
冷凍冷蔵庫等に適するスクロールコンプレッサに関す
る。
冷凍冷蔵庫等に適するスクロールコンプレッサに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】一般に、空調装置や冷凍冷蔵庫等に使用
されるスクロールコンプレッサとしては、例えば特開昭
５５−１６０１９２号公報のものが知られている。即
ち、図１２に示すように基板１０１の一般面から立上が
る固定スクロール１０３側の渦巻体１０５と、基板１０
７の一般面から立上がる旋回スクロール１０９側の渦巻
体１１１を互いに噛み合わせ、図１０（イ）（ロ）
（ハ）に示すように固定スクロール１０３に対して旋回
スクロール１０９を旋回運動させることで中心へ順次容
積の減少を伴なう圧縮室１１３を形成し、圧縮された冷
媒等を中心部の吐出口１１５から取り出す構造となって
いる。
されるスクロールコンプレッサとしては、例えば特開昭
５５−１６０１９２号公報のものが知られている。即
ち、図１２に示すように基板１０１の一般面から立上が
る固定スクロール１０３側の渦巻体１０５と、基板１０
７の一般面から立上がる旋回スクロール１０９側の渦巻
体１１１を互いに噛み合わせ、図１０（イ）（ロ）
（ハ）に示すように固定スクロール１０３に対して旋回
スクロール１０９を旋回運動させることで中心へ順次容
積の減少を伴なう圧縮室１１３を形成し、圧縮された冷
媒等を中心部の吐出口１１５から取り出す構造となって
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記した如く固定スク
ロール１０３に対して旋回スクロール１０９が旋回運動
することで、中心へ順次容積の減少を伴なう圧縮室１１
３を形成し、圧縮された冷媒等を中心部の吐出口１１５
から取り出すものであるが、各スクロール１０３，１０
９は、圧縮時の熱の影響を受けて熱膨張する。
ロール１０３に対して旋回スクロール１０９が旋回運動
することで、中心へ順次容積の減少を伴なう圧縮室１１
３を形成し、圧縮された冷媒等を中心部の吐出口１１５
から取り出すものであるが、各スクロール１０３，１０
９は、圧縮時の熱の影響を受けて熱膨張する。
【０００４】この熱膨脹の影響は、高温・高圧縮となる
中心部へ向かうほど大きくなる。熱膨張による影響は、
図１１に示すように、基板１０７及び渦巻体１１１の熱
膨脹によって中央部の渦巻体１１１は外周の渦巻体１１
１より高くｄ１、かつ、外周方向に傾く、また、外周領
域の渦巻体１１１は、中央部に比べて低く、かつ、中央
部側ｄ２へ倒れる傾向となる。
中心部へ向かうほど大きくなる。熱膨張による影響は、
図１１に示すように、基板１０７及び渦巻体１１１の熱
膨脹によって中央部の渦巻体１１１は外周の渦巻体１１
１より高くｄ１、かつ、外周方向に傾く、また、外周領
域の渦巻体１１１は、中央部に比べて低く、かつ、中央
部側ｄ２へ倒れる傾向となる。
【０００５】したがって、運転時の各渦巻体１０５，１
１１は、熱膨脹によって図１２に示すように、片当りＰ
が起きると共に、ｄ１が原因で圧縮室１１３の端面シー
ル部α１に隙間が発生する。あるいは、ｄ２が原因で側
面シールα２に隙間が発生し、シール性低下による圧縮
不良を起こし性能低下を招来する問題があった。
１１は、熱膨脹によって図１２に示すように、片当りＰ
が起きると共に、ｄ１が原因で圧縮室１１３の端面シー
ル部α１に隙間が発生する。あるいは、ｄ２が原因で側
面シールα２に隙間が発生し、シール性低下による圧縮
不良を起こし性能低下を招来する問題があった。
【０００６】そこで、この発明は、熱膨脹による影響を
最小に抑えて、圧縮性能の向上を図るようにしたスクロ
ールコンプレッサを提供することを目的とする。
最小に抑えて、圧縮性能の向上を図るようにしたスクロ
ールコンプレッサを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、この発明は、基板から一体に立上がる連続した渦巻
体を有する固定スクロールと、固定スクロールの渦巻体
と噛み合い圧縮室を形成する連続した渦巻体が基板から
一体に立上がる旋回スクロールとを備え、前記固定スク
ロールに対して旋回スクロールを旋回運動させることに
より渦巻体の外周端から中心部へ向けて冷媒を圧縮する
スクロールコンプレッサにおいて、旋回スクロール又は
固定スクロールの少なくともいずれか一方の渦巻体の中
心部領域を、外周領域に対して熱膨脹係数を小さくする
か、又は、渦巻体の外周領域を、中心部領域に対して熱
膨脹係数を大きくする。
に、この発明は、基板から一体に立上がる連続した渦巻
体を有する固定スクロールと、固定スクロールの渦巻体
と噛み合い圧縮室を形成する連続した渦巻体が基板から
一体に立上がる旋回スクロールとを備え、前記固定スク
ロールに対して旋回スクロールを旋回運動させることに
より渦巻体の外周端から中心部へ向けて冷媒を圧縮する
スクロールコンプレッサにおいて、旋回スクロール又は
固定スクロールの少なくともいずれか一方の渦巻体の中
心部領域を、外周領域に対して熱膨脹係数を小さくする
か、又は、渦巻体の外周領域を、中心部領域に対して熱
膨脹係数を大きくする。
【０００８】あるいは、旋回スクロールまたは固定スク
ロールの少なくともいずれか一方を、または、各スクロ
ールのいずれか一方の渦巻体か基板を、中心部位と外周
部とで熱膨脹係数が異なる複合材料でそれぞれ形成する
ものである。
ロールの少なくともいずれか一方を、または、各スクロ
ールのいずれか一方の渦巻体か基板を、中心部位と外周
部とで熱膨脹係数が異なる複合材料でそれぞれ形成する
ものである。
【０００９】
【作用】かかるスクロールコンプレッサによれば、固定
スクロールに対して旋回スクロールが旋回運動すること
で、渦巻体の外周端から取入れた冷媒を中心部位へ向け
て順次圧縮するようになる。
スクロールに対して旋回スクロールが旋回運動すること
で、渦巻体の外周端から取入れた冷媒を中心部位へ向け
て順次圧縮するようになる。
【００１０】この圧縮作動時において、高温・高圧縮と
なり熱の影響を強く受ける中心部領域にあっては、小さ
く設定された熱膨脹係数によって、熱の影響が小さい外
周領域とほぼ均衡し合う熱膨張量に抑えられる。この場
合、外周領域を、大きく設定した熱膨脹係数によって、
中心部位の熱膨脹率とほぼ均衡し合う熱膨脹量が得られ
る。したがって、渦巻体の中心部領域と外周領域とに大
きな変形の差異は起こらず、圧縮室間の良好なシール状
態が確保され、効率のよい圧縮状態が得られるようにな
る。
なり熱の影響を強く受ける中心部領域にあっては、小さ
く設定された熱膨脹係数によって、熱の影響が小さい外
周領域とほぼ均衡し合う熱膨張量に抑えられる。この場
合、外周領域を、大きく設定した熱膨脹係数によって、
中心部位の熱膨脹率とほぼ均衡し合う熱膨脹量が得られ
る。したがって、渦巻体の中心部領域と外周領域とに大
きな変形の差異は起こらず、圧縮室間の良好なシール状
態が確保され、効率のよい圧縮状態が得られるようにな
る。
【００１１】
【実施例】以下、図１乃至図９の図面を参照しながらこ
の発明を詳細に説明する。
の発明を詳細に説明する。
【００１２】図中１は吸込管３と吐出管５とを有する密
閉ケースを示しており、密閉ケース１内の下部に駆動手
段となる駆動部７が、上部に圧縮手段となる圧縮機構部
９がそれぞれ設けられている。
閉ケースを示しており、密閉ケース１内の下部に駆動手
段となる駆動部７が、上部に圧縮手段となる圧縮機構部
９がそれぞれ設けられている。
【００１３】駆動部７は、主軸１１に固着されたロータ
１３と、密閉ケース１側に固着されたステータ１５とを
有し、ステータ１５に電流が流れることでロータ１３を
介して前記主軸１１に回転動力が与えられるようにな
る。
１３と、密閉ケース１側に固着されたステータ１５とを
有し、ステータ１５に電流が流れることでロータ１３を
介して前記主軸１１に回転動力が与えられるようにな
る。
【００１４】主軸１１は、中心軸心Ｗから所定量偏心ｅ
したクランク軸部１９を有し、密閉ケース１に固着され
たフレーム２１に軸受２３を介して回転自在に支持され
ている。
したクランク軸部１９を有し、密閉ケース１に固着され
たフレーム２１に軸受２３を介して回転自在に支持され
ている。
【００１５】一方、圧縮機部９は、固定スクロール３３
と旋回スクロール３５とから成っている。固定スクロー
ル３３は、鋳鉄製で密閉ケース１に固着された基板３９
から渦巻体４１が立上がる形状となっており、内周側
は、内周噛み合い面に、外周側は、外周噛み合い面とな
っている。
と旋回スクロール３５とから成っている。固定スクロー
ル３３は、鋳鉄製で密閉ケース１に固着された基板３９
から渦巻体４１が立上がる形状となっており、内周側
は、内周噛み合い面に、外周側は、外周噛み合い面とな
っている。
【００１６】旋回スクロール３５は、中心部にクランク
軸受４２を有する基板４３から一体に渦巻体４５が立上
がる形状となっており、クランク軸受４２は前記主軸１
１のクランク軸部１９に対して回転自在に嵌挿支持され
ている。
軸受４２を有する基板４３から一体に渦巻体４５が立上
がる形状となっており、クランク軸受４２は前記主軸１
１のクランク軸部１９に対して回転自在に嵌挿支持され
ている。
【００１７】旋回スクロール３５は、渦巻体４５の内周
側が、内周噛み合い面に、外周側が、外周噛み合い面と
なっていて、固定スクロール３３の渦巻体４１と噛み合
うことで、渦巻体４５と渦巻体４１との間に圧縮室４７
が作られるようになっている。
側が、内周噛み合い面に、外周側が、外周噛み合い面と
なっていて、固定スクロール３３の渦巻体４１と噛み合
うことで、渦巻体４５と渦巻体４１との間に圧縮室４７
が作られるようになっている。
【００１８】圧縮室４７は、主軸１１のクランク軸部１
９からの回転動力がオルダム機構５３を介して旋回スク
ロール３５に自転の伴わない旋回運動が与えられること
で、吸込口切欠き部５４から冷媒の取入れが可能となっ
ている。したがって、旋回運動に対応して圧縮室４７の
容積が中心へ向けて順次小さくなると共に中心部位にお
いて、圧縮された冷媒等は固定スクロール３３に設けら
れた吐出口５５から吐出されるようになる。
９からの回転動力がオルダム機構５３を介して旋回スク
ロール３５に自転の伴わない旋回運動が与えられること
で、吸込口切欠き部５４から冷媒の取入れが可能となっ
ている。したがって、旋回運動に対応して圧縮室４７の
容積が中心へ向けて順次小さくなると共に中心部位にお
いて、圧縮された冷媒等は固定スクロール３３に設けら
れた吐出口５５から吐出されるようになる。
【００１９】固定スクロール３３と旋回スクロール３５
は、高温・高圧縮となり、熱の影響を強く受ける中心部
領域と、熱の影響が比較的小さくて済む外周領域の熱膨
脹量がほぼ均衡するようになっており、図２から図４は
その一実施例を示している。
は、高温・高圧縮となり、熱の影響を強く受ける中心部
領域と、熱の影響が比較的小さくて済む外周領域の熱膨
脹量がほぼ均衡するようになっており、図２から図４は
その一実施例を示している。
【００２０】この実施例は、固定スクロール３３及び旋
回スクロール３５の各基板３９，４３と、各渦巻体４
１，４５の中心部領域を鋳鉄の材料で形成し、渦巻体４
１，４５の外周の一巻分（多数の点で現わした領域）を
鋳鉄より熱膨脹係数が大きい鍛造アルミニュームで形成
した手段となっている。
回スクロール３５の各基板３９，４３と、各渦巻体４
１，４５の中心部領域を鋳鉄の材料で形成し、渦巻体４
１，４５の外周の一巻分（多数の点で現わした領域）を
鋳鉄より熱膨脹係数が大きい鍛造アルミニュームで形成
した手段となっている。
【００２１】これにより、例えば、エアコン運転時の平
均的な温度分布条件を与え、変形を計算し、噛み合い状
態にある各渦巻体４１，４５の端面シール部α１の隙間
及び側面シール部α２の隙間を求めた所、オール鋳鉄の
場合と比較すると端面方向（図２矢印ａ）で約１４％，
側面方向（同図矢印ｂ）で約６６％低く抑えられた。こ
の結果、圧縮室４７間のシール性の向上と、効率のよい
圧縮状態が得られるようになる。
均的な温度分布条件を与え、変形を計算し、噛み合い状
態にある各渦巻体４１，４５の端面シール部α１の隙間
及び側面シール部α２の隙間を求めた所、オール鋳鉄の
場合と比較すると端面方向（図２矢印ａ）で約１４％，
側面方向（同図矢印ｂ）で約６６％低く抑えられた。こ
の結果、圧縮室４７間のシール性の向上と、効率のよい
圧縮状態が得られるようになる。
【００２２】図５は、第２の実施例を示したものであ
る。この実施例では、固定スクロール３３の基板３９及
び渦巻体４１を鋳鉄の材料で形成する一方、旋回スクロ
ール３５の基板４３及び渦巻体４５を、アルミニューム
への添加剤の比率を変化させたＡ１基複合材料を用いて
形成してある。即ち、中心部ｆ１の熱膨脹係数が一番小
さく、以下、その外側のｆ２，ｆ３なるほど熱膨脹係数
が順次大きくなるようｆ１＜ｆ２＜ｆ３の関係に熱膨脹
係数が設定してある。
る。この実施例では、固定スクロール３３の基板３９及
び渦巻体４１を鋳鉄の材料で形成する一方、旋回スクロ
ール３５の基板４３及び渦巻体４５を、アルミニューム
への添加剤の比率を変化させたＡ１基複合材料を用いて
形成してある。即ち、中心部ｆ１の熱膨脹係数が一番小
さく、以下、その外側のｆ２，ｆ３なるほど熱膨脹係数
が順次大きくなるようｆ１＜ｆ２＜ｆ３の関係に熱膨脹
係数が設定してある。
【００２３】これにより、例えば、エアコン運転時の平
均的な温度分布条件を与え、変形を計算し、噛み合い状
態にある各渦巻体４１，４５の、端面方向（矢印ａ）の
端面シール部の隙間を求めた所、相方とも鋳鉄製とした
場合に比べて平均で約６３％、側面方向（矢印ｂ）の側
面シール部の隙間で約６２％低く抑えられた。この結
果、圧縮室４７間のシール性の向上と、効率の良い圧縮
状態が得られるようになる。
均的な温度分布条件を与え、変形を計算し、噛み合い状
態にある各渦巻体４１，４５の、端面方向（矢印ａ）の
端面シール部の隙間を求めた所、相方とも鋳鉄製とした
場合に比べて平均で約６３％、側面方向（矢印ｂ）の側
面シール部の隙間で約６２％低く抑えられた。この結
果、圧縮室４７間のシール性の向上と、効率の良い圧縮
状態が得られるようになる。
【００２４】図６は、第３の実施例を示したものであ
る。
る。
【００２５】この実施例では、固定スクロール３３と旋
回スクロール３５をそれぞれ傾斜基複合材料を用いると
共に中央部位の熱膨脹係数を一番小さく、以下外周部へ
向かうに従がい順次熱膨脹係数が連続して大きくなるよ
う設定してある。
回スクロール３５をそれぞれ傾斜基複合材料を用いると
共に中央部位の熱膨脹係数を一番小さく、以下外周部へ
向かうに従がい順次熱膨脹係数が連続して大きくなるよ
う設定してある。
【００２６】これにより、エアコン運転時の平均的な温
度分布条件を与え、変形を計算し、噛み合い状態にある
各渦巻体４１，４５の端面方向（図矢印ａ）及び側面方
向（図矢印ｂ）の各シール部の隙間を求めた所、熱膨脹
係数を制御しない鍛造アルミニュームの材料に比べて、
平均で約６６％低く抑えられた。この結果、シール性の
向上と効率のよい圧縮状態が得られるようになる。
度分布条件を与え、変形を計算し、噛み合い状態にある
各渦巻体４１，４５の端面方向（図矢印ａ）及び側面方
向（図矢印ｂ）の各シール部の隙間を求めた所、熱膨脹
係数を制御しない鍛造アルミニュームの材料に比べて、
平均で約６６％低く抑えられた。この結果、シール性の
向上と効率のよい圧縮状態が得られるようになる。
【００２７】図７と図８は第４の実施例を示したもので
ある。
ある。
【００２８】この実施例では、固定スクロール３３を鋳
鉄の材料で形成する一方、旋回スクロール３５を、粉末
鍛造アルミニュームの材料を用い、中心部位の渦巻体４
５の一巻分を、外周領域に比べて熱膨脹係数を小さく設
定したものである。
鉄の材料で形成する一方、旋回スクロール３５を、粉末
鍛造アルミニュームの材料を用い、中心部位の渦巻体４
５の一巻分を、外周領域に比べて熱膨脹係数を小さく設
定したものである。
【００２９】これにより、エアコン運転時の平均的な温
度分布条件を与え、変形を計算し、噛み合い状態にある
各渦巻体４１，４５の端面方向（図矢印ａ）の端面シー
ル部の隙間を求めた所、熱膨脹係数を制御しない場合に
比べて約６０％、側面方向（図矢印ｂ）の側面シール部
の隙間で約６％低く抑えられた。この結果、シール性の
向上と効率のよい圧縮状態が得られるようになる。
度分布条件を与え、変形を計算し、噛み合い状態にある
各渦巻体４１，４５の端面方向（図矢印ａ）の端面シー
ル部の隙間を求めた所、熱膨脹係数を制御しない場合に
比べて約６０％、側面方向（図矢印ｂ）の側面シール部
の隙間で約６％低く抑えられた。この結果、シール性の
向上と効率のよい圧縮状態が得られるようになる。
【００３０】図９は、第５の実施例を示したものであ
る。
る。
【００３１】この実施例では、固定スクロール３３を鋳
鉄の材料で形成する一方、旋回スクロール３５を、粉末
鍛造アルミニュームの材料を用い、中心部位の基板４３
を、外周領域に比べて熱膨脹係数を小さく設定したもの
である。
鉄の材料で形成する一方、旋回スクロール３５を、粉末
鍛造アルミニュームの材料を用い、中心部位の基板４３
を、外周領域に比べて熱膨脹係数を小さく設定したもの
である。
【００３２】これにより、エアコン運転時の平均的な温
度分布条件を与え、変形を計算し、噛み合い状態にある
各渦巻体４１，４５の側面方向（図矢印ｂ）の端面シー
ル部の隙間を求めた所、熱膨脹係数を制御しない場合に
比べて約３１％、端面方向（図矢印ａ）の端面シール部
の隙間で約１５％低く抑えられた。この結果、シール性
の向上と効率のよい圧縮状態が得られるようになる。
度分布条件を与え、変形を計算し、噛み合い状態にある
各渦巻体４１，４５の側面方向（図矢印ｂ）の端面シー
ル部の隙間を求めた所、熱膨脹係数を制御しない場合に
比べて約３１％、端面方向（図矢印ａ）の端面シール部
の隙間で約１５％低く抑えられた。この結果、シール性
の向上と効率のよい圧縮状態が得られるようになる。
【００３３】なお、図１において５７は潤滑油を示して
おり、潤滑油面に吸込時の圧が作用することで、主軸１
１に設けられた潤滑油通路５９を介して各軸受部に潤滑
油が供給されるようになっている。
おり、潤滑油面に吸込時の圧が作用することで、主軸１
１に設けられた潤滑油通路５９を介して各軸受部に潤滑
油が供給されるようになっている。
【００３４】このように構成されたスクロールコンプレ
ッサによれば、クランク軸部１９を介して旋回スクロー
ル３５に旋回運動が与えられることで、外周の吸込口切
欠き部５４から取込まれた冷媒は中心へ向け順次縮小す
る圧縮室４７により圧縮されていく。この時、中心部領
域と、外周領域とに熱膨脹による大きな変形差は起こら
ず、端面シール部及び側面シール部の隙間は小さく抑え
られ、効率のよい圧縮状態が確保されるようになる。
ッサによれば、クランク軸部１９を介して旋回スクロー
ル３５に旋回運動が与えられることで、外周の吸込口切
欠き部５４から取込まれた冷媒は中心へ向け順次縮小す
る圧縮室４７により圧縮されていく。この時、中心部領
域と、外周領域とに熱膨脹による大きな変形差は起こら
ず、端面シール部及び側面シール部の隙間は小さく抑え
られ、効率のよい圧縮状態が確保されるようになる。
【００３５】
【発明の効果】以上、説明したようにこの発明のスクロ
ールコンプレッサによれば、熱膨脹による中心部領域と
外周領域との変形をほぼ均一に抑えることが可能となる
ため、圧縮室間のシール性の向上が図れるようになり、
効率のよい圧縮状態が得られる。
ールコンプレッサによれば、熱膨脹による中心部領域と
外周領域との変形をほぼ均一に抑えることが可能となる
ため、圧縮室間のシール性の向上が図れるようになり、
効率のよい圧縮状態が得られる。
【００３６】また、渦巻体は特殊加工する必要はなく加
工性を損なうこともない。
工性を損なうこともない。
【図１】スクロールコンプレッサの切断面図。
【図２】固定スクロールと旋回スクロールを示した切断
面図。
面図。
【図３】固定スクロールの概要平面図。
【図４】旋回スクロールの概要平面図。
【図５】鋳鉄の材料で作られた固定スクロールと、複合
材料で作られ、図５の固定スクロールと噛み合う旋回ス
クロールを示した切断面図。
材料で作られ、図５の固定スクロールと噛み合う旋回ス
クロールを示した切断面図。
【図６】複合材料で作られた固定スクロールと、旋回ス
クロールを示した切断面図。
クロールを示した切断面図。
【図７】鋳鉄の材料で作られた固定スクロールと、粉末
鍛造アルミニュームで作られ、渦巻体の中心部領域の熱
膨脹係数を小さく設定した旋回スクロールとを示した切
断面図。
鍛造アルミニュームで作られ、渦巻体の中心部領域の熱
膨脹係数を小さく設定した旋回スクロールとを示した切
断面図。
【図８】図７の旋回スクロールの概要平面図。
【図９】鋳鉄の材料で作られた固定スクロールと、粉末
鍛造アルミニュームで作られ、基板の中心部領域の熱膨
脹係数を小さく設定した旋回スクロールとを示した切断
面図。
鍛造アルミニュームで作られ、基板の中心部領域の熱膨
脹係数を小さく設定した旋回スクロールとを示した切断
面図。
【図１０】スクロールコンプレッサの動作図。
【図１１】従来例を示した旋回スクロールの説明図。
【図１２】従来例を示した固定スクロールと旋回スクロ
ールの噛み合い状態を示した説明図。
ールの噛み合い状態を示した説明図。
３３ 固定スクロール ３５ 旋回スクロール ４１，４３ 渦巻体 ３９，４５ 基板 ４７ 圧縮室
Claims (3)
- 【請求項１】 基板から一体に立上がる連続した渦巻体
を有する固定スクロールと、固定スクロールの渦巻体と
噛み合い圧縮室を形成する連続した渦巻体が基板から一
体に立上がる旋回スクロールとを備え、前記固定スクロ
ールに対して旋回スクロールを旋回運動させることによ
り渦巻体の外周端から中心部へ向けて冷媒を圧縮するス
クロールコンプレッサにおいて、旋回スクロール又は固
定スクロールの少なくともいずれか一方の渦巻体の中心
部領域を、外周領域に対して熱膨脹係数を小さくする
か、又は、渦巻体の外周領域を、中心部領域に対して熱
膨脹係数を大きくすることを特徴とするスクロールコン
プレッサ。 - 【請求項２】 旋回スクロールまたは固定スクロールの
少なくともいずれか一方の渦巻体または基板を、中心部
位と外周部とで熱膨脹係数が異なる複合材料で形成する
ことを特徴とする請求項１記載のスクロールコンプレッ
サ。 - 【請求項３】 基板から一体に立上がる連続した渦巻体
を有する固定スクロールと、固定スクロールの渦巻体と
噛み合い圧縮室を形成する連続した渦巻体が基板から一
体に立上がる旋回スクロールとを備え、前記固定スクロ
ールに対して旋回スクロールを旋回運動させることによ
り渦巻体の外周端から中心部へ向けて冷媒を圧縮するス
クロールコンプレッサにおいて、旋回スクロール又は固
定スクロールの少なくともいずれか一方を、中心部領域
の熱膨脹係数が小さく、外周領域の熱膨脹係数が大きく
なる複合材料で形成したことを特徴とするスクロールコ
ンプレッサ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27445693A JPH07127582A (ja) | 1993-11-02 | 1993-11-02 | スクロールコンプレッサ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27445693A JPH07127582A (ja) | 1993-11-02 | 1993-11-02 | スクロールコンプレッサ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07127582A true JPH07127582A (ja) | 1995-05-16 |
Family
ID=17541945
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27445693A Pending JPH07127582A (ja) | 1993-11-02 | 1993-11-02 | スクロールコンプレッサ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07127582A (ja) |
-
1993
- 1993-11-02 JP JP27445693A patent/JPH07127582A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2756014B2 (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JP3173253B2 (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JP2003269346A (ja) | スクロール型流体機械 | |
| GB2167133A (en) | Scroll-type rotary fluid-machine | |
| JPH0719187A (ja) | スクロール流体機械 | |
| JP2004183497A (ja) | スクロール式流体機械 | |
| JP2606388B2 (ja) | スクロール圧縮機 | |
| US5944500A (en) | Scroll-type fluid displacement apparatus having a strengthened inner terminal end portion of the spiral element | |
| JPH09126161A (ja) | スクロール圧縮機 | |
| US5800149A (en) | Electrically-driven closed scroll compressor having means for minimizing an overturning moment to an orbiting scroll | |
| JPH07127582A (ja) | スクロールコンプレッサ | |
| JPH09195959A (ja) | スクロールコンプレッサ | |
| JP2000110749A (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JP2858903B2 (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JP2002155877A (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JPH06173868A (ja) | スクロールコンプレッサ | |
| JPH10213084A (ja) | スクロールコンプレッサ | |
| JPH11257259A (ja) | スクロール流体機械 | |
| JPH03294682A (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JPH09126167A (ja) | 密閉形スクロール圧縮機 | |
| JP2000009065A (ja) | スクロール型圧縮機 | |
| JPH07247978A (ja) | 冷媒ポンプ | |
| JPH0626475A (ja) | スクロ−ル型圧縮機 | |
| JPH0742945B2 (ja) | スクロール気体圧縮機 | |
| JPH05231350A (ja) | スクロ−ル型圧縮機 |