JPH07123713A - Ｄｃ−ｄｃコンバータ - Google Patents
Ｄｃ−ｄｃコンバータInfo
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- JPH07123713A JPH07123713A JP26527893A JP26527893A JPH07123713A JP H07123713 A JPH07123713 A JP H07123713A JP 26527893 A JP26527893 A JP 26527893A JP 26527893 A JP26527893 A JP 26527893A JP H07123713 A JPH07123713 A JP H07123713A
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- Japan
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- voltage
- circuit
- winding
- switching
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- Discharge-Lamp Control Circuits And Pulse- Feed Circuits (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 エネルギー効率の向上を図りつつ、小型で低
コストにする。 【構成】 ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１は、発振トラン
ス１２の１次巻線１２ａに接続される第１，第２発振回
路３，４や、切換回路５等からなる。発振トランス１２
の１次巻線１２ａには、巻数Ｎ1Aの端子Ａと、巻数Ｎ1B
の端子Ｂとが設けられている（Ｎ1A＞Ｎ1B）。そして、
１次巻線１２ａに印加される電池９からの直流電圧が第
１発振回路３または第２発振回路４によりスイッチング
されると、２次巻線１２ｂに昇圧された電力が誘起さ
れ、整流ダイオードＤ１で整流された充電電流が、出力
端子２０から供給される。切換回路５は、検出部５１と
切換部５２とからなり、主コンデンサ１０の電圧が所定
レベル以上になると、１次巻線１２ａに接続される発振
回路を第１発振回路３から第２発振回路４に切り換える
ようになっている。
コストにする。 【構成】 ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１は、発振トラン
ス１２の１次巻線１２ａに接続される第１，第２発振回
路３，４や、切換回路５等からなる。発振トランス１２
の１次巻線１２ａには、巻数Ｎ1Aの端子Ａと、巻数Ｎ1B
の端子Ｂとが設けられている（Ｎ1A＞Ｎ1B）。そして、
１次巻線１２ａに印加される電池９からの直流電圧が第
１発振回路３または第２発振回路４によりスイッチング
されると、２次巻線１２ｂに昇圧された電力が誘起さ
れ、整流ダイオードＤ１で整流された充電電流が、出力
端子２０から供給される。切換回路５は、検出部５１と
切換部５２とからなり、主コンデンサ１０の電圧が所定
レベル以上になると、１次巻線１２ａに接続される発振
回路を第１発振回路３から第２発振回路４に切り換える
ようになっている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、カメラの閃光装置等に
適用されるＤＣ−ＤＣコンバータに関するものである。
適用されるＤＣ−ＤＣコンバータに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、発振トランスを用いて１次側の直
流低電圧を２次側の直流高電圧に変換し、負荷である大
容量の主コンデンサを充電するようにしたＤＣ−ＤＣコ
ンバータ回路が提案されており（特公平５−４０５５１
号公報、特開昭６１−１９３４００号公報）、カメラの
閃光装置等に適用されている。上記各公報記載のＤＣ−
ＤＣコンバータ回路では、充電開始から主コンデンサの
電圧が所定レベルに達するまでは、発振トランスの２次
巻線の巻数の少ない端子を用いて充電し、その後は巻数
の多い端子に切り換えて充電することにより、エネルギ
ー変換効率を向上させるようにしている。
流低電圧を２次側の直流高電圧に変換し、負荷である大
容量の主コンデンサを充電するようにしたＤＣ−ＤＣコ
ンバータ回路が提案されており（特公平５−４０５５１
号公報、特開昭６１−１９３４００号公報）、カメラの
閃光装置等に適用されている。上記各公報記載のＤＣ−
ＤＣコンバータ回路では、充電開始から主コンデンサの
電圧が所定レベルに達するまでは、発振トランスの２次
巻線の巻数の少ない端子を用いて充電し、その後は巻数
の多い端子に切り換えて充電することにより、エネルギ
ー変換効率を向上させるようにしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来のＤＣ−ＤＣコンバータ回路では、高電圧の２次巻線
で切り換えているので、高耐圧の切換回路部品を使用す
るとともに、高耐圧の切換回路を設計する必要があり、
回路の大型化とコストアップを招いていた。
来のＤＣ−ＤＣコンバータ回路では、高電圧の２次巻線
で切り換えているので、高耐圧の切換回路部品を使用す
るとともに、高耐圧の切換回路を設計する必要があり、
回路の大型化とコストアップを招いていた。
【０００４】本発明は、上記問題を解決するもので、エ
ネルギー効率の向上を図りつつ、小型で低コストのＤＣ
−ＤＣコンバータを提供することを目的とする。
ネルギー効率の向上を図りつつ、小型で低コストのＤＣ
−ＤＣコンバータを提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は、昇圧トランスの１次側への直流電源の印
加をスイッチング素子でスイッチングし、２次側の巻線
に誘起され整流された充電電流を負荷に供給するＤＣ−
ＤＣコンバータにおいて、第２巻線部とこの第２巻線部
より巻数の大なる第１巻線部とからなる１次巻線と、上
記負荷の充電電圧が所定レベル以上であることを検出す
ると検出信号を出力する検出手段と、上記検出手段から
検出信号が出力されると、上記直流電源を上記第１巻線
部から上記第２巻線部に切り換えて印加する切換手段と
を備えた構成である。
に、本発明は、昇圧トランスの１次側への直流電源の印
加をスイッチング素子でスイッチングし、２次側の巻線
に誘起され整流された充電電流を負荷に供給するＤＣ−
ＤＣコンバータにおいて、第２巻線部とこの第２巻線部
より巻数の大なる第１巻線部とからなる１次巻線と、上
記負荷の充電電圧が所定レベル以上であることを検出す
ると検出信号を出力する検出手段と、上記検出手段から
検出信号が出力されると、上記直流電源を上記第１巻線
部から上記第２巻線部に切り換えて印加する切換手段と
を備えた構成である。
【０００６】
【作用】本発明によれば、充電初期は、１次巻線の第１
巻線部への直流電源の入力がスイッチング素子でスイッ
チングされることにより、２次側の巻線に電圧が誘起さ
れ、この誘起電圧により生じる電流が整流されて充電電
流として負荷に供給される。そして、負荷の充電電圧が
所定レベル以上になると、直流電源の入力が第１巻線部
から第２巻線部に切り換えられる。
巻線部への直流電源の入力がスイッチング素子でスイッ
チングされることにより、２次側の巻線に電圧が誘起さ
れ、この誘起電圧により生じる電流が整流されて充電電
流として負荷に供給される。そして、負荷の充電電圧が
所定レベル以上になると、直流電源の入力が第１巻線部
から第２巻線部に切り換えられる。
【０００７】
【実施例】図１は本発明が適用されるカメラの閃光装置
の一例を示す回路図である。この閃光装置は、ＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ回路１の出力端子２０に、主コンデンサ１
０及び発光回路７からなる並列回路が接続されてなり、
ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１により主コンデンサ１０が
所定レベルに充電された後、発光回路７が駆動されて内
部の閃光器が閃光するようになっている。
の一例を示す回路図である。この閃光装置は、ＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ回路１の出力端子２０に、主コンデンサ１
０及び発光回路７からなる並列回路が接続されてなり、
ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１により主コンデンサ１０が
所定レベルに充電された後、発光回路７が駆動されて内
部の閃光器が閃光するようになっている。
【０００８】ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１は、電池９の
正極に接続される電源ライン２１と、負極に電源スイッ
チ８を介して接続されるアースライン２２間に、発振ト
ランス１２の１次巻線１２ａを介して接続される第１，
第２発振回路３，４と、充電電流が所定レベルに達する
と切換信号を出力する切換回路５とが、それぞれ接続さ
れて構成されている。
正極に接続される電源ライン２１と、負極に電源スイッ
チ８を介して接続されるアースライン２２間に、発振ト
ランス１２の１次巻線１２ａを介して接続される第１，
第２発振回路３，４と、充電電流が所定レベルに達する
と切換信号を出力する切換回路５とが、それぞれ接続さ
れて構成されている。
【０００９】発振トランス１２は、１次巻線１２ａ、２
次巻線１２ｂ及び帰還巻線１２ｃを有している。１次巻
線１２ａには、巻数Ｎ1Aの端子Ａと、巻数Ｎ1Bの端子Ｂ
とが設けられ（Ｎ1A＞Ｎ1B）、２次巻線１２ｂの巻数Ｎ
2は、Ｎ2＞Ｎ1Aで、発振トランス１２は昇圧機能を有し
ている。また、帰還巻線１２ｃは、抵抗Ｒ６を介してア
ースライン２２に接続されている。
次巻線１２ｂ及び帰還巻線１２ｃを有している。１次巻
線１２ａには、巻数Ｎ1Aの端子Ａと、巻数Ｎ1Bの端子Ｂ
とが設けられ（Ｎ1A＞Ｎ1B）、２次巻線１２ｂの巻数Ｎ
2は、Ｎ2＞Ｎ1Aで、発振トランス１２は昇圧機能を有し
ている。また、帰還巻線１２ｃは、抵抗Ｒ６を介してア
ースライン２２に接続されている。
【００１０】そして、１次巻線１２ａに印加される電池
９からの直流電圧が第１発振回路３または第２発振回路
４によりスイッチングされると、２次巻線１２ｂに昇圧
された電圧が誘起され、この誘起電圧により生成された
電流が整流ダイオードＤ１で整流されて、出力端子２０
から主コンデンサ１０に供給されるようになっている。
９からの直流電圧が第１発振回路３または第２発振回路
４によりスイッチングされると、２次巻線１２ｂに昇圧
された電圧が誘起され、この誘起電圧により生成された
電流が整流ダイオードＤ１で整流されて、出力端子２０
から主コンデンサ１０に供給されるようになっている。
【００１１】次に、第１発振回路３の構成について説明
する。電源ライン２１とアースライン２２間に、抵抗Ｒ
４，Ｒ５が直列接続されている。トランジスタＱ３は、
エミッタが電源ライン２１に、ベースが抵抗Ｒ４，Ｒ５
の接続点に、コレクタが抵抗Ｒ２を介してトランジスタ
Ｑ２のベースに接続されている。スイッチング用のトラ
ンジスタＱ１は、エミッタが電源ライン２１に、ベース
が抵抗Ｒ１を介してエミッタに、コレクタが１次巻線１
２ａの端子Ａに接続されている。トランジスタＱ２は、
コレクタがトランジスタＱ１のベースに、エミッタが帰
還巻線１２ｃに接続され、更にベース・エミッタ間に抵
抗Ｒ３が接続されている。
する。電源ライン２１とアースライン２２間に、抵抗Ｒ
４，Ｒ５が直列接続されている。トランジスタＱ３は、
エミッタが電源ライン２１に、ベースが抵抗Ｒ４，Ｒ５
の接続点に、コレクタが抵抗Ｒ２を介してトランジスタ
Ｑ２のベースに接続されている。スイッチング用のトラ
ンジスタＱ１は、エミッタが電源ライン２１に、ベース
が抵抗Ｒ１を介してエミッタに、コレクタが１次巻線１
２ａの端子Ａに接続されている。トランジスタＱ２は、
コレクタがトランジスタＱ１のベースに、エミッタが帰
還巻線１２ｃに接続され、更にベース・エミッタ間に抵
抗Ｒ３が接続されている。
【００１２】第２発振回路４は、第１発振回路３と略同
一の構成で、抵抗Ｒ１１〜Ｒ１５及びトランジスタＱ１
１〜Ｑ１３は、第１発振回路３の抵抗Ｒ１〜Ｒ５及びト
ランジスタＱ１〜Ｑ３に対応している。但し、抵抗Ｒ１
４，Ｒ１５の直列回路は、トランジスタＱ２２のコレク
タに接続され、トランジスタＱ２２のエミッタがアース
ライン２２間に接続されている。また、トランジスタＱ
１１のコレクタは、１次巻線１２ａの端子Ｂに接続され
ている。
一の構成で、抵抗Ｒ１１〜Ｒ１５及びトランジスタＱ１
１〜Ｑ１３は、第１発振回路３の抵抗Ｒ１〜Ｒ５及びト
ランジスタＱ１〜Ｑ３に対応している。但し、抵抗Ｒ１
４，Ｒ１５の直列回路は、トランジスタＱ２２のコレク
タに接続され、トランジスタＱ２２のエミッタがアース
ライン２２間に接続されている。また、トランジスタＱ
１１のコレクタは、１次巻線１２ａの端子Ｂに接続され
ている。
【００１３】切換回路５は、主コンデンサ１０の充電電
圧を検出する検出部５１と、検出電圧が所定レベル以上
になると、１次巻線１２ａに接続される発振回路を第１
発振回路３から第２発振回路４に切り換える切換部５２
とから構成されている。
圧を検出する検出部５１と、検出電圧が所定レベル以上
になると、１次巻線１２ａに接続される発振回路を第１
発振回路３から第２発振回路４に切り換える切換部５２
とから構成されている。
【００１４】検出部５１は、ツェナーダイオードＺＤ１
及び分圧抵抗Ｒ７，Ｒ８の直列回路からなる。ツェナー
ダイオードＺＤ１は、カソードが出力端子２０に、アノ
ードが分圧抵抗Ｒ７，Ｒ８の直列回路に接続されてい
る。また、分圧抵抗Ｒ７，Ｒ８の接続点が、切換部５２
のトランジスタＱ２２のベースに接続されている。
及び分圧抵抗Ｒ７，Ｒ８の直列回路からなる。ツェナー
ダイオードＺＤ１は、カソードが出力端子２０に、アノ
ードが分圧抵抗Ｒ７，Ｒ８の直列回路に接続されてい
る。また、分圧抵抗Ｒ７，Ｒ８の接続点が、切換部５２
のトランジスタＱ２２のベースに接続されている。
【００１５】切換部５２は、抵抗Ｒ２１，Ｒ２２の直列
回路が、トランジスタＱ２２のコレクタに接続され、ト
ランジスタＱ２１は、エミッタが電源ライン２１に、ベ
ースが抵抗Ｒ２１，Ｒ２２の接続点に、コレクタがトラ
ンジスタＱ３のベースに接続されて、構成されている。
回路が、トランジスタＱ２２のコレクタに接続され、ト
ランジスタＱ２１は、エミッタが電源ライン２１に、ベ
ースが抵抗Ｒ２１，Ｒ２２の接続点に、コレクタがトラ
ンジスタＱ３のベースに接続されて、構成されている。
【００１６】次に、以上のように構成された回路による
主コンデンサ１０の充電動作について図２を用いて説明
する。図２は主コンデンサ１０の充電電圧の推移を示す
図である。図中、曲線ＰA1〜ＰA2は端子Ａのみで充電を
行ったとき、曲線ＰB1〜ＰB2は端子Ｂのみで充電を行っ
たときを表している。
主コンデンサ１０の充電動作について図２を用いて説明
する。図２は主コンデンサ１０の充電電圧の推移を示す
図である。図中、曲線ＰA1〜ＰA2は端子Ａのみで充電を
行ったとき、曲線ＰB1〜ＰB2は端子Ｂのみで充電を行っ
たときを表している。
【００１７】電源スイッチ８が投入されると、電池９か
ら第１，第２発振部３，４及び切換回路５に電源が供給
される。ここで、充電初期は、主コンデンサ１０の電圧
が低レベルなので、ツェナーダイオードＺＤ１がオフに
なっている。従って、トランジスタＱ２２にベース電流
が供給されず、トランジスタＱ２２はオフになってい
る。そこで、抵抗Ｒ１４，Ｒ１５及び抵抗Ｒ２１，Ｒ２
２には電流が流れず、抵抗Ｒ４，Ｒ５のみに流れる。
ら第１，第２発振部３，４及び切換回路５に電源が供給
される。ここで、充電初期は、主コンデンサ１０の電圧
が低レベルなので、ツェナーダイオードＺＤ１がオフに
なっている。従って、トランジスタＱ２２にベース電流
が供給されず、トランジスタＱ２２はオフになってい
る。そこで、抵抗Ｒ１４，Ｒ１５及び抵抗Ｒ２１，Ｒ２
２には電流が流れず、抵抗Ｒ４，Ｒ５のみに流れる。
【００１８】そして、抵抗Ｒ４の発生電圧により、トラ
ンジスタＱ３のベース・エミッタ電圧がスレショルドレ
ベルを越えてオンし、抵抗Ｒ２，Ｒ３に電流が流れる。
次いで、抵抗Ｒ３の発生電圧によりトランジスタＱ２の
ベース・エミッタ電圧がスレショルドレベルを越えてオ
ンし、抵抗Ｒ１に電流が流れる。
ンジスタＱ３のベース・エミッタ電圧がスレショルドレ
ベルを越えてオンし、抵抗Ｒ２，Ｒ３に電流が流れる。
次いで、抵抗Ｒ３の発生電圧によりトランジスタＱ２の
ベース・エミッタ電圧がスレショルドレベルを越えてオ
ンし、抵抗Ｒ１に電流が流れる。
【００１９】更に、抵抗Ｒ１の発生電圧により、トラン
ジスタＱ１のベース・エミッタ電圧がスレショルドレベ
ルを越えてオンし、１次巻線１２ａの端子Ａに電圧が印
加される。
ジスタＱ１のベース・エミッタ電圧がスレショルドレベ
ルを越えてオンし、１次巻線１２ａの端子Ａに電圧が印
加される。
【００２０】ここで、１次巻線１２ａの発生電圧により
帰還巻線１２ｃに電圧ＶTCが誘起され、この誘起電圧Ｖ
TCによりトランジスタＱ２のエミッタ電圧が低下し、ト
ランジスタＱ１のベース電流がさらに増加する。この正
帰還によりトランジスタＱ１が急激にオンし、１次巻線
１２ａの端子Ａには、
帰還巻線１２ｃに電圧ＶTCが誘起され、この誘起電圧Ｖ
TCによりトランジスタＱ２のエミッタ電圧が低下し、ト
ランジスタＱ１のベース電流がさらに増加する。この正
帰還によりトランジスタＱ１が急激にオンし、１次巻線
１２ａの端子Ａには、
【００２１】
【数１】ＶTA＝Ｖ9−ＶCE で表される電圧ＶTAが入力電源として印加される。但
し、Ｖ9は電池９の電圧、ＶCEはトランジスタＱ１のコ
レクタ・エミッタ電圧である。
し、Ｖ9は電池９の電圧、ＶCEはトランジスタＱ１のコ
レクタ・エミッタ電圧である。
【００２２】次いで、トランジスタＱ１の電流がさらに
増大し、ベース電流がトランジスタＱ１の飽和を保つこ
とができなくなると、トランジスタＱ１は飽和状態から
はずれる。そして、ＶCEが増大すると、ＶTAが低下する
ことにより、ＶTCが低下する。この正帰還によりトラン
ジスタＱ１は、急激にオフになる。
増大し、ベース電流がトランジスタＱ１の飽和を保つこ
とができなくなると、トランジスタＱ１は飽和状態から
はずれる。そして、ＶCEが増大すると、ＶTAが低下する
ことにより、ＶTCが低下する。この正帰還によりトラン
ジスタＱ１は、急激にオフになる。
【００２３】以上のような１次巻線１２ａの印加電圧の
スイッチングにより、２次巻線１２ｂに昇圧された電圧
が誘起され、整流ダイオードＤ１により整流されて、主
コンデンサ１０に充電電流が供給される。
スイッチングにより、２次巻線１２ｂに昇圧された電圧
が誘起され、整流ダイオードＤ１により整流されて、主
コンデンサ１０に充電電流が供給される。
【００２４】このとき、１次巻線１２ａと２次巻線１２
ｂの巻数比Ｎ＝Ｎ2／Ｎ1Aは比較的小さいので、図２の
曲線ＰA1に沿うこととなり、急速に充電される。
ｂの巻数比Ｎ＝Ｎ2／Ｎ1Aは比較的小さいので、図２の
曲線ＰA1に沿うこととなり、急速に充電される。
【００２５】そして、主コンデンサ１０への充電が継続
されて、その充電電圧が、ツェナーダイオードＺＤ１の
ツェナー電圧に分圧抵抗Ｒ７，Ｒ８の発生電圧を加えた
値ＶXに達すると、ツェナーダイオードＺＤ１がオン
し、分圧抵抗Ｒ８の発生電圧によりトランジスタＱ２２
をオンさせる。
されて、その充電電圧が、ツェナーダイオードＺＤ１の
ツェナー電圧に分圧抵抗Ｒ７，Ｒ８の発生電圧を加えた
値ＶXに達すると、ツェナーダイオードＺＤ１がオン
し、分圧抵抗Ｒ８の発生電圧によりトランジスタＱ２２
をオンさせる。
【００２６】このトランジスタＱ２２のオンにより、抵
抗Ｒ２１，Ｒ２２及び抵抗Ｒ１４，Ｒ１５に電流が流れ
る。
抗Ｒ２１，Ｒ２２及び抵抗Ｒ１４，Ｒ１５に電流が流れ
る。
【００２７】そして、抵抗Ｒ２１の発生電圧により、ト
ランジスタＱ２１のベース・エミッタ電圧がスレショル
ドレベルを越えてオンすると、抵抗Ｒ４に電流が流れな
くなる。従って、トランジスタＱ３がオフになり、トラ
ンジスタＱ２がオフになって、トランジスタＱ１がオフ
になる。
ランジスタＱ２１のベース・エミッタ電圧がスレショル
ドレベルを越えてオンすると、抵抗Ｒ４に電流が流れな
くなる。従って、トランジスタＱ３がオフになり、トラ
ンジスタＱ２がオフになって、トランジスタＱ１がオフ
になる。
【００２８】一方、抵抗Ｒ１４の発生電圧から、第１発
振回路３と同様の動作により、トランジスタＱ１１がオ
ンになり、１次巻線１２ａの端子Ｂに電圧が印加され
る。
振回路３と同様の動作により、トランジスタＱ１１がオ
ンになり、１次巻線１２ａの端子Ｂに電圧が印加され
る。
【００２９】このように、トランジスタＱ２２のオンに
より、発振トランス１２の発振回路が第１発振回路３か
ら第２発振回路４に切り換えられる。そして、１次巻線
１２ａと２次巻線１２ｂの巻数比Ｎは、
より、発振トランス１２の発振回路が第１発振回路３か
ら第２発振回路４に切り換えられる。そして、１次巻線
１２ａと２次巻線１２ｂの巻数比Ｎは、
【００３０】
【数２】Ｎ＝Ｎ2／Ｎ1B＞Ｎ2／Ｎ1A となり、図２の曲線ＰB2に沿うことになるから、充電初
期に比して高勾配で電圧ＶFまで急速に充電される。
期に比して高勾配で電圧ＶFまで急速に充電される。
【００３１】以上のように、主コンデンサ１０の負荷電
圧がＶXに達すると、１次巻線１２ａを端子Ａから端子
Ｂに切り換え、図２の曲線ＰA1〜ＰB2に沿って充電する
ことにより、端子Ｂのみで曲線ＰB1〜ＰB2に沿って充電
を行う場合に比べてエネルギー効率を向上させることが
できる。
圧がＶXに達すると、１次巻線１２ａを端子Ａから端子
Ｂに切り換え、図２の曲線ＰA1〜ＰB2に沿って充電する
ことにより、端子Ｂのみで曲線ＰB1〜ＰB2に沿って充電
を行う場合に比べてエネルギー効率を向上させることが
できる。
【００３２】また、本実施例では、図２に示すように、
曲線ＰB1〜ＰB2に交差する電圧ＶXで端子Ａから端子Ｂ
に切り換えることにより、充電時間Ｔで充電を完了させ
ることができるので、端子Ｂのみで充電を行う場合と同
レベルの充電時間性能が得られる。
曲線ＰB1〜ＰB2に交差する電圧ＶXで端子Ａから端子Ｂ
に切り換えることにより、充電時間Ｔで充電を完了させ
ることができるので、端子Ｂのみで充電を行う場合と同
レベルの充電時間性能が得られる。
【００３３】次に、１次巻線１２ａの端子の切り換えに
よるエネルギー効率の向上度合いについて説明する。エ
ネルギー効率Ｗは、次式を用いて算出することができ
る。
よるエネルギー効率の向上度合いについて説明する。エ
ネルギー効率Ｗは、次式を用いて算出することができ
る。
【００３４】
【数３】Ｗ＝Ｖ／（２ＮＶO）×１００ 但し、Ｖは負荷電圧、Ｎはトランスの１次巻線と２次巻
線の巻数比、ＶOは電源電圧である。
線の巻数比、ＶOは電源電圧である。
【００３５】
【表１】
【００３６】表１は数３から求められる負荷電圧Ｖ及び
１次巻線と２次巻線の巻数比Ｎに対するエネルギー効率
を示すものである。
１次巻線と２次巻線の巻数比Ｎに対するエネルギー効率
を示すものである。
【００３７】表１に示すように、負荷電圧Ｖが一定のと
きは、巻数比Ｎが小さいほど効率は高くなる。一方、巻
数比Ｎが一定のときは、負荷電圧Ｖが大きいほど効率は
高くなる。従って、巻数比の小さい端子Ａで昇圧可能な
最大電圧を切換電圧ＶXとすると、最も効率を高くする
ことができる。
きは、巻数比Ｎが小さいほど効率は高くなる。一方、巻
数比Ｎが一定のときは、負荷電圧Ｖが大きいほど効率は
高くなる。従って、巻数比の小さい端子Ａで昇圧可能な
最大電圧を切換電圧ＶXとすると、最も効率を高くする
ことができる。
【００３８】例えば、表１より、充電初期は巻数比Ｎ＝
Ｎ1で、主コンデンサ１０の電圧が切換電圧ＶX＝Ｖ1に
達すると巻数比Ｎ＝２Ｎ1に切り換えるとすると、端子
切り換えまでの効率は、巻数比Ｎ＝２Ｎ1のまま充電を
行う場合に比べて２５％向上できることが分かる。端子
切り換え後は、電圧ＶXからＶFまで充電するエネルギー
が加算されるため、全体のエネルギー効率の向上分は２
５％未満になる。
Ｎ1で、主コンデンサ１０の電圧が切換電圧ＶX＝Ｖ1に
達すると巻数比Ｎ＝２Ｎ1に切り換えるとすると、端子
切り換えまでの効率は、巻数比Ｎ＝２Ｎ1のまま充電を
行う場合に比べて２５％向上できることが分かる。端子
切り換え後は、電圧ＶXからＶFまで充電するエネルギー
が加算されるため、全体のエネルギー効率の向上分は２
５％未満になる。
【００３９】なお、更に１次巻線１２ａの端子を増設
し、適切な負荷電圧で端子を切り換えるようにすること
により、さらにエネルギー効率の向上を図ることができ
る。
し、適切な負荷電圧で端子を切り換えるようにすること
により、さらにエネルギー効率の向上を図ることができ
る。
【００４０】また、主コンデンサ１０の電圧検出に代え
て、例えばタイマーを備え、充電開始から所定時間、例
えば図２の時間ｔ１が経過すると所定の電圧レベルに達
したとみなして、端子Ａから端子Ｂへの切り換えを行う
ようにしてもよい。
て、例えばタイマーを備え、充電開始から所定時間、例
えば図２の時間ｔ１が経過すると所定の電圧レベルに達
したとみなして、端子Ａから端子Ｂへの切り換えを行う
ようにしてもよい。
【００４１】また、充電開始当初は、消費電力が大きい
ために、一時的に電池９の電圧レベルが低下し、充電が
進むに従って、徐々に復帰してくる。そこで、電池９の
電圧レベルを検出する手段を設け、この電圧レベルが復
帰すると、主コンデンサ１０が所定の電圧レベルに達し
たとみなして、端子Ａから端子Ｂへの切り換えを行うよ
うにしてもよい。
ために、一時的に電池９の電圧レベルが低下し、充電が
進むに従って、徐々に復帰してくる。そこで、電池９の
電圧レベルを検出する手段を設け、この電圧レベルが復
帰すると、主コンデンサ１０が所定の電圧レベルに達し
たとみなして、端子Ａから端子Ｂへの切り換えを行うよ
うにしてもよい。
【００４２】なお、本発明は、閃光装置に限られず、大
容量の主コンデンサを充電する他の回路に適用すること
ができる。
容量の主コンデンサを充電する他の回路に適用すること
ができる。
【００４３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
充電初期は、１次巻線の第１巻線部を使用し、負荷の充
電電圧が所定レベル以上になると、第１巻線部から第２
巻線部に切り換えるようにしたので、エネルギー効率の
向上を図りつつ、小型で低コストのＤＣ−ＤＣコンバー
タを実現できる。
充電初期は、１次巻線の第１巻線部を使用し、負荷の充
電電圧が所定レベル以上になると、第１巻線部から第２
巻線部に切り換えるようにしたので、エネルギー効率の
向上を図りつつ、小型で低コストのＤＣ−ＤＣコンバー
タを実現できる。
【図１】本発明が適用されるカメラの閃光装置の一例を
示す回路図である。
示す回路図である。
【図２】主コンデンサ１０の充電電圧の推移を示す図で
ある。
ある。
１ ＤＣ−ＤＣコンバータ回路 ３ 第１発振回路 ４ 第２発振回路 ５ 切換回路 ８ 電源スイッチ ９ 電池 １０ 主コンデンサ １２ 発振トランス １２ａ １次巻線 １２ｂ ２次巻線 １２ｃ 帰還巻線 ２０ 出力端子 ２１ 電源ライン ２２ アースライン ５１ 検出部 ５２ 切換部 Ａ，Ｂ 端子 Ｄ１ 整流ダイオード Ｑ１〜Ｑ３，Ｑ１１〜Ｑ１３，Ｑ２１，Ｑ２２ トラン
ジスタ Ｒ１〜Ｒ８，Ｒ１１〜Ｒ１５，Ｒ２１，Ｒ２２ 抵抗 ＺＤ１ ツェナーダイオード
ジスタ Ｒ１〜Ｒ８，Ｒ１１〜Ｒ１５，Ｒ２１，Ｒ２２ 抵抗 ＺＤ１ ツェナーダイオード
Claims (1)
- 【請求項１】 昇圧トランスの１次側への直流電源の印
加をスイッチング素子でスイッチングし、２次側の巻線
に誘起され整流された充電電流を負荷に供給するＤＣ−
ＤＣコンバータにおいて、第２巻線部とこの第２巻線部
より巻数の大なる第１巻線部とからなる１次巻線と、上
記負荷の充電電圧が所定レベル以上であることを検出す
ると検出信号を出力する検出手段と、上記検出手段から
検出信号が出力されると、上記直流電源を上記第１巻線
部から上記第２巻線部に切り換えて印加する切換手段と
を備えたことを特徴とするＤＣ−ＤＣコンバータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26527893A JPH07123713A (ja) | 1993-10-22 | 1993-10-22 | Ｄｃ−ｄｃコンバータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26527893A JPH07123713A (ja) | 1993-10-22 | 1993-10-22 | Ｄｃ−ｄｃコンバータ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07123713A true JPH07123713A (ja) | 1995-05-12 |
Family
ID=17415006
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26527893A Pending JPH07123713A (ja) | 1993-10-22 | 1993-10-22 | Ｄｃ−ｄｃコンバータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07123713A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5678077A (en) * | 1995-09-25 | 1997-10-14 | Minolta Co., Ltd. | Electronic flash device and camera equipped with said device |
| KR101435469B1 (ko) * | 2013-03-22 | 2014-08-28 | 경상대학교산학협력단 | 영전압 스위칭 직류-직류 컨버터 |
-
1993
- 1993-10-22 JP JP26527893A patent/JPH07123713A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5678077A (en) * | 1995-09-25 | 1997-10-14 | Minolta Co., Ltd. | Electronic flash device and camera equipped with said device |
| KR101435469B1 (ko) * | 2013-03-22 | 2014-08-28 | 경상대학교산학협력단 | 영전압 스위칭 직류-직류 컨버터 |
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