JPH07103669A - 焼結機の主排気ガス集塵用バッグフィルターの集塵ダスト循環方法 - Google Patents
焼結機の主排気ガス集塵用バッグフィルターの集塵ダスト循環方法Info
- Publication number
- JPH07103669A JPH07103669A JP27293293A JP27293293A JPH07103669A JP H07103669 A JPH07103669 A JP H07103669A JP 27293293 A JP27293293 A JP 27293293A JP 27293293 A JP27293293 A JP 27293293A JP H07103669 A JPH07103669 A JP H07103669A
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- Japan
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- dust
- amount
- exhaust gas
- bag filter
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- Filtering Of Dispersed Particles In Gases (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 焼結機の主排気ガス中に濾布圧損低減剤ある
いは脱硫剤を添加して主排気ガス中のダストをバッグフ
ィルターで集塵する際、添加物量および系外排出ダスト
量を減少する。 【構成】 バッグフィルター１で集塵した集塵ダストの
一部を濾布圧損低減剤あるいは脱硫剤の添加配管８内に
導入して循環する。 【効果】 濾布圧損低減剤あるいは脱硫剤の消費量が減
少すると共に系外排出ダスト量も減少し、運転費が安価
となる。また、設備がコンパクトとなり、設備費が安価
となる。
いは脱硫剤を添加して主排気ガス中のダストをバッグフ
ィルターで集塵する際、添加物量および系外排出ダスト
量を減少する。 【構成】 バッグフィルター１で集塵した集塵ダストの
一部を濾布圧損低減剤あるいは脱硫剤の添加配管８内に
導入して循環する。 【効果】 濾布圧損低減剤あるいは脱硫剤の消費量が減
少すると共に系外排出ダスト量も減少し、運転費が安価
となる。また、設備がコンパクトとなり、設備費が安価
となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、粉鉱石を予備処理する
焼結機の主排気ガス集塵用バッグフィルターの集塵ダス
トを回収し、循環する方法に関する。
焼結機の主排気ガス集塵用バッグフィルターの集塵ダス
トを回収し、循環する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鉄鉱石粉、含鉄雑原料粉と造滓原料粉に
燃料粉を混合して焼結機に装入し、形成された原料層表
面に点火し、大気を吸引して燃料粉を燃焼させて混合粉
を昇温、焼結する際に発生する排ガス（主排気ガスとい
う）中のダストを集塵する集塵機としては、かっては一
般に乾式サイクロンまたは乾式電気集塵機等が採用され
ていた。
燃料粉を混合して焼結機に装入し、形成された原料層表
面に点火し、大気を吸引して燃料粉を燃焼させて混合粉
を昇温、焼結する際に発生する排ガス（主排気ガスとい
う）中のダストを集塵する集塵機としては、かっては一
般に乾式サイクロンまたは乾式電気集塵機等が採用され
ていた。
【０００３】しかし、ここ数年来、煙突からの降下媒塵
量の抑制が強く要求されるようになり、従来から使用さ
れている乾式サイクロン、乾式電気集塵機等では主排気
ガスに対して除塵効率に限界があり、特開平４−１６８
２３５号公報に示されるように比較的設備が安価で且つ
集塵性能が著しく良好なバッグフィルターが導入され
た。
量の抑制が強く要求されるようになり、従来から使用さ
れている乾式サイクロン、乾式電気集塵機等では主排気
ガスに対して除塵効率に限界があり、特開平４−１６８
２３５号公報に示されるように比較的設備が安価で且つ
集塵性能が著しく良好なバッグフィルターが導入され
た。
【０００４】このバッグフィルターには、代表的なダス
ト払い落とし方式として逆洗式とパルスジェット式があ
り、従来から各種産業分野で広く採用されていた。従
来、逆洗式バッグフィルターで集塵する場合には、バッ
グフィルター濾布の圧損を低減するために１室逆洗室
（全集塵室の内の１室）を設け、通常周期的に排気吸引
を停止して逆洗することにより濾布表面に付着した集塵
ダストを払い落とし、その後排気吸引室に復帰して継続
運転していた。パルスジェット式の場合はオンライン
（集塵中）またはオフライン（集塵中止中）で周期的に
ガスを濾布内に吹き付け、集塵ダストを払い落とし、濾
布圧損を低減し、運転していた。
ト払い落とし方式として逆洗式とパルスジェット式があ
り、従来から各種産業分野で広く採用されていた。従
来、逆洗式バッグフィルターで集塵する場合には、バッ
グフィルター濾布の圧損を低減するために１室逆洗室
（全集塵室の内の１室）を設け、通常周期的に排気吸引
を停止して逆洗することにより濾布表面に付着した集塵
ダストを払い落とし、その後排気吸引室に復帰して継続
運転していた。パルスジェット式の場合はオンライン
（集塵中）またはオフライン（集塵中止中）で周期的に
ガスを濾布内に吹き付け、集塵ダストを払い落とし、濾
布圧損を低減し、運転していた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】一般に焼結機の主排気
ガス中には約１０００ｍｇ／Ｎｍ3 のダスト、約１０％
の水分等を含み、例えば表１に示すダスト粒度分布およ
び表２に示すダスト化学分析値のように、このダスト中
には５０μｍ以下の微粒ダストが沢山含まれており、且
つこの微粒ダストはアルカリ系化学成分のＮａ2 Ｏ、Ｋ
2 Ｏを多く含有している。
ガス中には約１０００ｍｇ／Ｎｍ3 のダスト、約１０％
の水分等を含み、例えば表１に示すダスト粒度分布およ
び表２に示すダスト化学分析値のように、このダスト中
には５０μｍ以下の微粒ダストが沢山含まれており、且
つこの微粒ダストはアルカリ系化学成分のＮａ2 Ｏ、Ｋ
2 Ｏを多く含有している。
【０００６】
【表１】
【０００７】
【表２】
【０００８】従って、バッグフィルターで集塵する場
合、上記アルカリ系化学成分を含む微粒集塵ダストが濾
布表面に付着し、徐々に蓄積されて、逆洗またはパルス
ジェットで集塵ダストを払い落としても集塵ダストが剥
離せず、３００〜５００ｍｍＡｑの高圧損および大きな
圧損変動を招く。通常のバッグフィルター圧損は１５０
ｍｍＡｑ以下が期待値であるからこれは非常に大きなエ
ネルギーロスであり、また焼結操業に影響を及ぼしかね
ない。
合、上記アルカリ系化学成分を含む微粒集塵ダストが濾
布表面に付着し、徐々に蓄積されて、逆洗またはパルス
ジェットで集塵ダストを払い落としても集塵ダストが剥
離せず、３００〜５００ｍｍＡｑの高圧損および大きな
圧損変動を招く。通常のバッグフィルター圧損は１５０
ｍｍＡｑ以下が期待値であるからこれは非常に大きなエ
ネルギーロスであり、また焼結操業に影響を及ぼしかね
ない。
【０００９】そこで、バッグフィルター濾布のダスト剥
離性を改善して濾布圧損を低減するため消石灰（脱硫剤
としても使われる）、焼結環境ダスト等をバッグフィル
ター前段に添加する必要がある。しかし、添加量が多く
且つ系外排出集塵ダスト量が増大し、昨今の産業廃棄物
低減指向に逆行することになる。図４に従来の集塵ダス
トを抜き出す方法のフローを示す。添加装置７から濾布
圧損低減剤あるいは脱硫剤を荒ガスダクト３中に添加す
る。バッグフィルター１の濾布２で濾過された集塵ダス
トはバッグフィルター下部ホッパー５、ダンパー６、集
塵ダストホッパー９を経由し、系外排出集塵ダスト１１
となる。そして、系外排出集塵ダスト１１には濾布圧損
低減剤あるいは脱硫剤の未反応物が５０％以上含まれて
いる。
離性を改善して濾布圧損を低減するため消石灰（脱硫剤
としても使われる）、焼結環境ダスト等をバッグフィル
ター前段に添加する必要がある。しかし、添加量が多く
且つ系外排出集塵ダスト量が増大し、昨今の産業廃棄物
低減指向に逆行することになる。図４に従来の集塵ダス
トを抜き出す方法のフローを示す。添加装置７から濾布
圧損低減剤あるいは脱硫剤を荒ガスダクト３中に添加す
る。バッグフィルター１の濾布２で濾過された集塵ダス
トはバッグフィルター下部ホッパー５、ダンパー６、集
塵ダストホッパー９を経由し、系外排出集塵ダスト１１
となる。そして、系外排出集塵ダスト１１には濾布圧損
低減剤あるいは脱硫剤の未反応物が５０％以上含まれて
いる。
【００１０】本発明の目的は、焼結機の主排気ガス中に
濾布圧損低減剤あるいは脱硫剤を添加して主排気ガス中
のダストをバッグフィルターで集塵する際、系外排出集
塵ダスト量を減少すると共に濾布圧損低減剤あるいは脱
硫剤の添加量を減少し、その結果、運転費を低減し、設
備費を低減することである。
濾布圧損低減剤あるいは脱硫剤を添加して主排気ガス中
のダストをバッグフィルターで集塵する際、系外排出集
塵ダスト量を減少すると共に濾布圧損低減剤あるいは脱
硫剤の添加量を減少し、その結果、運転費を低減し、設
備費を低減することである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、焼結機
の主排気ガス中に濾布圧損低減剤あるいは脱硫剤を添加
して主排気ガス中のダストをバッグフィルターで集塵す
る際、バッグフィルターで集塵した集塵ダストの一部を
前記濾布圧損低減剤あるいは脱硫剤の添加配管内に導入
して循環することを特徴とする焼結機の主排気ガス集塵
用バッグフィルターの集塵ダスト循環方法である。
の主排気ガス中に濾布圧損低減剤あるいは脱硫剤を添加
して主排気ガス中のダストをバッグフィルターで集塵す
る際、バッグフィルターで集塵した集塵ダストの一部を
前記濾布圧損低減剤あるいは脱硫剤の添加配管内に導入
して循環することを特徴とする焼結機の主排気ガス集塵
用バッグフィルターの集塵ダスト循環方法である。
【００１２】
【作用】焼結機の主排気ガス中に濾布圧損低減剤あるい
は脱硫剤を添加して主排気ガス中のダストをバッグフィ
ルターで集塵する方法に於いて、主排気ガス中への添加
剤として消石灰を使用する場合、濾布圧損低減効果のみ
を期待する場合は添加量は０．１〜０．６ｇ／Ｎｍ3 の
範囲、脱硫効果も期待する場合は添加量は０．３〜２０
ｇ／Ｎｍ3 の範囲である。従来法での添加剤の反応率は
消石灰中の水酸化カルシウムが９０％の場合約３５％
で、添加剤の未反応物もダストとして系外に排出されて
いる。そこで、未反応添加剤を含む集塵ダストの一部、
これは循環ダスト比、消石灰添加量によってかわるが、
たとえば循環ダスト比３、消石灰添加量３００ｍｇ／Ｎ
ｍ3 の場合、約７０％を循環することにより、バッグフ
ィルターの濾布のダスト剥離性を維持したまま産業廃棄
物としての系外排出集塵ダストの量を減少させ、且つ、
消石灰の添加量を減少させることが出来る。ここで、循
環ダスト比は消石灰添加量に対する循環集塵ダスト量の
比と定義する。
は脱硫剤を添加して主排気ガス中のダストをバッグフィ
ルターで集塵する方法に於いて、主排気ガス中への添加
剤として消石灰を使用する場合、濾布圧損低減効果のみ
を期待する場合は添加量は０．１〜０．６ｇ／Ｎｍ3 の
範囲、脱硫効果も期待する場合は添加量は０．３〜２０
ｇ／Ｎｍ3 の範囲である。従来法での添加剤の反応率は
消石灰中の水酸化カルシウムが９０％の場合約３５％
で、添加剤の未反応物もダストとして系外に排出されて
いる。そこで、未反応添加剤を含む集塵ダストの一部、
これは循環ダスト比、消石灰添加量によってかわるが、
たとえば循環ダスト比３、消石灰添加量３００ｍｇ／Ｎ
ｍ3 の場合、約７０％を循環することにより、バッグフ
ィルターの濾布のダスト剥離性を維持したまま産業廃棄
物としての系外排出集塵ダストの量を減少させ、且つ、
消石灰の添加量を減少させることが出来る。ここで、循
環ダスト比は消石灰添加量に対する循環集塵ダスト量の
比と定義する。
【００１３】一般に荒ガス中のダスト量は直接バッグフ
ィルターで捕集する場合で０．５〜１．５ｇ／Ｎｍ3 、
電気集塵機で粗捕集した場合で０．０３５〜０．１ｇ／
Ｎｍ3 、ＳＯｘ濃度は１００〜２５０ｐｐｍである。本
発明の集塵ダストを循環する方法に於いては、添加物中
の消石灰の濃度が低下するため濾布圧損低減率あるいは
脱硫反応率が低下する。このため、十分な濾布圧損低減
あるいは脱硫効果を維持するためには、循環集塵ダスト
中の未反応消石灰量と消石灰添加量の合計（循環消石灰
量という）を従来の消石灰の必要添加量の１．５〜２倍
にする必要があり、系外排出集塵ダストおよび消石灰の
添加量を従来の５〜５５％削減するためには、表３より
循環ダスト比を２〜５倍にする必要がある。ここで、添
加剤の量が増加するほど濾布圧損低減あるいは脱硫効果
の向上が期待出来るが、添加量がダスト量に対して過大
になるとバッグフィルターの濾布へのダスト負荷が増加
し、設備も大型化するため、循環消石灰量は従来の必要
消石灰量の約１．５倍以下に、循環ダスト比は５以下が
適当である。
ィルターで捕集する場合で０．５〜１．５ｇ／Ｎｍ3 、
電気集塵機で粗捕集した場合で０．０３５〜０．１ｇ／
Ｎｍ3 、ＳＯｘ濃度は１００〜２５０ｐｐｍである。本
発明の集塵ダストを循環する方法に於いては、添加物中
の消石灰の濃度が低下するため濾布圧損低減率あるいは
脱硫反応率が低下する。このため、十分な濾布圧損低減
あるいは脱硫効果を維持するためには、循環集塵ダスト
中の未反応消石灰量と消石灰添加量の合計（循環消石灰
量という）を従来の消石灰の必要添加量の１．５〜２倍
にする必要があり、系外排出集塵ダストおよび消石灰の
添加量を従来の５〜５５％削減するためには、表３より
循環ダスト比を２〜５倍にする必要がある。ここで、添
加剤の量が増加するほど濾布圧損低減あるいは脱硫効果
の向上が期待出来るが、添加量がダスト量に対して過大
になるとバッグフィルターの濾布へのダスト負荷が増加
し、設備も大型化するため、循環消石灰量は従来の必要
消石灰量の約１．５倍以下に、循環ダスト比は５以下が
適当である。
【００１４】
【表３】
【００１５】尚、濾布圧損低減剤として焼結環境ダスト
等を使用する場合に於いても、循環により添加量および
排出ダスト量を削減できる。
等を使用する場合に於いても、循環により添加量および
排出ダスト量を削減できる。
【００１６】図１に本発明のフローを示す。添加装置７
から濾布圧損低減剤として消石灰（水素化カルシウム）
を添加配管８に供給し、途中で集塵ダスト循環配管１０
を経由して来た循環集塵ダストと混合した後に荒ガスダ
クト３に添加し、主排気ガス中のダストと共に集塵ダス
トとしてバッグフィルター１の濾布２で濾過回収し、バ
ッグフィルター下部ホッパー５、ダンパー６を経由して
集塵ダストホッパー９に貯留した集塵ダストは一部を前
述した循環集塵ダストとして循環し、残りは系外排出集
塵ダスト１１として外部に排出する。
から濾布圧損低減剤として消石灰（水素化カルシウム）
を添加配管８に供給し、途中で集塵ダスト循環配管１０
を経由して来た循環集塵ダストと混合した後に荒ガスダ
クト３に添加し、主排気ガス中のダストと共に集塵ダス
トとしてバッグフィルター１の濾布２で濾過回収し、バ
ッグフィルター下部ホッパー５、ダンパー６を経由して
集塵ダストホッパー９に貯留した集塵ダストは一部を前
述した循環集塵ダストとして循環し、残りは系外排出集
塵ダスト１１として外部に排出する。
【００１７】通常、添加装置７および集塵ダストホッパ
ー９の集塵ダスト循環配管１０側の下部には配合量を把
握および調節するための秤量機（図示せず）を設け、消
石灰添加量に応じて循環ダストの切出量を調節する。例
えば、循環ダスト比３の場合は、添加装置７の秤量機で
切り出した消石灰の３倍の量の循環ダストを集塵ダスト
ホッパー９下部の秤量機で切り出し、循環ダストに利用
する以外の集塵ダストは秤量機で切り出し排出する。且
つ、添加配管８と集塵ダスト循環配管１０の上流には空
気輸送用の空気供給ブロアー（図示せず）を設ける。空
気供給ブロアーの運転に於いては、添加配管８と集塵ダ
スト循環配管１０との合流部の圧送圧力を圧力計を用い
て等しくなるように調節する。
ー９の集塵ダスト循環配管１０側の下部には配合量を把
握および調節するための秤量機（図示せず）を設け、消
石灰添加量に応じて循環ダストの切出量を調節する。例
えば、循環ダスト比３の場合は、添加装置７の秤量機で
切り出した消石灰の３倍の量の循環ダストを集塵ダスト
ホッパー９下部の秤量機で切り出し、循環ダストに利用
する以外の集塵ダストは秤量機で切り出し排出する。且
つ、添加配管８と集塵ダスト循環配管１０の上流には空
気輸送用の空気供給ブロアー（図示せず）を設ける。空
気供給ブロアーの運転に於いては、添加配管８と集塵ダ
スト循環配管１０との合流部の圧送圧力を圧力計を用い
て等しくなるように調節する。
【００１８】
【実施例１】焼結機の主排気ガス中に濾布圧損低減剤と
して消石灰を添加した実施例について述べる。
して消石灰を添加した実施例について述べる。
【００１９】２本の濾布（２９２ｍｍφ×５ｍ長さ）を
使用した吸引型逆洗式バッグフィルターパイロットプラ
ントを用い、最大風量１５ｍ3 ／ｍｉｎ、ガス温度１２
０〜１３０℃での濾過風速１．１ｍ／ｍｉｎの条件下
で、焼結機の主排気ガス（ダスト量３６．５ｍｇ／Ｎｍ
3 、ＳＯｘ濃度１４１ｐｐｍ）の集塵を行った。図２に
循環消石灰量と各循環ダスト比に於ける消石灰添加量と
の関係を示す。集塵ダストを循環しない場合の消石灰添
加量３００ｍｇ／Ｎｍ3 に対して、集塵ダストの７０％
を循環する循環ダスト比３の場合、循環消石灰量はダス
ト循環のために消石灰の純度が低下するので従来法の消
石灰添加量の１．５倍の４５０ｍｇ／Ｎｍ3 となるが、
消石灰添加量は２４０ｍｇ／Ｎｍ3 に減少した。同様
に、図３に前述と同条件に於ける消石灰添加量と排出ダ
スト量との関係を示す。これから排出ダスト量も約４０
０ｍｇ／Ｎｍ3 から約３３５ｍｇ／Ｎｍ3 に減少したこ
とが分かる。
使用した吸引型逆洗式バッグフィルターパイロットプラ
ントを用い、最大風量１５ｍ3 ／ｍｉｎ、ガス温度１２
０〜１３０℃での濾過風速１．１ｍ／ｍｉｎの条件下
で、焼結機の主排気ガス（ダスト量３６．５ｍｇ／Ｎｍ
3 、ＳＯｘ濃度１４１ｐｐｍ）の集塵を行った。図２に
循環消石灰量と各循環ダスト比に於ける消石灰添加量と
の関係を示す。集塵ダストを循環しない場合の消石灰添
加量３００ｍｇ／Ｎｍ3 に対して、集塵ダストの７０％
を循環する循環ダスト比３の場合、循環消石灰量はダス
ト循環のために消石灰の純度が低下するので従来法の消
石灰添加量の１．５倍の４５０ｍｇ／Ｎｍ3 となるが、
消石灰添加量は２４０ｍｇ／Ｎｍ3 に減少した。同様
に、図３に前述と同条件に於ける消石灰添加量と排出ダ
スト量との関係を示す。これから排出ダスト量も約４０
０ｍｇ／Ｎｍ3 から約３３５ｍｇ／Ｎｍ3 に減少したこ
とが分かる。
【００２０】従来法で消石灰を３００ｍｇ／Ｎｍ3 添加
した場合と、本発明による消石灰の添加量と排出ダスト
量との比較を表３に示す。表３より、循環ダスト比が２
〜４の場合、消石灰添加量は従来法に対して７〜２７％
減少し、排出ダスト量は１０〜２４％減少した。
した場合と、本発明による消石灰の添加量と排出ダスト
量との比較を表３に示す。表３より、循環ダスト比が２
〜４の場合、消石灰添加量は従来法に対して７〜２７％
減少し、排出ダスト量は１０〜２４％減少した。
【００２１】
【実施例２】焼結機の主排気ガス中に脱硫剤として消石
灰を添加した実施例について述べる。
灰を添加した実施例について述べる。
【００２２】２本の濾布（２９２ｍｍφ×５ｍ長さ）を
使用した吸引型逆洗式バッグフィルターパイロットプラ
ントを用い、最大風量１５ｍ3 ／ｍｉｎ、ガス温度１２
０〜１３０℃での濾過風速１．１ｍ／ｍｉｎの条件下
で、焼結機の主排気ガス（ダスト量３６．５ｍｇ／Ｎｍ
3 、ＳＯｘ濃度１４１ｐｐｍ）の集塵を行った。従来法
で、消石灰添加量が１．１５ｇ／Ｎｍ3 の場合の集塵後
の脱硫率は４５％で、排出ダスト量は１．３ｇ／Ｎｍ3
であった。本発明に於いて、循環消石灰量は従来法の消
石灰添加量の１．５倍の１．７ｇ／Ｎｍ3 、循環ダスト
比４とすると、消石灰添加量は図２に類似して０．９ｇ
／Ｎｍ3 、集塵後の脱硫率は４５％で、排出ダスト量は
１．０ｇ／Ｎｍ3 であった。即ち、本発明により、脱硫
率は従来法と同等のまま消石灰添加量と排出ダスト量が
何れも従来法から２０〜２５％減少した。
使用した吸引型逆洗式バッグフィルターパイロットプラ
ントを用い、最大風量１５ｍ3 ／ｍｉｎ、ガス温度１２
０〜１３０℃での濾過風速１．１ｍ／ｍｉｎの条件下
で、焼結機の主排気ガス（ダスト量３６．５ｍｇ／Ｎｍ
3 、ＳＯｘ濃度１４１ｐｐｍ）の集塵を行った。従来法
で、消石灰添加量が１．１５ｇ／Ｎｍ3 の場合の集塵後
の脱硫率は４５％で、排出ダスト量は１．３ｇ／Ｎｍ3
であった。本発明に於いて、循環消石灰量は従来法の消
石灰添加量の１．５倍の１．７ｇ／Ｎｍ3 、循環ダスト
比４とすると、消石灰添加量は図２に類似して０．９ｇ
／Ｎｍ3 、集塵後の脱硫率は４５％で、排出ダスト量は
１．０ｇ／Ｎｍ3 であった。即ち、本発明により、脱硫
率は従来法と同等のまま消石灰添加量と排出ダスト量が
何れも従来法から２０〜２５％減少した。
【００２３】
【発明の効果】本発明によって、濾布圧損低減剤あるい
は脱硫剤の消費量が減少すると共に系外排出集塵ダスト
量も減少し、それらの添加剤費および他方面へのダスト
リサイクルの処理費または産業廃棄物としての系外排出
集塵ダスト処理費、即ち運転費が安価となる。また、そ
れらの添加剤の使用量の減量および系外排出集塵ダスト
量の減量によって設備がコンパクトとなり、設備費が安
価となる。
は脱硫剤の消費量が減少すると共に系外排出集塵ダスト
量も減少し、それらの添加剤費および他方面へのダスト
リサイクルの処理費または産業廃棄物としての系外排出
集塵ダスト処理費、即ち運転費が安価となる。また、そ
れらの添加剤の使用量の減量および系外排出集塵ダスト
量の減量によって設備がコンパクトとなり、設備費が安
価となる。
【図１】本発明法のフロー図である。
【図２】消石灰添加量と循環消石灰量の関係を示す図で
ある。
ある。
【図３】消石灰添加量と系外排出ダスト量の関係を示す
図である。
図である。
【図４】従来の方法のフロー図である。
１ バッグフィルター ２ 濾布 ３ 荒ガスダクト ４ 清浄ガスダクト ５ バッグフィルター下部ホッパー ６ ダンパー ７ 添加装置 ８ 添加配管 ９ 集塵ダストホッパー １０ 集塵ダスト循環配管 １１ 系外排出集塵ダスト
Claims (1)
- 【請求項１】 焼結機の主排気ガス中に濾布圧損低減剤
あるいは脱硫剤を添加して主排気ガス中のダストをバッ
グフィルターで集塵する際、バッグフィルターで集塵し
た集塵ダストの一部を前記濾布圧損低減剤あるいは脱硫
剤の添加配管内に導入して循環することを特徴とする焼
結機の主排気ガス集塵用バッグフィルターの集塵ダスト
循環方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27293293A JPH07103669A (ja) | 1993-10-06 | 1993-10-06 | 焼結機の主排気ガス集塵用バッグフィルターの集塵ダスト循環方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27293293A JPH07103669A (ja) | 1993-10-06 | 1993-10-06 | 焼結機の主排気ガス集塵用バッグフィルターの集塵ダスト循環方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07103669A true JPH07103669A (ja) | 1995-04-18 |
Family
ID=17520778
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27293293A Withdrawn JPH07103669A (ja) | 1993-10-06 | 1993-10-06 | 焼結機の主排気ガス集塵用バッグフィルターの集塵ダスト循環方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07103669A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11253725A (ja) * | 1998-03-11 | 1999-09-21 | Furukawa Electric Co Ltd:The | ＳｉＯ２回収設備及びそのＳｉＯ２の回収方法 |
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| CN106969641A (zh) * | 2017-05-24 | 2017-07-21 | 秦皇岛合达能源科技开发有限公司 | 一种烧结烟气自助燃分解二噁英脱硫脱硝回收余热系统及方法 |
| CN107036452A (zh) * | 2017-05-24 | 2017-08-11 | 秦皇岛合达能源科技开发有限公司 | 一种用于烧结烟气高温助燃的流化床反应器及其方法 |
-
1993
- 1993-10-06 JP JP27293293A patent/JPH07103669A/ja not_active Withdrawn
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