JPH07100325B2 - ２軸連続混練機とこれを用いた混練方法 - Google Patents
２軸連続混練機とこれを用いた混練方法Info
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- JPH07100325B2 JPH07100325B2 JP3163112A JP16311291A JPH07100325B2 JP H07100325 B2 JPH07100325 B2 JP H07100325B2 JP 3163112 A JP3163112 A JP 3163112A JP 16311291 A JP16311291 A JP 16311291A JP H07100325 B2 JPH07100325 B2 JP H07100325B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、合成樹脂等の高分子材
料の混練溶融に用いるベント付の２軸連続混練機とこれ
を用いた混練方法に関するものである。
料の混練溶融に用いるベント付の２軸連続混練機とこれ
を用いた混練方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】合成樹脂等の高分子材料の混練溶融に用
いられるベント付２軸連続混練機として、図６に例示す
るものが知られている。この混練機は、一端に材料供給
口21を有し、他端に排出口22を有すると共に中間にベン
ト口23を備えたバレル24内に、２本のロータ25を並列し
て回転自在に嵌装したもので、各ロータ25には、一段目
として材料を送る第１スクリューフィード部26、材料を
溶融粉砕する第１混練部27及び材料の混練度合を調整す
るゲート部28を備え、これに続いて二段目として材料の
脱気 (ベント) と送りを行う第２スクリューフィード部
29及び材料の混練排出を行う第２混練部30が長手方向に
連設されている。
いられるベント付２軸連続混練機として、図６に例示す
るものが知られている。この混練機は、一端に材料供給
口21を有し、他端に排出口22を有すると共に中間にベン
ト口23を備えたバレル24内に、２本のロータ25を並列し
て回転自在に嵌装したもので、各ロータ25には、一段目
として材料を送る第１スクリューフィード部26、材料を
溶融粉砕する第１混練部27及び材料の混練度合を調整す
るゲート部28を備え、これに続いて二段目として材料の
脱気 (ベント) と送りを行う第２スクリューフィード部
29及び材料の混練排出を行う第２混練部30が長手方向に
連設されている。
【０００３】そして、ロータ25の一段目の第１混練部27
折返し点27A からゲート部28端までの長さ (Ｌ1 ) と二
段目の第２混練部30の長さ (Ｌ2 ) の和が、バレル24の
内径の 2.1、3.8 、4,1 倍となっており、弱練り (低温
練り) 用と強練り用が準備されている。近年、プラスチ
ック材料の多様化に伴って、熱劣化を避ける必要のある
材料例えば直鎖状低密度ポリエチレン (ＬーＬＤＰＥ）
の混練では弱練りを必要とし、高分散性を要求される材
料例えば高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）の混練では強
練りを必要としている。
折返し点27A からゲート部28端までの長さ (Ｌ1 ) と二
段目の第２混練部30の長さ (Ｌ2 ) の和が、バレル24の
内径の 2.1、3.8 、4,1 倍となっており、弱練り (低温
練り) 用と強練り用が準備されている。近年、プラスチ
ック材料の多様化に伴って、熱劣化を避ける必要のある
材料例えば直鎖状低密度ポリエチレン (ＬーＬＤＰＥ）
の混練では弱練りを必要とし、高分散性を要求される材
料例えば高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）の混練では強
練りを必要としている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、最近、気相
法で製造されるポリエチレンやポリプロピレンのホモジ
ナイジングコンパウンドでは、弱練りから強練りまでを
同一の混練機で行いたいとの要望が強い。しかし、前記
ＬーＬＤＰＥとＨＤＰＥを、同形同寸のロータを備えた
混練機で混練する場合、ＬーＬＤＰＥで要求される弱練
りをすると、ＨＤＰＥで練り不足となると共にフィッシ
ュ・アイが発生するという問題があり、逆にＨＤＰＥで
要求される強練りをすると、ＬーＬＤＰＥの樹脂温度が
上昇し過ぎて熱劣化が問題になる。したがって、従来技
術では同一の混練機を弱練りと強練りに共用することが
できない。
法で製造されるポリエチレンやポリプロピレンのホモジ
ナイジングコンパウンドでは、弱練りから強練りまでを
同一の混練機で行いたいとの要望が強い。しかし、前記
ＬーＬＤＰＥとＨＤＰＥを、同形同寸のロータを備えた
混練機で混練する場合、ＬーＬＤＰＥで要求される弱練
りをすると、ＨＤＰＥで練り不足となると共にフィッシ
ュ・アイが発生するという問題があり、逆にＨＤＰＥで
要求される強練りをすると、ＬーＬＤＰＥの樹脂温度が
上昇し過ぎて熱劣化が問題になる。したがって、従来技
術では同一の混練機を弱練りと強練りに共用することが
できない。
【０００５】本発明は、上述のような実状に鑑みて提案
されたもので、その目的とするところは、材料の品質に
熱劣化を避けるべく弱練りを必要とする直鎖状低密度ポ
リエチレンと、高分散性が要求される強練りを必要とす
る高密度ポリエチレンとを同一の２軸連続混練機により
混練できるようにする点にある。
されたもので、その目的とするところは、材料の品質に
熱劣化を避けるべく弱練りを必要とする直鎖状低密度ポ
リエチレンと、高分散性が要求される強練りを必要とす
る高密度ポリエチレンとを同一の２軸連続混練機により
混練できるようにする点にある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、ロータの形状特に混練性能に寄与する混練部の長さ
に着目して、種々の実験を行った結果、次の技術的解決
手段を得た。即ち、本発明装置は、一端に材料供給口5
をかつ他端に排出口7 を有すると共に中間にベント口6
を備えたバレル1 内に、２本のロータ4 が並列して回転
自在に嵌装され、各ロータ4 には、一段目として第１ス
クリューフィード部8 、第１混練部9 及びゲート部10
が、かつ、二段目として第２スクリューフィード部11及
び第２混練部12がそれぞれ長手方向に連設されており、
前記第１混練部9 は、被混練材をゲート部10側へ送る方
向に捩じれた送り翼部9Cと、この送り翼部9Cの下流側に
おいて被混練材を反ゲート部10側へ送る方向に捩じれた
戻し翼部9Bとを折返し点9Aを介して長手方向に連設して
なる２軸連続混練機において、前記各ロータ4 の第１混
練部9 の折返し点9Aからゲート部10までの長さL1と前記
第２混練部12の全長L2の和L 1 +L 2 が、直鎖状低密度ポリ
エチレンL-LDPEよりなる被混練材を熱劣化させないよ
う、前記バレル1 の内径D の 3.3倍以下に設定されてお
り、かつ、高密度ポリエチレンHDPEよりなる被混練材の
フィッシュアイの発生をできるだけ抑えるべく、前記バ
レル1 の内径D の 2.2倍以上に設定されていることを特
徴としている。
に、ロータの形状特に混練性能に寄与する混練部の長さ
に着目して、種々の実験を行った結果、次の技術的解決
手段を得た。即ち、本発明装置は、一端に材料供給口5
をかつ他端に排出口7 を有すると共に中間にベント口6
を備えたバレル1 内に、２本のロータ4 が並列して回転
自在に嵌装され、各ロータ4 には、一段目として第１ス
クリューフィード部8 、第１混練部9 及びゲート部10
が、かつ、二段目として第２スクリューフィード部11及
び第２混練部12がそれぞれ長手方向に連設されており、
前記第１混練部9 は、被混練材をゲート部10側へ送る方
向に捩じれた送り翼部9Cと、この送り翼部9Cの下流側に
おいて被混練材を反ゲート部10側へ送る方向に捩じれた
戻し翼部9Bとを折返し点9Aを介して長手方向に連設して
なる２軸連続混練機において、前記各ロータ4 の第１混
練部9 の折返し点9Aからゲート部10までの長さL1と前記
第２混練部12の全長L2の和L 1 +L 2 が、直鎖状低密度ポリ
エチレンL-LDPEよりなる被混練材を熱劣化させないよ
う、前記バレル1 の内径D の 3.3倍以下に設定されてお
り、かつ、高密度ポリエチレンHDPEよりなる被混練材の
フィッシュアイの発生をできるだけ抑えるべく、前記バ
レル1 の内径D の 2.2倍以上に設定されていることを特
徴としている。
【０００７】また、本発明方法は、一端に材料供給口5
をかつ他端に排出口7 を有すると共に中間にベント口6
を備えたバレル1 内に、２本のロータ4 が並列して回転
自在に嵌装され、各ロータ4 には、一段目として第１ス
クリューフィード部8 、第１混練部9 及びゲート部10
が、かつ、二段目として第２スクリューフィード部11及
び第２混練部12がそれぞれ長手方向に連設されており、
前記第１混練部9 は、被混練材をゲート部10側へ送る方
向に捩じれた送り翼部9Cと、この送り翼部9Cの下流側に
おいて被混練材を反ゲート部10側へ送る方向に捩じれた
戻し翼部9Bとを折返し点9Aを介して長手方向に連設して
なる２軸連続混練機において、 前記各ロータ4 の第１混
練部9 の折返し点9Aからゲート部10までの長さL 1 と前記
第２混練部12の全長L 2 の和L 1 +L 2 を前記バレル1 の内径
D の 2.2〜3.3 倍に設定しておき、前記材料供給口5 か
ら直鎖状低密度ポリエチレンL-LDPEよりなる被混練材又
は高密度ポリエチレンHDPEよりなる被混練材を選択的に
供給して、これらの樹脂のいずれかを当該２軸連続混練
機によって連続混練することを特徴とする。
をかつ他端に排出口7 を有すると共に中間にベント口6
を備えたバレル1 内に、２本のロータ4 が並列して回転
自在に嵌装され、各ロータ4 には、一段目として第１ス
クリューフィード部8 、第１混練部9 及びゲート部10
が、かつ、二段目として第２スクリューフィード部11及
び第２混練部12がそれぞれ長手方向に連設されており、
前記第１混練部9 は、被混練材をゲート部10側へ送る方
向に捩じれた送り翼部9Cと、この送り翼部9Cの下流側に
おいて被混練材を反ゲート部10側へ送る方向に捩じれた
戻し翼部9Bとを折返し点9Aを介して長手方向に連設して
なる２軸連続混練機において、 前記各ロータ4 の第１混
練部9 の折返し点9Aからゲート部10までの長さL 1 と前記
第２混練部12の全長L 2 の和L 1 +L 2 を前記バレル1 の内径
D の 2.2〜3.3 倍に設定しておき、前記材料供給口5 か
ら直鎖状低密度ポリエチレンL-LDPEよりなる被混練材又
は高密度ポリエチレンHDPEよりなる被混練材を選択的に
供給して、これらの樹脂のいずれかを当該２軸連続混練
機によって連続混練することを特徴とする。
【０００８】
【作用】第１混練部9 には、折返し点9Aを境に上流側に
送り翼部9Cが形成されかつ下流側に戻し翼部9Bが形成さ
れており、送り翼部9Cの下流側には第１スクリューフィ
ード部8 が配置されていので、送り翼部9Cでは主として
未可塑化ないし未溶融の被混練材料の粉砕・分散が行わ
れ、その後、被混練材料は下流側へ流れる。
送り翼部9Cが形成されかつ下流側に戻し翼部9Bが形成さ
れており、送り翼部9Cの下流側には第１スクリューフィ
ード部8 が配置されていので、送り翼部9Cでは主として
未可塑化ないし未溶融の被混練材料の粉砕・分散が行わ
れ、その後、被混練材料は下流側へ流れる。
【０００９】一方、未溶融の被混練材料は戻し翼部9Bに
至ると、その戻し効果によって下流側へは流れにくくな
り、両翼部9B,9C の合流点（折返し点9A）において滞留
し、せん断発熱によって可塑化が進行するとともに、こ
のようにして可塑化溶融された被混練材料は、戻し翼部
9Bによる戻し力よりも上流から順次搬送されてくる材料
による押出力の方が強く作用するので、戻し翼部9Bより
も下流側へ流れていく。
至ると、その戻し効果によって下流側へは流れにくくな
り、両翼部9B,9C の合流点（折返し点9A）において滞留
し、せん断発熱によって可塑化が進行するとともに、こ
のようにして可塑化溶融された被混練材料は、戻し翼部
9Bによる戻し力よりも上流から順次搬送されてくる材料
による押出力の方が強く作用するので、戻し翼部9Bより
も下流側へ流れていく。
【００１０】このように、送り翼部9Cと戻し翼部9Bとを
備えた第１混練部9 では、これらの翼部9B,9C の境界付
近で樹脂が可塑化溶融し始め、送り翼部9Cでは樹脂が未
可塑化ないし未溶融の状態であるため、かかる送り翼部
9Cの長さも考慮に入れて混練部長さＬと評価して、Ｌ／
Ｄと樹脂温度やフィッシュアイの発生率との関係をいく
ら実験で求めても、適切なデータは得られなかった。
備えた第１混練部9 では、これらの翼部9B,9C の境界付
近で樹脂が可塑化溶融し始め、送り翼部9Cでは樹脂が未
可塑化ないし未溶融の状態であるため、かかる送り翼部
9Cの長さも考慮に入れて混練部長さＬと評価して、Ｌ／
Ｄと樹脂温度やフィッシュアイの発生率との関係をいく
ら実験で求めても、適切なデータは得られなかった。
【００１１】そこで、本発明では、第１混練部9 のう
ち、送り翼部9Cの長さについてはこれを捨象して、第１
混練部9 の折返し点9Aからゲート部10までの長さＬ 1 と
第２混練部の全長Ｌ 2 の和Ｌ 1 ＋Ｌ 2 を実質的な混練部
長さと定義し、かかる混練部長さＬ 1 ＋Ｌ 2 と弱練りの
必要な直鎖状低密度ポリエチレンの樹脂温度との関係、
及び強練りの必要な高密度ポリエチレンのフィッシュア
イ発生率との関係を実験により調査したところ、図３の
ような結果を得た。
ち、送り翼部9Cの長さについてはこれを捨象して、第１
混練部9 の折返し点9Aからゲート部10までの長さＬ 1 と
第２混練部の全長Ｌ 2 の和Ｌ 1 ＋Ｌ 2 を実質的な混練部
長さと定義し、かかる混練部長さＬ 1 ＋Ｌ 2 と弱練りの
必要な直鎖状低密度ポリエチレンの樹脂温度との関係、
及び強練りの必要な高密度ポリエチレンのフィッシュア
イ発生率との関係を実験により調査したところ、図３の
ような結果を得た。
【００１２】この図３から判るように、送り翼部9Cの長
さを捨象した混練部長さ（Ｌ 1 ＋Ｌ 2 ）をバレル内径Ｄ
の 3.3倍以下とすれば、直鎖状低密度ポリエチレンのよ
うな熱劣化しやすい樹脂であっても、排出樹脂温度を22
0 ℃以下にして熱劣化が防止しながら弱練りが可能とな
る。 また、送り翼部9Cの長さを捨象した混練部長さ（Ｌ
1 ＋Ｌ 2 ）をバレル内径Ｄの 2.2倍以上とすれば、樹脂
の可塑化後に二段目で再度混練が行われ、高分子のから
まりがほぐれて分散されることから、高密度ポリエチレ
ンのような強い練りを必要とする樹脂であっても、フィ
ッシュアイの発生をできるだけ抑えながら強練りが可能
となる。
さを捨象した混練部長さ（Ｌ 1 ＋Ｌ 2 ）をバレル内径Ｄ
の 3.3倍以下とすれば、直鎖状低密度ポリエチレンのよ
うな熱劣化しやすい樹脂であっても、排出樹脂温度を22
0 ℃以下にして熱劣化が防止しながら弱練りが可能とな
る。 また、送り翼部9Cの長さを捨象した混練部長さ（Ｌ
1 ＋Ｌ 2 ）をバレル内径Ｄの 2.2倍以上とすれば、樹脂
の可塑化後に二段目で再度混練が行われ、高分子のから
まりがほぐれて分散されることから、高密度ポリエチレ
ンのような強い練りを必要とする樹脂であっても、フィ
ッシュアイの発生をできるだけ抑えながら強練りが可能
となる。
【００１３】従って、樹脂が可塑化し、分散及び混練に
寄与し、結果的に樹脂温度に影響を及ぼす一段目混練部
折返し点以降の混練部長さ（Ｌ1 ＋Ｌ2 ）を 2.2〜3.3
Ｄとすることで、直鎖状低密度ポリエチレンの弱練りと
高密度ポリエチレンの強練りを同一混練機で行えるよう
になる。
寄与し、結果的に樹脂温度に影響を及ぼす一段目混練部
折返し点以降の混練部長さ（Ｌ1 ＋Ｌ2 ）を 2.2〜3.3
Ｄとすることで、直鎖状低密度ポリエチレンの弱練りと
高密度ポリエチレンの強練りを同一混練機で行えるよう
になる。
【００１４】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づき説明す
る。図１〜図３は本発明の第１実施例を示し、1 は混練
機のバレルで、該バレル1には連通部2 を介して左右一
対のチャンバー3 が平行でかつ互に略全長にわたって連
通するように形成されており、各チャンバー3 内にロー
タ4 が夫々軸心廻りに互いに反対方向に回転自在に嵌装
されている。そして、前記バレル1 には、一端上部に材
料供給口5 が、中間に (二段目に）脱気用のベント口6
が、他端に溶融材料排出口7 が設けられている。
る。図１〜図３は本発明の第１実施例を示し、1 は混練
機のバレルで、該バレル1には連通部2 を介して左右一
対のチャンバー3 が平行でかつ互に略全長にわたって連
通するように形成されており、各チャンバー3 内にロー
タ4 が夫々軸心廻りに互いに反対方向に回転自在に嵌装
されている。そして、前記バレル1 には、一端上部に材
料供給口5 が、中間に (二段目に）脱気用のベント口6
が、他端に溶融材料排出口7 が設けられている。
【００１５】前記各ロータ4 は、二段構成とされ、その
一段目には一端側の材料供給口5 から供給された材料を
前方に送るための螺旋状の溝を刻設した第１スクリュー
フィード部8 と、これに続いて材料を可塑化し混練する
ためのリード角の大きい正逆リード角を有する２条の螺
旋体（送り翼と戻り翼）が接合されてなる第１混練部9
と、溶融域制御及びショートパス防止用の断面円形のゲ
ート部10とが形成されている。
一段目には一端側の材料供給口5 から供給された材料を
前方に送るための螺旋状の溝を刻設した第１スクリュー
フィード部8 と、これに続いて材料を可塑化し混練する
ためのリード角の大きい正逆リード角を有する２条の螺
旋体（送り翼と戻り翼）が接合されてなる第１混練部9
と、溶融域制御及びショートパス防止用の断面円形のゲ
ート部10とが形成されている。
【００１６】前記第１混練部9 は、被混練材をゲート部
10側へ送る方向に捩じれた送り翼部9Cと、この送り翼部
9Cの下流側において被混練材を反ゲート部10側へ送る方
向に捩じれた戻し翼部9Bとを折返し点9Aを介して長手方
向に連設してなる。さらに各ロータ4 の二段目には、前
記ゲート部10に続いて、螺旋状の溝を刻設した第２スク
リューフィード部11と、これに続いて平行翼を有しかつ
排出機能を有する第２混練部12とが形成されている。
10側へ送る方向に捩じれた送り翼部9Cと、この送り翼部
9Cの下流側において被混練材を反ゲート部10側へ送る方
向に捩じれた戻し翼部9Bとを折返し点9Aを介して長手方
向に連設してなる。さらに各ロータ4 の二段目には、前
記ゲート部10に続いて、螺旋状の溝を刻設した第２スク
リューフィード部11と、これに続いて平行翼を有しかつ
排出機能を有する第２混練部12とが形成されている。
【００１７】前記第１混練部9 の螺旋体折返し点9Aから
ゲート部10前方端までの長さＬ1 と、第２混練部12の長
さＬ2 との和（Ｌ1 ＋Ｌ2 ）が、バレル1 内径即ちチャ
ンバー3 内径Ｄの 2.2〜3.3 倍になるように設計されて
いる。このことは、ロータ4 の形状特に混練性能につい
て、種々実験を行った結果、一段目の第１混練部9 の折
返し点9Aから前方の混練部長さＬ1 と、第２混練部12の
長さＬ2 が大きな影響を及ぼすことが判明し、図３に示
すようにデータに基づいて決定された。
ゲート部10前方端までの長さＬ1 と、第２混練部12の長
さＬ2 との和（Ｌ1 ＋Ｌ2 ）が、バレル1 内径即ちチャ
ンバー3 内径Ｄの 2.2〜3.3 倍になるように設計されて
いる。このことは、ロータ4 の形状特に混練性能につい
て、種々実験を行った結果、一段目の第１混練部9 の折
返し点9Aから前方の混練部長さＬ1 と、第２混練部12の
長さＬ2 が大きな影響を及ぼすことが判明し、図３に示
すようにデータに基づいて決定された。
【００１８】即ち、図３は 0.5ＭＩの直鎖状低密度ポリ
エチレン（ＬーＬＤＰＥ）と0.05ＭＩの高密度ポリエチ
レン（ＨＤＰＥ）を用いて、混練部長さ（Ｌ1 ＋Ｌ2 ）
に対する排出樹脂温度とフィッシュアイの発生個数との
関係をテストしたもので、弱練り用としての前記ＬーＬ
ＤＰＥの排出温度（熱劣化しない温度） 220℃を上限値
とし、強練り用としての前記ＨＤＰＥのフィッシュアイ
の発生個数上限値を３としたとき、前記混練部長さ（Ｌ
1 ＋Ｌ2 ）はバレル1 のチャンバー内径Ｄの 2.2〜3.3
倍が適切であるとの結論を得た。
エチレン（ＬーＬＤＰＥ）と0.05ＭＩの高密度ポリエチ
レン（ＨＤＰＥ）を用いて、混練部長さ（Ｌ1 ＋Ｌ2 ）
に対する排出樹脂温度とフィッシュアイの発生個数との
関係をテストしたもので、弱練り用としての前記ＬーＬ
ＤＰＥの排出温度（熱劣化しない温度） 220℃を上限値
とし、強練り用としての前記ＨＤＰＥのフィッシュアイ
の発生個数上限値を３としたとき、前記混練部長さ（Ｌ
1 ＋Ｌ2 ）はバレル1 のチャンバー内径Ｄの 2.2〜3.3
倍が適切であるとの結論を得た。
【００１９】また、図３から明らかなように、樹脂が可
塑化し、分散及び混練に寄与し結果的に樹脂温度に影響
を及ぼす折返し点9A以降の混練部長さ（Ｌ1 ＋Ｌ2 ）
を、長くする程強練りになって樹脂温度が高く、混練さ
れた樹脂の品質に熱劣化を生じるが、混練部最大長さ
（Ｌ1 ＋Ｌ2 ）を前記チャンバー内径Ｄの3.3 倍以下と
することによって、熱劣化が防止され弱練りが可能とな
る。
塑化し、分散及び混練に寄与し結果的に樹脂温度に影響
を及ぼす折返し点9A以降の混練部長さ（Ｌ1 ＋Ｌ2 ）
を、長くする程強練りになって樹脂温度が高く、混練さ
れた樹脂の品質に熱劣化を生じるが、混練部最大長さ
（Ｌ1 ＋Ｌ2 ）を前記チャンバー内径Ｄの3.3 倍以下と
することによって、熱劣化が防止され弱練りが可能とな
る。
【００２０】他方、混練部最小長さ（Ｌ1 ＋Ｌ2 ）を前
記チャンバー内径Ｄの2.2 倍以上とすることによって、
フィッシュアイの発生個数を３以下にし、樹脂温度を高
めて高分子のからまりをほぐして分散させることがで
き、十分な強練りが可能となる。したがって、上記第１
実施例によれば、同一の混練機でＬーＬＤＰＥの弱練り
及びＨＤＰＥの強練りができ、気相法によるポリエチレ
ン製造プラントではＬーＬＤＰＥとＨＤＰＥ等を併産す
ることが可能である。
記チャンバー内径Ｄの2.2 倍以上とすることによって、
フィッシュアイの発生個数を３以下にし、樹脂温度を高
めて高分子のからまりをほぐして分散させることがで
き、十分な強練りが可能となる。したがって、上記第１
実施例によれば、同一の混練機でＬーＬＤＰＥの弱練り
及びＨＤＰＥの強練りができ、気相法によるポリエチレ
ン製造プラントではＬーＬＤＰＥとＨＤＰＥ等を併産す
ることが可能である。
【００２１】図４は本発明の第２実施例を示し、この実
施例では第１実施例における各ロータ4 の第２混練部12
を、第１混練部9 と同様の螺旋体を備えた混練部12A と
平行翼を備えかつ排出機能を有する混練部12B とにより
形成した点において第１実施例と異なり、他の構成は第
１実施例と同じであるから同一符号を付し詳細説明を省
略する。
施例では第１実施例における各ロータ4 の第２混練部12
を、第１混練部9 と同様の螺旋体を備えた混練部12A と
平行翼を備えかつ排出機能を有する混練部12B とにより
形成した点において第１実施例と異なり、他の構成は第
１実施例と同じであるから同一符号を付し詳細説明を省
略する。
【００２２】図５は本発明の第３実施例の要部即ちロー
タ4 を示し、二段目の第２スクリューフィード部11の長
さを短くし、全長Ｌをバレル1 のチャンバー内径Ｄの５
〜７倍としたもので、構成は第１実施例と同じである。
したがって、第１実施例と同一符号を付し、詳細説明を
省略する。次に、本発明の実施例混練機の作用について
説明する。
タ4 を示し、二段目の第２スクリューフィード部11の長
さを短くし、全長Ｌをバレル1 のチャンバー内径Ｄの５
〜７倍としたもので、構成は第１実施例と同じである。
したがって、第１実施例と同一符号を付し、詳細説明を
省略する。次に、本発明の実施例混練機の作用について
説明する。
【００２３】被混練材料（例えば樹脂）の混練に際して
は、図外のフィーダ等により供給口5 から連続定量的に
供給される材料は、まず、一段目の第１スクリューフィ
ード部8 により軸方向前方に向けて、一定の速度で順次
送られる。そして、第１混練部9 に送られた材料は、剪
断、撹拌、分散等の作用を受けて可塑化溶融し、かつ、
混練され、次いでゲート部10を通過し、二段目の第２ス
クリューフィード部11を通って第２混練部12に送られ
る。
は、図外のフィーダ等により供給口5 から連続定量的に
供給される材料は、まず、一段目の第１スクリューフィ
ード部8 により軸方向前方に向けて、一定の速度で順次
送られる。そして、第１混練部9 に送られた材料は、剪
断、撹拌、分散等の作用を受けて可塑化溶融し、かつ、
混練され、次いでゲート部10を通過し、二段目の第２ス
クリューフィード部11を通って第２混練部12に送られ
る。
【００２４】なお、前記ゲート部10では、材料の一段目
における圧力が適正にコントロールされ、剪断発熱によ
る温度上昇を制御する作用もし、品質劣化を生じる程の
急激な温度上昇を避けると共に、材料のショートパスに
よる練りむらが防がれる。また、第２スクリューフィー
ド部11に対応する位置にベント口6 が設けられると共
に、図外の真空ポンプ等に接続されているので、真空脱
気が行われ、混練中の材料に含まれる揮発成分が排除さ
れ、これによって製品に気泡が残ることが防止される。
における圧力が適正にコントロールされ、剪断発熱によ
る温度上昇を制御する作用もし、品質劣化を生じる程の
急激な温度上昇を避けると共に、材料のショートパスに
よる練りむらが防がれる。また、第２スクリューフィー
ド部11に対応する位置にベント口6 が設けられると共
に、図外の真空ポンプ等に接続されているので、真空脱
気が行われ、混練中の材料に含まれる揮発成分が排除さ
れ、これによって製品に気泡が残ることが防止される。
【００２５】そして、排出口7 の流動抵抗をオリフィス
（図示なし）などによりコントロールし、第２混練部12
においても、材料の温度が高められ ( 220℃以下) 、高
分子のからまりがほぐされて分散し、フィッシュアイの
発生が抑制され、強練りが可能となる。
（図示なし）などによりコントロールし、第２混練部12
においても、材料の温度が高められ ( 220℃以下) 、高
分子のからまりがほぐされて分散し、フィッシュアイの
発生が抑制され、強練りが可能となる。
【００２６】
【発明の効果】本発明によれば、第１及び第２混練部9,
12の全長ではなく、第１混練部9 の送り翼部9Cの長さを
捨象した第１混練部9 の折返し点9Aからゲート部10まで
の長さL 1 と前記第２混練部の全長L 2 の和L 1 +L 2 を実質的
な混練部長さと評価し、かかる混練部長さL 1 +L 2 をバレ
ル1 の内径D の2.2 〜3.3 倍に設定したので、直鎖状低
密度ポリエチレンよりなる被混練材を熱劣化させずに弱
練りができるとともに、高密度ポリエチレンよりなる被
混練材をフィッシュアイをできるだけ発生させずに強練
り可能となり、ひいては、これらの被混練材料の連続混
練を同一の２軸連続混練機により行うことができる。
12の全長ではなく、第１混練部9 の送り翼部9Cの長さを
捨象した第１混練部9 の折返し点9Aからゲート部10まで
の長さL 1 と前記第２混練部の全長L 2 の和L 1 +L 2 を実質的
な混練部長さと評価し、かかる混練部長さL 1 +L 2 をバレ
ル1 の内径D の2.2 〜3.3 倍に設定したので、直鎖状低
密度ポリエチレンよりなる被混練材を熱劣化させずに弱
練りができるとともに、高密度ポリエチレンよりなる被
混練材をフィッシュアイをできるだけ発生させずに強練
り可能となり、ひいては、これらの被混練材料の連続混
練を同一の２軸連続混練機により行うことができる。
【図１】本発明の第１実施例を示す縦断面図である。
【図２】図１のIIーII線断面図である。
【図３】混練部長さに対する排出樹脂温度とフィッシュ
アイとの関係を示すグラフである。
アイとの関係を示すグラフである。
【図４】本発明の第２実施例を示す縦断面図である。
【図５】本発明の第３実施例を示すロータの側面図であ
る。
る。
【図６】従来例の一部破断正面図である。
１ バレル ４ ロータ ５ 材料供給口 ６ ベント口 ７ 排出口 ８ 第１スクリューフィード部 ９ 第１混練部 9A 折返し点9B 戻し翼部 9C 送り翼部 10 ゲート部 11 第２スクリューフィード部 12 第２混練部 Ｄ バレル内径 Ｌ1 第１混練部の折返し点からゲート部端までの長さ Ｌ2 第２混練部の長さ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭56−158135（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−31433（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−214631（ＪＰ，Ａ) 実開 昭57−181338（ＪＰ，Ｕ) 実開 平１−95308（ＪＰ，Ｕ)
Claims (2)
- 【請求項１】 一端に材料供給口(5) をかつ他端に排出
口(7) を有すると共に中間にベント口(6) を備えたバレ
ル(1) 内に、２本のロータ(4) が並列して回転自在に嵌
装され、各ロータ(4) には、一段目として第１スクリュ
ーフィード部(8) 、第１混練部(9) 及びゲート部(10)
が、かつ、二段目として第２スクリューフィード部(11)
及び第２混練部(12)がそれぞれ長手方向に連設されてお
り、前記第１混練部(9) は、被混練材をゲート部(10)側へ送
る方向に捩じれた送り翼部(9C)と、この送り翼部(9C)の
下流側において被混練材を反ゲート部(10)側へ送る方向
に捩じれた戻し翼部(9B)とを折返し点(9A)を介して長手
方向に連設してなる ２軸連続混練機において、 前記各ロータ(4) の第１混練部(9) の折返し点(9A)から
ゲート部(10)までの長さ(L1)と前記第２混練部(12)の全
長(L2)の和(L 1 +L 2 ) が、直鎖状低密度ポリエチレン(L-L
DPE)よりなる被混練材を熱劣化させないよう、前記バレ
ル(1) の内径(D) の 3.3倍以下に設定されており、か
つ、高密度ポリエチレン(HDPE)よりなる被混練材のフィ
ッシュアイの発生をできるだけ抑えるべく、前記バレル
(1) の内径(D) の 2.2倍以上に設定されていることを特
徴とする２軸連続混練機。 - 【請求項２】 一端に材料供給口(5) をかつ他端に排出
口(7) を有すると共に中間にベント口(6) を備えたバレ
ル(1) 内に、２本のロータ(4) が並列して回転自在に嵌
装され、各ロータ(4) には、一段目として第１スクリュ
ーフィード部(8) 、第１混練部(9) 及びゲート部(10)
が、かつ、二段目として第２スクリューフィード部(11)
及び第２混練部(12)がそれぞれ長手方向に連設されてお
り、 前記第１混練部(9) は、被混練材をゲート部(10)側へ送
る方向に捩じれた送り翼部(9C)と、この送り翼部(9C)の
下流側において被混練材を反ゲート部(10)側へ送る方向
に捩じれた戻し翼部(9B)とを折返し点(9A)を介して長手
方向に連設してなる２軸連続混練機において、 前記各ロータ(4) の第１混練部(9) の折返し点(9A)から
ゲート部(10)までの長さ(L 1 )と前記第２混練部(12)の全
長(L 2 )の和(L 1 +L 2 ) を前記バレル(1) の内径(D ) の 2.2
〜3.3 倍に設定しておき、前記材料供給口(5) から直鎖
状低密度ポリエチレン(L-LDPE)よりなる被混練材又は高
密度ポリエチレン(HDPE)よりなる被混練材を選択的に供
給して、これらの樹脂のいずれかを当該２軸連続混練機
によって連続混練する ことを特徴とする２軸連続混練機
を用いた混練方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3163112A JPH07100325B2 (ja) | 1991-07-03 | 1991-07-03 | ２軸連続混練機とこれを用いた混練方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3163112A JPH07100325B2 (ja) | 1991-07-03 | 1991-07-03 | ２軸連続混練機とこれを用いた混練方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH058221A JPH058221A (ja) | 1993-01-19 |
| JPH07100325B2 true JPH07100325B2 (ja) | 1995-11-01 |
Family
ID=15767394
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3163112A Expired - Lifetime JPH07100325B2 (ja) | 1991-07-03 | 1991-07-03 | ２軸連続混練機とこれを用いた混練方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07100325B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101096836B1 (ko) | 2006-07-31 | 2011-12-22 | 가부시키가이샤 프라임 폴리머 | 에틸렌계 수지 또는 에틸렌계 수지 조성물로 이루어지는 필름 또는 적층체 |
| JP5005506B2 (ja) * | 2007-11-02 | 2012-08-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 混練度調整方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5631433A (en) * | 1979-08-21 | 1981-03-30 | Japan Steel Works Ltd:The | 2-stage and 2-shaft continuous kneader |
| JPS5850533B2 (ja) * | 1980-05-07 | 1983-11-11 | 株式会社神戸製鋼所 | 二軸連続式混練機 |
| JPS6321381Y2 (ja) * | 1981-05-08 | 1988-06-13 | ||
| JPS59214631A (ja) * | 1983-05-20 | 1984-12-04 | Japan Steel Works Ltd:The | 二軸押出機 |
| JPH0195308U (ja) * | 1987-12-18 | 1989-06-23 |
-
1991
- 1991-07-03 JP JP3163112A patent/JPH07100325B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH058221A (ja) | 1993-01-19 |
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