JP2816356B2

JP2816356B2 - 押出成形装置

Info

Publication number: JP2816356B2
Application number: JP2170850A
Authority: JP
Inventors: 豊一田久保
Original assignee: Idemitsu Petrochemical Co Ltd
Current assignee: Idemitsu Petrochemical Co Ltd
Priority date: 1990-06-28
Filing date: 1990-06-28
Publication date: 1998-10-27
Anticipated expiration: 2013-10-27
Also published as: JPH0459220A

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、熱可塑性樹脂の高速押出に用いられる押出
成形装置のスクリュウの改良に関する。

〔背景技術〕

熱可塑性樹脂から押出成形、ブロー成形、射出成形等
によりシート、フィルム、容器等の各種成形品が得られ
ているが、これらのいずれの成形分野においても、樹脂
の加熱、溶融、混練を十分に行って均一性に優れた製品
を生産性よく製造するためには、成形装置のスクリュウ
の構造が重要な要因となっている。

従来、一般に使用されているスクリュウは、第３図に
示されるように、比較的深い溝を有する螺旋軸からなる
供給部１、順次テーパ上に溝が浅くなる圧縮部２及び浅
い溝を有する計量部３が樹脂供給側から樹脂押出側に向
かって順次一連に形成されたフルフライトスクリュウと
呼ばれる単軸スクリュウである。

このフルフライトスクリュウの設計では、供給部長
さ、圧縮部長さ、計量部長さ、供給部溝深さ、計量部溝
深さ等を適切な数値になるように決めるのが、普通であ
る。

〔発明が解決しようとする課題〕

ところで、押出成形において、フルフライトスクリュ
ウの計量部溝深さが浅過ぎる場合には、スクリュウを高
速回転すると、樹脂が過度に混練される結果、樹脂温度
が過度に上昇する。逆に、計量部溝深さが深過ぎる場合
には、スクリュウを高速回転すると、ブレークアップ現
象が生じたり、樹脂温度が下がり過ぎて、未溶融物が現
れるか、あるいは溶融していても、混練不良や分散不良
が生じ、また、押出安定性も悪くなる。

また、通常のスクリュウ回転数20〜200rpm（スクリュ
ウ口径φ20〜φ90mm、周速最大57m/分）、あるいは、20
〜120rpm（スクリュウ口径φ100〜φ150mm、周速最大57
m/分）で、適切な寸法を有するフルフライトスクリュウ
であったとしても、このスクリュウを高速回転すると、
過渡に樹脂温度が上昇するか、あるいは混練不良や分散
不良を生じると共に、押出安定性が悪くなるか、のどち
からである。

従って、フルフライトスクリュウを高速回転すること
によって、高品質の押出製品を生産性良く作ることはで
きない。

ところで、本出願人は、圧縮部２と計量部３との間、
あるいは、計量部３の先端に、剪断部、応力緩和部、混
合部等を設けて十分な混練と押出安定性（成形安定性）
とを満足させる各種スクリュウを提案している（特開昭
62−41015号、特開昭62−41016号、特開昭63−199623
号）。

しかしながら、これらの既提案のスクリュウにおいて
も、スクリュウのみの改良では、十分な高速回転化を図
ることができなかった。

本発明の目的は、スクリュウの高速回転によっても、
樹脂温度の過度の上昇や混練不良、分散不良等を生じる
ことがなく、高押出量及び良好な押出安定性を達成で
き、従って高品質の押出製品を生産性良く製造できる熱
可塑性樹脂の押出成形装置を提供するにある。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は、スクリュウ押出部の形状を改良すると共
に、口径、長さ等を特定した単軸スクリュウに、ギアポ
ンプを組み合わせることにより、前記目的を達成しよう
とするものである。

即ち、本発明は、単軸スクリュウを回転させて熱可塑
性樹脂の押出しを行う押出成形装置であって、前記単軸
スクリュウを有する押出機と、この押出機の吐出側に設
けられたダイと、前記押出機およびダイの間に設けられ
たギアポンプとを有して、前記押出機からギアポンプを
経由して前記ダイより熱可塑性樹脂を押し出すように構
成され、前記単軸スクリュウは、口径が30〜150mmとさ
れるとともに長さＬと口径Ｄとの比L/Dが20〜40とさ
れ、かつ、周速70〜170m/分で回転可能に構成され、当
該単軸スクリュウには、樹脂供給側から樹脂押出側に向
かって、順次、第１押出部と、混合部と、剪断部と、第
２押出部とが形成され、前記第１押出部は、樹脂供給側
から前記混合部に向かって、順次、供給部、圧縮部およ
び計量部を有し、前記第２押出部のうち、その長さ方向
において樹脂押出側から1/2以上の部分が、ｙ≧（0.046
x＋１）〔y:第２押出部の溝深さ（mm）,x:第２押出部の
スクリュウ口径（mm）〕を満足する形状とされているこ
とを特徴とする。

〔作用〕

本発明においては、第１押出部の樹脂押出側に順次設
けられる混合部及び剪断部より、溶融樹脂中のソリッド
ベッドの積極的な破砕、混合がなされ、高能率の溶融可
塑化が行なわれる。

また、単軸スクリュウが従来よりも高速の周速で回転
されることから、供給部の原料送り能力が高められ、高
押出量での成形が行なわれる。この際、単軸スクリュウ
における第２押出部の形状は、その溝深さと口径とが一
定の関係を保つように形成されているため、樹脂温度の
過度の上昇もなく、高押出量での吐出が行なわれる。

また、この溝深さと口径との関係が規定された部分
は、第２押出部の長さ方向における樹脂押出側の部分に
設けられているため、第２押出部からの吐出量を充分に
確保できるから、溶融樹脂をギアポンプに安定供給でき
る。

従って、ギアポンプに必要量の溶融樹脂を確実に供給
できるので、ギアポンプからの吐出量を一定にできる。
つまり、押出機から高押出量で吐出された溶融樹脂は、
ギアポンプにより、定量、かつ、安定して押出され、成
形品の寸法精度が良好に保たれる。

ギアポンプにおいては、混合作用もあることから、ギ
アポンプによって溶融樹脂の混練、分散状態がより良好
にされて押出され、均質な成形品が得られる。ギアポン
プに混練、分散作用があることから、単軸スクリュウに
よる過度な混練は必要とされず、押出機内の樹脂温度は
低く設定され、かつ、高速押出しがなされることから、
樹脂の押出機内での性能劣化は生じない。

ダイ入口樹脂圧力の変動幅は小さい方が安定した押出
しができ、変動幅は±1kg/cm²以下が好ましく、特にダ
イ入口樹脂圧力が100kg/cm²未満の場合は、ダイ入口樹
脂圧力の±１％以下が好ましい。

本発明において、単軸スクリュウの第２押出部の長さ
の少なくとも1/2以上がｙ≧（0.046x＋１）を満足しな
いと、高速回転に伴い発熱が大となり、樹脂の劣化が生
じる。

スクリュウの口径が30〜150mmの範囲に設定されてい
ないと、原料の噛み込み不良、強度上の問題、設計的制
約、スペース及びコスト上の問題等を生じる。

スクリュウの長さ、口径比L/Dが20〜40の範囲に設定
されていないと、スクリュウ設計上及び運転条件の制
約、強度上及びメンテナンス上の問題、スペース及びコ
スト上の問題等を生じる。

〔実施例〕

以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。

第１図には、本発明の高速押出方法を実施する押出成
形装置の一例が示されている。

第１図において、押出機21は、内部に単軸スクリュウ
10を有するとともに、この単軸スクリュウ10を回転駆動
するモータ22を備えている。押出機21の吐出側には、ア
ダプタ23を介してギアポンプ24の吸込側が連結され、こ
のギアポンプ24の吐出側にはダイ25が連結されている。

押出機21の吐出側とギアポンプ24の吸込側との間、す
なわち、アダプタ23には、樹脂圧力計26が必要に応じて
設けられ、この樹脂圧力計26による樹脂圧力の計測信号
は、モータ22に入力され、モータ22の回転制御、ひいて
は、単軸スクリュウ10の回転数の制御が行なわれてい
る。

押出機21の要部である単軸スクリュウ10としては、第
２図に示されるような構造のものが使用される。

単軸スクリュウ10は、本出願人が先に特開昭63−1996
23号で提案したもので、樹脂供給側から樹脂押出側に向
かって順次、供給部11、圧縮部12及び計量部13を有する
第１押出部14を備え、更にこの第１押出部14から樹脂押
出側に向かって順次、混合物15、剪断部16及び第２押出
部17を備えている。混合部15と剪断部16との間には、必
要に応じて小径円柱部18が形成される。

単軸スクリュウ10は、第２押出部17の長さの少なくも
1/2が、ｙ≧（0.046x＋１）〔ｙは第２押出部17の溝深
さ（mm）、ｘは第２押出部17のスクリュウ口径（mm）〕
の式を満足すると共に、スクリュウ口径Ｄが30〜150m
m、好ましくは40〜90mmで、スクリュウ長さＬとスクリ
ュウ口径Ｄとの比L/Dが20〜40、好ましくは24〜31に特
定されたものが使用される。ここで、第２押出部17にお
いて、ｙ≧（0.046x＋１）を満足する形状が形成される
位置は、第２押出部17の先端側、すなわち、ギアポンプ
24側が好ましい。

第２押出部17の少なくとも1/2が、前記式の関係を満
足しない場合、すなわち、ｙ＜（0.046x＋１）の場合
は、高速回転時、樹脂温度が過度に上昇して樹脂の劣化
を生じる。

スクリュウ口径Ｄについては、30mm未満の場合は、
ホッパー口を大きくしたとしても、原料の噛み込みが悪
くなる傾向がある。スクリュウ口径Ｄが小さいため、
スクリュウ10が強度不足となって折損し易くなる、ま
た、スクリュウ口径Ｄが小さいため、供給部溝深さを
設計的に深くすることが困難となり、溝深さに設計上の
制約が生じる。

一方、150mmを越えた場合は、押出機21そのものが
大型化するので、省スペースとならない、スクリュウ
口径Ｄが大きいため、スクリュウ清掃等のメンテナンス
が難しい、スクリュウ10を高速回転するためには、そ
れに適する大型（大容量）のモータ22が必要となるばか
りでなく、ギアポンプ24も大型化するので、押出装置の
設備費が高くなる、更に、押出装置の大型化は、原料
替えに時間がかかるのみならず、パージに必要とする原
料も多くなるし、また一般的に、大型化した押出装置
は、小型装置よりも操作性が悪くなる。

次に、スクリュウ10の長さ、口径比L/Dについては、L
/Dが20未満の場合は、スクリュウ設計上の制約が多く
なるため不利である、押出機21の運転範囲が狭くなっ
て運転条件が限定されがちとなり、不利である、また、
ギアポンプ24の入口、即ち、アダプタ23における樹脂
圧力の変動が大きくなり過ぎて、スクリュウ回転数の制
御ができなくなりがちである。

一方、L/Dが40を越える場合は、スクリュウ10が片
持ち支持のため、スクリュウ10のブレ、偏心、かじり等
が生じ易く、スクリュウ10がねじり強度不足になり易い
傾向がある、スクリュウ10の清掃が困難で、操作性も
悪くなりがちである、押出機21が長大化するため、コ
ンパクト性が失われ、省スペースとならない、L/Dが
大きい分だけ、スクリュウ10の軸方向の各部温度を設定
するヒータの数も多くなるため、コストアップとなる、
L/Dが大きい分だけ、原料替えの時間が長くかかり、
無駄になる原料も多くなる、また、樹脂の滞留時間が
長くなる分、樹脂が熱劣化し易くなり、特に、発熱サイ
ドの時は、顕著である。

スクリュウ10において、第１押出部14における供給部
11は、通常は圧縮比１の一定溝深さのものである。

圧縮部12は、通常は溝深さが順次浅くなっていて、樹
脂を溶融可塑化しながら圧縮するものである。この圧縮
比は２〜４、好ましくは２〜３である。圧縮比が４を超
えると、圧縮部12の終端部での剪断応力が大きくなり、
樹脂温度の上昇、剪断応力の蓄積、ブレークアップ現象
等が生じて好ましくない。

計量部13は、通常は一定の溝深さのものであり、圧縮
部12での樹脂の溶融が不完全な場合に、溶融可塑化を促
進するものである。この計量部13は通常のものより比較
的溝の深さが深く、３〜16mmである。

混合部15は、計量部13から送られた溶融可塑化樹脂を
混合するものであり、主として高速押出成形の際の未溶
融樹脂（ソリッドベッド）を剪断、破壊する作用を有す
るものである。

ここで、混合部15としては、特に制限はなく、歯車
型、ダルメージ及びこれらの類似物、例えば、切れ目を
有する逆ネジ、多ピン型等が使用できる。いずれの型の
混合部15も、高剪断による練り作用は比較的小さく、剪
断力による樹脂の発熱異常等は生じないものである。な
かでも、歯車型の混合部15は、構造が簡単で、加工が容
易なこと、ソリッドベッドの分断、破壊作用が確実なこ
と等、多くの特徴があるため、使用上好ましい。

なお、歯車型混合部15における歯車型の種類として
は、平歯車型で十分であるが、ハスバ歯車型等、混合部
15を樹脂が通過する時に分断されるものであれば、制限
されるものではない。

次に、混合部15が平歯車型の場合の例について説明す
る。

歯車の山の数、厚み、山の頂部とスクリュウ10を収納
するシリンダとのクリアランス等は、熱可塑性樹脂の種
類、スクリュウ10に適用される成形法の種類、成形条
件、スクリュウ10の口径Ｄ等によって異なるものであ
る。しかし一般的には、歯車の山頂とシリンダとのクリ
アランスは、0.1〜3mmとされる。0.1mm未満では剪断作
用が強くなり、3mmを超えると、分断、破壊作用が弱く
なり過ぎ、好ましくはない。通常、歯の厚みは、口径Ｄ
の（0.1〜１）倍の範囲であり、分断作用の点からは、
0.5D以下で十分である。また、歯車は１枚に限らず、複
数枚でもよい。

剪断部16は、比較的短時間の剪断により溶融樹脂の均
一溶融、樹脂温度の均一化といった作用を有するもので
ある。

ここで、剪断部16としては、トーピード及びトーピー
ド類似物、例えば、せき止めリング、マードック、トレ
スター等があり、剪断部16とシリンダとの間の小さなク
リアランスにより、樹脂の流動障害が生じ、剪断が大き
くなるようなものであれば、特に制限はない。しかし、
一般的には、構造が簡単、加工性等の点からトーピード
が好適に使用される。トーピードとしては、長さは、ス
クリュウ口径Ｄの0.05〜２倍、好ましくは0.1〜１倍で
あり、トーピードとシリンダとのクリアランスは0.3〜6
mm、好ましくは0.5〜4mmである。しかしながらこれらの
値は、スクリュウ10のサイズ、トーピードの長さとクリ
アランスとの組合せ、樹脂の種類等によって最適なもの
を選定すればよく、必ずしもこれらの数値に囚われるこ
とはない。

小径の円柱部18は、混合部15と剪断部16との構造上の
つなぎとしての役目の他、混合部15を通過した樹脂が直
ちに剪断部16に送られると、剪断部16での樹脂の通過が
困難になり易いため、円柱部18のような解放部を設ける
ことにより、剪断部16における樹脂の通過を容易にでき
るという役目を有する。

次に、第２押出部17としては、通常の押出スクリュウ
であればいかなるものでもよく、最も一般的には計量効
果のあるスクリュウが用いられる。

図示の例では、剪断部16に近接して溝の深い解放部が
形成され、この解放部の後流側にこれより浅い一定溝深
さの計量部が設けられている。この第２押出部17の位置
で、樹脂は、必要により冷却されながら定量押出が行わ
れる。

第２押出部17のスクリュウ形状としては、圧縮比３〜
0.5、好ましくは2.5〜１のもので、特にポリプロピレン
等の結晶性樹脂から急冷により透明性の良好なシートを
製造するためには、圧縮比1.5以下の緩圧縮型スクリュ
ウを用い、溶融樹脂中の残留応力を緩和することが好ま
しい。通常の場合、この第２押出部17においては、新た
な混練は必要ないが、添加剤、着色剤等の分散均一化の
ためには、第２押出部17の先端部に混合部を設けてもよ
い。

次に、第１図に示されるような押出成形装置を用いて
行われる本発明方法について説明する。

第１図において、熱可塑性樹脂ペレットは、図示しな
いホッパ等の樹脂供給口から押出機21内に供給される。
この樹脂ペレットは、機内の単軸スクリュウ10（第２図
参照）上で加熱溶融されながら、70〜170m/分という高
速の所定周速で回転する前記スクリュウ10の回転によ
り、押出機21からギアポンプ24及びダイ25を経て押し出
され、製品化される。

なお、アダプタ23、ギアポンプ24及びダイ25も所定温
度に保持されている。

ここで、押出機21内の単軸スクリュウ10の作用及びこ
のスクリュウ10に供給された樹脂の挙動を、第２図に示
される単軸スクリュウ10の例で、より詳細に説明する。

第１図において、樹脂ペレットは、シリンダの樹脂供
給口（図示せず）からスクリュウ10の供給部11に供給さ
れ、加熱されながら、スクリュウ10の推進力により圧縮
部12へ圧送される。

圧縮部12へ圧送された樹脂は、圧縮部12で溶融可塑化
されながら圧縮され、計量部13へと送られて計量され、
かつ混合部15へ圧送されて混合される。

混合部15で混合された樹脂は、必要により設けられる
小径円柱部18を通り、剪断部16に送られる。剪断部16で
は、溶融樹脂が剪断されながら均一に混練される。

次に、剪断部16において均一混練された樹脂は、第２
押出部17により、アダプタ23を介してギアポンプ24及び
ダイ25へと押出される。

本発明方法においては、必要に応じて適当な手段でス
クリュウ回転数を制御してもよい。具体的には、ギアポ
ンプ24の入口における樹脂圧力を一定値にセットし、こ
の圧力がいつも一定値になるように、スクリュウ回転数
を制御するのである。

通常は、ギアポンプ24の入口に、第１図に示されるよ
うに、PID制御可能な樹脂圧力計26を取り付け、その位
置での樹脂圧力を測定し、この樹脂圧力が所望の設定値
よりも低ければ、この設定値になるように、スクリュウ
回転数を増加させる。

一方、樹脂圧力が所望の設定値よりも高ければ、この
設定値になるようにスクリュウ回転数を減少させる。

いずれの場合も、スクリュウ回転用モータ22に樹脂圧
力計26の圧力信号をフィードバックすることにより、ス
クリュウ10の回転数が制御される。このようにして、ス
クリュウ回転数を制御することにより、ギアポンプ24の
入口圧力は、常に一定値に維持される。

本発明方法で使用される熱可塑性樹脂としては、特に
制限されるものでなく、例えば、高密度ポリエチレン、
高圧法低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレ
ン、ポリプロピレン、エチレンまたはプロピレンと他の
α−オレフィンとの共重合体、ポリスチレン、ポリアミ
ド、ポリエステル、ポリカーボネート、ポリ塩化ビニ
ル、ポリアクリロニトリル、ポリ塩化ビニリデン、ポリ
フェニレンオキサイド、ポリイミド、ポリスルホン、ポ
リフェニレンサルファイド、ポリケトン等を例示するこ
とができる。

以上のような本実施例によれば、次のような効果があ
る。

即ち、特定の単軸スクリュウ10を、押出機21内で70〜
170m/分（スクリュウ口径50mmで450〜1080rpm）という
高速の周速で回転させるから、この高速回転によりスク
リュウ10の供給部11では、原料の送り能力が高まって、
押出機21から溶融樹脂が高押出量で、ギアポンプ24及び
ダイ25を経由して押出すことができる。この時、従来の
フルフライトスクリュウのような樹脂温度の過度の上昇
は、生じない。

この高い送り能力と特定スクリュウ10の混合部15及び
剪断部16とにより、溶融樹脂中のソリッドベッドは積極
的に破砕、混合される結果、溶融可塑化能力も高められ
る。

このような高押出量にも拘わらず、溶融樹脂は、ギア
ポンプ24を経由するので、低い樹脂温度で定量的、か
つ、安定した押出しが達成できる。また、この特定スク
リュウ10の混練・混合作用のみならず、ギアポンプ24に
も混合効果があることから、樹脂の混練及び分散も均
一、かつ、十分に行われる。

更に、単軸スクリュウ10の口径Ｄ、長さＬ等が適当な
寸法に設定されているから、押出成形装置をコンパクト
に形成できる。しかも、このようにコンパクトな押出成
形装置から、簡単な操作で寸法精度が極めて高く、か
つ、良好な混練・分散状態の高品質押出製品が得られ
る。

しかし、この特定スクリュウ10の回転数を下げ過ぎて
スクリュウ周速が70m/分未満になった場合は、高速回転
ができないため、本発明目的である高押出量を達成でき
ない。一方、この特定スクリュウ10の回転数を上げ過ぎ
てスクリュウ10の周速が170m/分を超えた場合は、樹脂
温度の過度の上昇が生じ、樹脂の劣化を招来することと
なる。

実験例以下に、本発明を具体的な実験例によって、更に詳し
く説明する。

実施例１〜８、比較例１〜５及び参考例1,2 実験例１〜８、比較例１〜５及び参考例1,2は、基本
的には、第１図及び第２図の構造の押出成形装置を用い
る。また、押出機21の単軸スクリュウ10としては、下記
の形状及び大きさのもの（但し比較例５は除く）を用
い、この押出機21の後に、実験例の場合はギアポンプ24
を取り付け、比較例（但し比較例５は除く）及び参考例
の場合はギアポンプを取り付けずに、表−１に示す条件
で高速押出成形を行った。

なお、押出機21に付属するシリンダ、アダプタ23、ギ
アポンプ24及びダイ25の各設定温度は、220℃とし、ア
ダプタ23には樹脂圧力調節弁を取り付け、また、スクリ
ュウ10の最高回転数は、約1080rpm（170m/分）とした。

単軸スクリュウ10の形状及び大きさスクリュウ口径Ｄ 50mm スクリュウ長さL/スクリュウ口径Ｄ 26 供給部長さ:450mm 溝深さ:11.5mm 圧縮部長さ:400mm 計量部長さ:35mm 溝深さ:4.0mm 混合部形状：歯車型長さ:20mm 溝数:15 歯車外径:47.8mm 剪断部形状：トーピード長さ:10mm トーピード外径:46.8mm 第２押出部溝深さ:4.0mm （但し、比較例５のみ、溝深さを2.3mmとした。）この表−１から、本発明に係るいずれの実験例も、ス
クリュウ10の高速回転時、樹脂温度の過度の上昇がな
く、かつ、ダイ入口樹脂圧力の変動もなく、高押出量で
安定した押出しができ、特性の安定した製品が得られる
ことが判る。

これに対し、比較例１〜４では樹脂温度が高いにも拘
らず、ギアポンプがないため、ダイ入口樹脂圧力の変動
幅が大きく、安定した押出しが困難である。比較例５で
は、第２押圧部17の溝深さが浅いため、ギアポンプ24を
設けたにも拘らず、発熱が激しく、樹脂温度が300℃を
超えている。参考例１及び２では回転数が低く設定され
ているため、押出量が少ない。また、ギアポンプ24を設
けた比較例５を除き、前述した比較例１〜４のみなら
ず、参考例１及び２のいずれにおいても、ダイ入口樹脂
圧力の変動幅が大きく、安定した押出しが困難である。

従って、比較例の場合は、いずれも、実験例の押出製
品に比べて品質が劣るものである。

なお、本発明は、前記実施例に限定されるものではな
く、本発明の目的を達成できる範囲での変形、改良等
は、本発明に含まれるものである。

例えば、前記実施例では、最も一般的な単条ネジ等ピ
ッチの単軸スクリュウ10について述べたが、本発明方法
では、多条ネジ、部分多条ネジ、ピッチ変化型スクリュ
ウ等でもよく、本発明の効果を有する限り、これらに制
限されるものではない。また、圧縮比という用語は、各
々の構造部における「（樹脂流入端部の溝深さ）／（樹
脂押出端部の溝深さ）」を意味する。

〔発明の効果〕

以上のような本発明によれば、スクリュウの高速回転
によっても、樹脂温度の過度の上昇や混練不良、分散不
良等を生じることなく、高押出量及び良好な押出安定性
を達成でき、従って高品質の押出製品を生産性良く製造
できるという効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の高速押出方法を実施するための押出成
形装置の一例を示す概略図、第２図は前記押出成形装置
の押出機に用いられる単軸スクリュウの一例を示す側面
図、第３図は従来の一般的なフルフライトスクリュウの
側面図である。 10……単軸スクリュウ、11……供給部、12……圧縮部、
13……計量部、14……第１押出部、15……混合部、16…
…剪断部、17……第２押出部、21……押出機、22……モ
ータ、23……アダプタ、24……ギアポンプ、25……ダ
イ、26……樹脂圧力計。

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】単軸スクリュウを回転させて熱可塑性樹脂
の押出しを行う押出成形装置であって、前記単軸スクリュウを有する押出機と、この押出機の吐出側に設けられたダイと、前記押出機およびダイの間に設けられたギアポンプとを
有して、前記押出機からギアポンプを経由して前記ダイ
より熱可塑性樹脂を押し出すように構成され、前記単軸スクリュウは、口径が30〜150mmとされるとと
もに長さＬと口径Ｄとの比L/Dが20〜40とされ、かつ、
周速70〜170m/分で回転可能に構成され、当該単軸スクリュウには、樹脂供給側から樹脂押出側に
向かって、順次、第１押出部と、混合部と、剪断部と、
第２押出部とが形成され、前記第１押出部は、樹脂供給側から前記混合部に向かっ
て、順次、供給部、圧縮部および計量部を有し、前記第２押出部のうち、その長さ方向において樹脂押出
側から1/2以上の部分が、ｙ≧（0.046x＋１）〔y:第２押出部の溝深さ（mm）,x:第２押出部のスクリ
ュウ口径（mm）〕を満足する形状とされていることを特
徴とする押出成形装置。