JPS5892545A - 熱可塑性樹脂成形用押出装置 - Google Patents
熱可塑性樹脂成形用押出装置Info
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熱可塑性樹脂成形用押出装置に関する。
この種の押出装置では押出量Ｏ・増大をはかる目的で種
々の発明考案が成されており、一方法としてスクリュの
供給部におけるスクリュ溝を深くするとともに、供給部
のシリンダの内壁面を粗面化を行い、ブリッジ効果、即
ち原料がスクリュと一緒に共ロリせずに、ペレット或い
はパウダー等の輸送を確実に行うことが出来るようにし
ている。
々の発明考案が成されており、一方法としてスクリュの
供給部におけるスクリュ溝を深くするとともに、供給部
のシリンダの内壁面を粗面化を行い、ブリッジ効果、即
ち原料がスクリュと一緒に共ロリせずに、ペレット或い
はパウダー等の輸送を確実に行うことが出来るようにし
ている。
従って供給部が通常の平滑な内壁面を有するシリンダと
比べ材料の噴込が良く、より小径のシリンダでも押出量
が多く、シかもシリンダの温度制御も容易となる。
比べ材料の噴込が良く、より小径のシリンダでも押出量
が多く、シかもシリンダの温度制御も容易となる。
熱可塑性樹脂の溶融形態に関しては各方面で研究が行わ
れており、数多く′の理論や実験データの報告がなされ
ているが米国のＺ、Ｔａｄｍｏｒ等によって提唱された
第１図に示すような溶融モデルによって説明されるのが
代表的である。
れており、数多く′の理論や実験データの報告がなされ
ているが米国のＺ、Ｔａｄｍｏｒ等によって提唱された
第１図に示すような溶融モデルによって説明されるのが
代表的である。
第１図において１がスクリュ溝内の前方にあるソリッド
ベッド（未溶融体）、２がスクリュ溝内の後方にある溶
融体、３がシリンダ５の内壁面に沿って出来るメルトフ
ィルムを示すＯまた４はスクリュフライトである。
ベッド（未溶融体）、２がスクリュ溝内の後方にある溶
融体、３がシリンダ５の内壁面に沿って出来るメルトフ
ィルムを示すＯまた４はスクリュフライトである。
溶融初期の段階では、このモデルのような形態が画然と
維持されるが、溶融が進行し溶融比率が増大するに伴っ
て溶融体の干渉によるン１】ラドベッドの破壊と称され
る非定常的な現象が生じ押出変動、未溶融物の混入、或
いは気泡の巻込み等良くない結果をもたらす０この現象
は特に高速での押出において顕著となるため押出機の性
能を規制する最大の要因となっているＯ 過鴨においてソリッドベッドと溶融体が第２フライトに
よって区分されるので前述したようなソ１）ラドベッド
の破壊現象が妨げられ易く特定の条件下では曳好な運転
を継続することが出来ないＯしかしなめｉら一般に押出
機で取扱う材料の配合や、物理的性質、成形品の品種或
いは要求される生産量等の条件は広範囲に亘っており各
々に対応する樹−脂の溶融形態も千差万別と考えなくて
はならない。
維持されるが、溶融が進行し溶融比率が増大するに伴っ
て溶融体の干渉によるン１】ラドベッドの破壊と称され
る非定常的な現象が生じ押出変動、未溶融物の混入、或
いは気泡の巻込み等良くない結果をもたらす０この現象
は特に高速での押出において顕著となるため押出機の性
能を規制する最大の要因となっているＯ 過鴨においてソリッドベッドと溶融体が第２フライトに
よって区分されるので前述したようなソ１）ラドベッド
の破壊現象が妨げられ易く特定の条件下では曳好な運転
を継続することが出来ないＯしかしなめｉら一般に押出
機で取扱う材料の配合や、物理的性質、成形品の品種或
いは要求される生産量等の条件は広範囲に亘っており各
々に対応する樹−脂の溶融形態も千差万別と考えなくて
はならない。
このような状況下では、ソリッド側通路溝がその終端に
おいて閉塞されているような場合、多様な条件に対する
適応性が欠如し例えば末だソリッド状の比較的多量の樹
脂が終端近傍へ到達し得る如き厳しい条件下では、樹脂
がしばしば通路溝に閉塞され押出性能が急激に低下する
現象の生じることが確認されている。
おいて閉塞されているような場合、多様な条件に対する
適応性が欠如し例えば末だソリッド状の比較的多量の樹
脂が終端近傍へ到達し得る如き厳しい条件下では、樹脂
がしばしば通路溝に閉塞され押出性能が急激に低下する
現象の生じることが確認されている。
上記閉塞現象を防ぐため、外部加熱によって溶融を援助
することも考えられるが、一般に樹脂は熱の不良導体で
あり、また加熱系の構造的制約からも多くを期待するこ
とはできない。
することも考えられるが、一般に樹脂は熱の不良導体で
あり、また加熱系の構造的制約からも多くを期待するこ
とはできない。
また形状の異った何種かのスクリュを用意しそれぞれの
条件に適合したスクリュを選択し運転すれば改善できる
が経済的ではない〇一方、第２図（ロ）のように特公昭
５３−１４５８７４号、同５３−］ ３６０６２号等に
述べられている如き、第２フライト７により内分される
ソリッド側通路の終端８が開放されているスクリュの場
合には、樹脂の閉 ・塞現象は防ぐことが出来るが、反
面開放形であるため在来形（フルフライト）スクリュに
近い特性を有することとなり前述した如き多様な押出条
件の全てについて完全な溶融を保証することができない
。即ち一部或いはかなりの未溶融体が次工程へ流出し、
押出製品に好しくない影響を及ぼす恐れがある。
条件に適合したスクリュを選択し運転すれば改善できる
が経済的ではない〇一方、第２図（ロ）のように特公昭
５３−１４５８７４号、同５３−］ ３６０６２号等に
述べられている如き、第２フライト７により内分される
ソリッド側通路の終端８が開放されているスクリュの場
合には、樹脂の閉 ・塞現象は防ぐことが出来るが、反
面開放形であるため在来形（フルフライト）スクリュに
近い特性を有することとなり前述した如き多様な押出条
件の全てについて完全な溶融を保証することができない
。即ち一部或いはかなりの未溶融体が次工程へ流出し、
押出製品に好しくない影響を及ぼす恐れがある。
ソリッド側通路溝の断面積変化等を工夫することによっ
て成る程度溶融化度を向上させることはできるが樹脂の
完全溶融と非閉塞は基本的に両立し難い問題であるため
、スクリュ形状が複雑になる程には顕著な効果がもたら
されない。
て成る程度溶融化度を向上させることはできるが樹脂の
完全溶融と非閉塞は基本的に両立し難い問題であるため
、スクリュ形状が複雑になる程には顕著な効果がもたら
されない。
また異った複数の通路から次工程へ流出する流体は当然
樹脂温度等の状態量を異にするため、両者を混合する適
当な装置がないと押出製品の均質性１維持することが困
難どなる。
樹脂温度等の状態量を異にするため、両者を混合する適
当な装置がないと押出製品の均質性１維持することが困
難どなる。
本宅明は前述のような欠点を取除き、供給部の改善によ
る押出量の増加を計るとともに、比較的簡単な構造のス
クリーにより押出製品の均質が出来るような押出装置を
提供することである。
る押出量の増加を計るとともに、比較的簡単な構造のス
クリーにより押出製品の均質が出来るような押出装置を
提供することである。
次奮第３図ないし第９図により本発明による】実施例を
説明すると、１１は押出装置で加熱シリンダ１２および
フィード部シリンダ】３内にスクリュ１４が図示してな
い駆動装置により回転可能に嵌挿されている。前記フィ
ード部シリンダ１３は内壁面に複数個の材料の流れに方
向に対し次第に浅くなる軸方向に延びたテーパ溝１５が
設けてあり、材料供給口Ｊ６がら投入される材料がスク
リュ１４と一緒に共回りしないようにしている。
説明すると、１１は押出装置で加熱シリンダ１２および
フィード部シリンダ】３内にスクリュ１４が図示してな
い駆動装置により回転可能に嵌挿されている。前記フィ
ード部シリンダ１３は内壁面に複数個の材料の流れに方
向に対し次第に浅くなる軸方向に延びたテーパ溝１５が
設けてあり、材料供給口Ｊ６がら投入される材料がスク
リュ１４と一緒に共回りしないようにしている。
勿論前記内壁面は前述のように溝でなくても良く、粗面
化しスクリュ１４の回転により材料が共回りしないよう
摩擦作用が効果的に行えれば良い。
化しスクリュ１４の回転により材料が共回りしないよう
摩擦作用が効果的に行えれば良い。
また前記フィード部シリンタ月３にはスパイラル状の円
形溝Ｊ７が設けてあり、必要に応已て同ｆＪ４１７内に
熱媒体を流すことにより空、水冷が可能となっている。
形溝Ｊ７が設けてあり、必要に応已て同ｆＪ４１７内に
熱媒体を流すことにより空、水冷が可能となっている。
前記スクリュ１４は第５図の詳細図で示すように原料投
入口より開始される供給部Ｆと最終計量部Ｍの中間部に
供給部Ｆより順次溶融促進部Ａ１混合部Ｂおよび溶融完
了部Ｃより構成されている。スクリュ径りとするとおよ
そ５部程度の長さで前記溶融促進部Ａは供給部Ｆの鈍端
近辺を起点として混合部Ｂの開始点近辺まで延在する第
１フライト１８より外径の小さい第２フライト１９ｆｔ
有し、同第２フライトＩ９によりスクリュ溝内を主とし
て前方のンリッド部の通る溝１９ａ１後方の溶融体通路
１９ｂとに内分し起点位置でスクリュ溝巾の８５〜９０
％、終点位置で同じ＜３０〜８０チ巾となっているとと
もに、何れの部分においても滞留の起きないように開口
している。前記混合部Ｂは第６図の詳細図で示すように
前記溶融促進部Ａに隣接する下流域にあって前記溶融促
進部Ａより移送されて来た多量の溶融樹脂体と比較的少
量の未溶融体とを均一に混合１７次工程へと送り出すた
めの比較的深溝でビート或いはビン２０等の補助的混合
機能を持つものであるＯ 前記溶融完了部Ｃは前記混合部Ｂから送り出されて来た
未溶融体を含む樹脂流を完全に溶融するとともに樹脂温
度全均一化するところで前記混合ｓＢの下流にシリンダ
１２の内壁面との間に小間隙Ｊを保つプランジャ２１を
設け、同プランジャ２１の外周面に貫通しない先止まり
の条溝２１１１を夫々が連通しないように交互忙逆方向
に配置したものである。２２は前記加熱シリンダ】２の
外周に設けたヒータである〇 本発明による押出装置は前述したようなフィード部シリ
ンダおよびスクリ＆を備えており、次にその動作圧つい
て説明すると、材料供給口１６から供給された常温また
は多少予熱された材料樹脂は供給１１Ａを通過する過程
でフィード部シヴンダ１３の内壁面に設けた前記溝１５
に２イ一ド部シリンダ１３の内壁面との摩擦係数が増大
されているので、 スクリ
ュ１４０回転により、スクリュ１４と共回りすることな
く効果的にシリンダ内部に引き込まれ、前記スパイラル
状の円形溝１７内の熱媒体や、ヒータ２２とフィード部
シリンダ】３内壁面との間に生じる摩擦熱により＠度上
昇し、種々な条件によって定まる位置即ち供給部２間に
おいて溶融を始め加熱シリンダ１２内面と接する部分に
第１図に示 □すようなメルトフィルム５が生成する０
これらはフライト４の頂部によってかき取られてフライ
ト前面側にメルトプール２が形成され順次その竜を増し
乍ら前進し、溶融促進部Ａの起点に到達する。
入口より開始される供給部Ｆと最終計量部Ｍの中間部に
供給部Ｆより順次溶融促進部Ａ１混合部Ｂおよび溶融完
了部Ｃより構成されている。スクリュ径りとするとおよ
そ５部程度の長さで前記溶融促進部Ａは供給部Ｆの鈍端
近辺を起点として混合部Ｂの開始点近辺まで延在する第
１フライト１８より外径の小さい第２フライト１９ｆｔ
有し、同第２フライトＩ９によりスクリュ溝内を主とし
て前方のンリッド部の通る溝１９ａ１後方の溶融体通路
１９ｂとに内分し起点位置でスクリュ溝巾の８５〜９０
％、終点位置で同じ＜３０〜８０チ巾となっているとと
もに、何れの部分においても滞留の起きないように開口
している。前記混合部Ｂは第６図の詳細図で示すように
前記溶融促進部Ａに隣接する下流域にあって前記溶融促
進部Ａより移送されて来た多量の溶融樹脂体と比較的少
量の未溶融体とを均一に混合１７次工程へと送り出すた
めの比較的深溝でビート或いはビン２０等の補助的混合
機能を持つものであるＯ 前記溶融完了部Ｃは前記混合部Ｂから送り出されて来た
未溶融体を含む樹脂流を完全に溶融するとともに樹脂温
度全均一化するところで前記混合ｓＢの下流にシリンダ
１２の内壁面との間に小間隙Ｊを保つプランジャ２１を
設け、同プランジャ２１の外周面に貫通しない先止まり
の条溝２１１１を夫々が連通しないように交互忙逆方向
に配置したものである。２２は前記加熱シリンダ】２の
外周に設けたヒータである〇 本発明による押出装置は前述したようなフィード部シリ
ンダおよびスクリ＆を備えており、次にその動作圧つい
て説明すると、材料供給口１６から供給された常温また
は多少予熱された材料樹脂は供給１１Ａを通過する過程
でフィード部シヴンダ１３の内壁面に設けた前記溝１５
に２イ一ド部シリンダ１３の内壁面との摩擦係数が増大
されているので、 スクリ
ュ１４０回転により、スクリュ１４と共回りすることな
く効果的にシリンダ内部に引き込まれ、前記スパイラル
状の円形溝１７内の熱媒体や、ヒータ２２とフィード部
シリンダ】３内壁面との間に生じる摩擦熱により＠度上
昇し、種々な条件によって定まる位置即ち供給部２間に
おいて溶融を始め加熱シリンダ１２内面と接する部分に
第１図に示 □すようなメルトフィルム５が生成する０
これらはフライト４の頂部によってかき取られてフライ
ト前面側にメルトプール２が形成され順次その竜を増し
乍ら前進し、溶融促進部Ａの起点に到達する。
即ちＡ部起点では既に所定量の溶融が進行している。こ
の条件を満すために前記Ａ部の起点は少くともソリッド
ベッドの破壊が開始される位置より上流で、かつ予想さ
れる最遅溶融開始点より下流になくてはならない。
の条件を満すために前記Ａ部の起点は少くともソリッド
ベッドの破壊が開始される位置より上流で、かつ予想さ
れる最遅溶融開始点より下流になくてはならない。
実際は想定される多様な操業条件について理論や経験別
或いは小型試験用押出機による実験によって研究し体積
溶融比率が概略１３〜１８％程度に到達する位置に設定
されるのが望しい。
或いは小型試験用押出機による実験によって研究し体積
溶融比率が概略１３〜１８％程度に到達する位置に設定
されるのが望しい。
また溶融体側通路の起点位置における開度（第７図ｗｍ
／ｗ Ｘ １００％）については溶融比率を若干下回る
程度、即ち１０〜１５％の比率全もつことを原則とする
。但し、予期せぬ操業条件等によって当初設計値とはか
なり異った溶融形態例えば溶融促進部Ａ起点において溶
融体側溝の開度より溶融比率が下回る如き事態が生じ゛
た場合でも１部のソリッド粒子が溶融体側通路に侵入す
るだけでスフリユとしての基本的機能は損われることな
く少くとも在来のスクリュ以上の良好“な運転を継続す
ることが可能である。
／ｗ Ｘ １００％）については溶融比率を若干下回る
程度、即ち１０〜１５％の比率全もつことを原則とする
。但し、予期せぬ操業条件等によって当初設計値とはか
なり異った溶融形態例えば溶融促進部Ａ起点において溶
融体側溝の開度より溶融比率が下回る如き事態が生じ゛
た場合でも１部のソリッド粒子が溶融体側通路に侵入す
るだけでスフリユとしての基本的機能は損われることな
く少くとも在来のスクリュ以上の良好“な運転を継続す
ることが可能である。
さて溶融促進部Ａにおけるソリッド側通路は前述のよう
に開始位置近辺でスクリュ溝巾の８５〜９０％と比較的
大きな対加熱シリンダ接触面積を有するため樹脂は適度
な圧縮を受けながら加熱シリンダ１２内向との摩擦作用
や外部からの伝熱によって溶融が促進される。核部にお
い°て溶融の完了した加熱シリンダ１２内面に接する部
分の樹脂（メルトフィルム）は順次第１フライト１８よ
り外径の小なる第２フライト１９山部を乗り越えて溶融
体の通路溝１９ｂに流入するため、前述した如きソリッ
ドベッドの破壊現象は起らず良好な定常的状態全維持す
ることができる。
に開始位置近辺でスクリュ溝巾の８５〜９０％と比較的
大きな対加熱シリンダ接触面積を有するため樹脂は適度
な圧縮を受けながら加熱シリンダ１２内向との摩擦作用
や外部からの伝熱によって溶融が促進される。核部にお
い°て溶融の完了した加熱シリンダ１２内面に接する部
分の樹脂（メルトフィルム）は順次第１フライト１８よ
り外径の小なる第２フライト１９山部を乗り越えて溶融
体の通路溝１９ｂに流入するため、前述した如きソリッ
ドベッドの破壊現象は起らず良好な定常的状態全維持す
ることができる。
本発明によるスフＩＪ Ｓｌ ４は溶融促進部Ａにおい
て多様な操業条件の全てに亘ってソリッドベッドの破壊
現象を防ぎつ″＞伺ソリッド側通路】９における材料の
閉塞現象をも防止することを目的とするものであるため
ソリッドと溶融体の完全な分離を要求するものではない
。従ってソリッド側通路の横断面積、特に通路中は実際
想定される残存ソリッドの巾より常に若干長目に設計す
ることを原則とするものである。全く同様の理由により
溶融促進部Ａの終点においてソリッド側通路１９は開放
形とし、この点における溝深さは通過する材料の粒径よ
り多少大きくし、開度（ソリッド部溝巾／全巾Ｘ１００
％）も通常３０〜８０％と多口に設定する。このため高
速押出時には当然の手生ら溶融促進部Ａ終点において樹
脂の溶融は未完了となり体積比で通常数チル１５％程度
の未溶融粒子が残存することとなるが、本発明によるス
クリーは、これらの部分が次工程へ流出することが妨げ
るものではない。但し、これらの未溶融部分は本発明に
よるスクリュで規定する次の混合部Ｂおよび溶融完了部
Ｃにおいて１００％溶融し同時に樹脂温度を均一化させ
ることが可能となっている０ 次に、混合部Ｂにおける動作を第８図によって詳しく説
明する０゜ 溶融促進部Ａにおいてソリッドベッドが破壊されること
なく、正常な作用を受けて充分加熱され少くとも２次転
位点以上、融点直下の温度を有し相当軟化の進んだ未溶
融粒子群はソリッド側通路１９ａのフライト背面側に偏
在している。これらは混合部Ｂｖｃ流入した後比較的深
溝で添付第６図記載のビート或いはピン２０等の補助的
攪拌混合機によって細分され多量の溶融体内に均一に分
散・混合され乍ら周囲から熱を供給され僅かではあるが
温度上昇するため一部六面層が溶融しつ＼溶融完了部Ｃ
の各流入側溝２１ａＶｃ侵入する。
て多様な操業条件の全てに亘ってソリッドベッドの破壊
現象を防ぎつ″＞伺ソリッド側通路】９における材料の
閉塞現象をも防止することを目的とするものであるため
ソリッドと溶融体の完全な分離を要求するものではない
。従ってソリッド側通路の横断面積、特に通路中は実際
想定される残存ソリッドの巾より常に若干長目に設計す
ることを原則とするものである。全く同様の理由により
溶融促進部Ａの終点においてソリッド側通路１９は開放
形とし、この点における溝深さは通過する材料の粒径よ
り多少大きくし、開度（ソリッド部溝巾／全巾Ｘ１００
％）も通常３０〜８０％と多口に設定する。このため高
速押出時には当然の手生ら溶融促進部Ａ終点において樹
脂の溶融は未完了となり体積比で通常数チル１５％程度
の未溶融粒子が残存することとなるが、本発明によるス
クリーは、これらの部分が次工程へ流出することが妨げ
るものではない。但し、これらの未溶融部分は本発明に
よるスクリュで規定する次の混合部Ｂおよび溶融完了部
Ｃにおいて１００％溶融し同時に樹脂温度を均一化させ
ることが可能となっている０ 次に、混合部Ｂにおける動作を第８図によって詳しく説
明する０゜ 溶融促進部Ａにおいてソリッドベッドが破壊されること
なく、正常な作用を受けて充分加熱され少くとも２次転
位点以上、融点直下の温度を有し相当軟化の進んだ未溶
融粒子群はソリッド側通路１９ａのフライト背面側に偏
在している。これらは混合部Ｂｖｃ流入した後比較的深
溝で添付第６図記載のビート或いはピン２０等の補助的
攪拌混合機によって細分され多量の溶融体内に均一に分
散・混合され乍ら周囲から熱を供給され僅かではあるが
温度上昇するため一部六面層が溶融しつ＼溶融完了部Ｃ
の各流入側溝２１ａＶｃ侵入する。
該部流路２１ａは混合部Ｂと計量部Ｍの間で貫通せぬよ
う何れか一方を閉じた溝を交互に配置したものであるた
め流路２１ａに流入した樹脂流は比較的狭い隙間δを通
過して隣接する流路２１ａに到達する。この過程でまだ
かなり粘（弾）性の大きな未溶融体にのみ、瞬間的乍ら
非常に有効な剪断応力が生じるため粒子は変形して薄く
引延され同時に摩擦熱が加わるので一気に融点を越し溶
融が完了する。
う何れか一方を閉じた溝を交互に配置したものであるた
め流路２１ａに流入した樹脂流は比較的狭い隙間δを通
過して隣接する流路２１ａに到達する。この過程でまだ
かなり粘（弾）性の大きな未溶融体にのみ、瞬間的乍ら
非常に有効な剪断応力が生じるため粒子は変形して薄く
引延され同時に摩擦熱が加わるので一気に融点を越し溶
融が完了する。
本発明によるスクリュによれば、上述したごとく溶融完
了部における剪断は未溶融体側により強く作用するため
既に溶融の完了した部分の温度はさ根土げることがなく
また優れた混練作用があるため樹脂温度全体が均一とな
り、極めて良好な押出を行なうことが可能である。
了部における剪断は未溶融体側により強く作用するため
既に溶融の完了した部分の温度はさ根土げることがなく
また優れた混練作用があるため樹脂温度全体が均一とな
り、極めて良好な押出を行なうことが可能である。
かくの如き理想的な溶融は、本発明で採用する特公昭４
３−２４４９３．即ち溶融完了部Ｃにおけるグランジャ
２１によってのみ達成可能であり他の混線装置例えば添
付第９図（イ）、（ロ）に示すようなダルメージやリン
グバルブ等では保証されない０まだ溶融完了部Ｃ単独で
もその機能を充分発揮することが期待できない。即ち、
ソリッドベッドの破壊や閉塞現象に対しては有効でなく
また未溶融粒子群が一部の溝に集中するとその性能が低
下することは明らかである０ つまり本発明による理想的な効果、即ち押出量が増加し
、しかも物性的に優れた製品を得る押出装置は溶融促進
部Ａ、混合部Ｂおよび溶融完了部Ｃによる総合的な組合
せによるスクリュ、およびフィード部シリンダ１３にお
ける材料の送り込みの改善により、材料供給量を増加さ
せることにより達成される。
３−２４４９３．即ち溶融完了部Ｃにおけるグランジャ
２１によってのみ達成可能であり他の混線装置例えば添
付第９図（イ）、（ロ）に示すようなダルメージやリン
グバルブ等では保証されない０まだ溶融完了部Ｃ単独で
もその機能を充分発揮することが期待できない。即ち、
ソリッドベッドの破壊や閉塞現象に対しては有効でなく
また未溶融粒子群が一部の溝に集中するとその性能が低
下することは明らかである０ つまり本発明による理想的な効果、即ち押出量が増加し
、しかも物性的に優れた製品を得る押出装置は溶融促進
部Ａ、混合部Ｂおよび溶融完了部Ｃによる総合的な組合
せによるスクリュ、およびフィード部シリンダ１３にお
ける材料の送り込みの改善により、材料供給量を増加さ
せることにより達成される。
以下６５’ｍｍ Ｌ／Ｄ−２８の押出機で行われた本
発明による押出装置と従来装置との比較テストの結果を
下記に示す。
発明による押出装置と従来装置との比較テストの結果を
下記に示す。
実施例Ｉ
Ｐｇパイプ成形の場合
使用材料；三井石油化学工業（株）製
ハイゼックス６１３’１Ｍ
ＭＩＩＯ２ｊ５（パイプグレード）
ｐｐシート成形の場合
使用材料；チッソ（株）製Ｆ５０６２
ＭＩ−２（フィルムグレード）
上記実験では押出品中に未溶融物や気泡は全く認められ
なかった。
なかった。
また上記実施例は何れも性能の上限を示すものではない
。このように氷見＃ｉによるスクリュによれば在来臘ス
クリ具の少くとも１５０％更には２０〇−以上の性能向
上を望むことが可能である０
。このように氷見＃ｉによるスクリュによれば在来臘ス
クリ具の少くとも１５０％更には２０〇−以上の性能向
上を望むことが可能である０
第１図は溶融初期における樹脂の態様を示す説明図、第
２図は従来装置に用いるスクリュの図〇第３図は本発明
による１実施例を示す図。第４図はその説明図で第３図
の断面ｉ−Ｉ図。第５図はスクリーの詳細図、第６図は
第５図のイ“部詳細図１、第７図は溶融促進部の起点に
おける樹脂配布状態を示す説明図、第８図は溶融促進部
の終点における樹脂配布状態を示す説明図、第９図は他
の混練装置を示す図。 ６、】３・・・フィード部シリンダ、１４・・・スクリ
ュ、１８・・・第１フライト、１９・・・第２フライト
、２０・・・ビン、２１・・・プランジャ。 出願人 東芝機械株式会社 Ｎ１田 第２圓
２図は従来装置に用いるスクリュの図〇第３図は本発明
による１実施例を示す図。第４図はその説明図で第３図
の断面ｉ−Ｉ図。第５図はスクリーの詳細図、第６図は
第５図のイ“部詳細図１、第７図は溶融促進部の起点に
おける樹脂配布状態を示す説明図、第８図は溶融促進部
の終点における樹脂配布状態を示す説明図、第９図は他
の混練装置を示す図。 ６、】３・・・フィード部シリンダ、１４・・・スクリ
ュ、１８・・・第１フライト、１９・・・第２フライト
、２０・・・ビン、２１・・・プランジャ。 出願人 東芝機械株式会社 Ｎ１田 第２圓
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 熱可塑性樹脂成形用押出装置において、材料投入口より
開始される供給部と最終計量部の中間に供給部側より順
次下記（１）、 （２）、 （３）にて規定される溶融
促進部Ａ、混合部Ｂおよび溶融完了部Ｃより構成される
部分を有するスクリ具と、下記（４）に規定するフィー
ドシリンダを有する熱可塑性樹脂成心用押出装置。 （１）前記供給部終端近辺を起点とし混合部Ｂの開始点
近辺まで延在する第１フライトより外径の小なる第２フ
ライトを有し、該第２フライトによって樹脂通路溝が前
方の主としてソリッド部通路溝と後方の溶融体通路溝と
に内分される割合が該部起点位置において概略８５〜９
０％（ンリ°ツド部溝巾／全巾ｘ１ｏｏ％、以下同じ）
終点位置において概略３０〜８０チで、何れの部分にお
いても明らかに開口していることを特徴とする溶融促進
部Ａ０ （２）前記溶融促進部人と隣接する下流域にあって前工
糧から流出される多量の樹脂溶融体と比砿的少量の未溶
融体とを均一に混合した後、次工程へ送出するための比
較的深溝でビート或いはビン等の補助的混合機能を有す
る混合部ＢＯ（３）前記混合部Ｂより流入する未溶融体
を含む、樹脂流を瞬時に完全溶融すると同時に樹脂温ｆ
ｔ−均一化ならしめるために前記混合部Ｂの下流に先止
ｔりの条溝を夫々が連通しないように交互に逆方向に配
置した溶融完了部Ｃ０ （４）前記スクリエの供給部区間の始点から５ピツチ相
当の間を強制フィード区域とし、同区域におけるシリン
ダ内壁面に複数個の原料の流れ方向に対し戊゛第に浅く
なる軸方向に延びたテーノく溝または任意の粗面とした
フィードシリンダ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56192440A JPS5892545A (ja) | 1981-11-30 | 1981-11-30 | 熱可塑性樹脂成形用押出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56192440A JPS5892545A (ja) | 1981-11-30 | 1981-11-30 | 熱可塑性樹脂成形用押出装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5892545A true JPS5892545A (ja) | 1983-06-01 |
| JPS6412213B2 JPS6412213B2 (ja) | 1989-02-28 |
Family
ID=16291335
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56192440A Granted JPS5892545A (ja) | 1981-11-30 | 1981-11-30 | 熱可塑性樹脂成形用押出装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5892545A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02295721A (ja) * | 1989-05-10 | 1990-12-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 単軸押出機用スクリュ |
| BE1002469A4 (nl) * | 1988-08-12 | 1991-02-19 | Euro Stel P V B A | Verbetering van het opsmeltproces in spuitgietmachines en van de schroeven voor de realisatie ervan. |
| EP0619169A1 (en) * | 1990-06-15 | 1994-10-12 | Tonen Chemical Corporation | Method of producing multi-layer plastic fuel tank |
| JP2012131042A (ja) * | 2010-12-20 | 2012-07-12 | Toyo Mach & Metal Co Ltd | 射出成形機 |
-
1981
- 1981-11-30 JP JP56192440A patent/JPS5892545A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE1002469A4 (nl) * | 1988-08-12 | 1991-02-19 | Euro Stel P V B A | Verbetering van het opsmeltproces in spuitgietmachines en van de schroeven voor de realisatie ervan. |
| JPH02295721A (ja) * | 1989-05-10 | 1990-12-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 単軸押出機用スクリュ |
| EP0619169A1 (en) * | 1990-06-15 | 1994-10-12 | Tonen Chemical Corporation | Method of producing multi-layer plastic fuel tank |
| JP2012131042A (ja) * | 2010-12-20 | 2012-07-12 | Toyo Mach & Metal Co Ltd | 射出成形機 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6412213B2 (ja) | 1989-02-28 |
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