JPH0687080A - オーステナイト系ステンレス複合タッピンネジとドリルネジの製法 - Google Patents
オーステナイト系ステンレス複合タッピンネジとドリルネジの製法Info
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- JPH0687080A JPH0687080A JP23273892A JP23273892A JPH0687080A JP H0687080 A JPH0687080 A JP H0687080A JP 23273892 A JP23273892 A JP 23273892A JP 23273892 A JP23273892 A JP 23273892A JP H0687080 A JPH0687080 A JP H0687080A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】ドリル部あるいはネジ立て部の表面が充分な硬
さをもち、中心部もまた充分な靭性を有し、きりもみ、
あるいはねじ込みに効果的であるほか、ステンレスの締
結部は耐食性を有するオーステナイト系ステンレス複合
タッピンとドリルネジの製造方法を提供する。 【構成】基材を低炭素鋼、あるいは低炭素合金鋼とし、
あらかじめ鍛造あるいは切削して成形した肩部およびネ
ジ立てのない部分またはドリル部を含む第２シャンク
に、浸炭および適当な熱処理を施した後、締結用ネジ立
てのない部分と頭部を含むオーステナイト系ステンレス
の第１シャンクを溶接し、その後、溶接により押出すバ
リと浸炭鋼の肩部を切削し、適当な幅を持つ無浸炭硬化
区を形成し、最後に、ネジ加工および焼き入れ處理を行
う。
さをもち、中心部もまた充分な靭性を有し、きりもみ、
あるいはねじ込みに効果的であるほか、ステンレスの締
結部は耐食性を有するオーステナイト系ステンレス複合
タッピンとドリルネジの製造方法を提供する。 【構成】基材を低炭素鋼、あるいは低炭素合金鋼とし、
あらかじめ鍛造あるいは切削して成形した肩部およびネ
ジ立てのない部分またはドリル部を含む第２シャンク
に、浸炭および適当な熱処理を施した後、締結用ネジ立
てのない部分と頭部を含むオーステナイト系ステンレス
の第１シャンクを溶接し、その後、溶接により押出すバ
リと浸炭鋼の肩部を切削し、適当な幅を持つ無浸炭硬化
区を形成し、最後に、ネジ加工および焼き入れ處理を行
う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、オーステナイト系ステ
ンレス複合タッピンネジとドリルネジの製法に関する。
ンレス複合タッピンネジとドリルネジの製法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、亜鉛メッキおよびアルミ亜鉛
メッキの研究開発と商業化により生産がなされ、鋼板の
耐用年数は１０年から２０年へと伸び続けている。それ
と歩みを同じくして、鋼構造、たとえば山形鋼あるいは
ネジ等のエレメントの耐腐食メッキの技術もまた著しく
進歩し、発展を遂げている。そのうち、塗装した鋼板を
固定するタッピンネジは、大気にさらされることで、最
も環境の変化を受け、はやく破壊され易く、また、施工
中に傷つけられ易いため、その耐食性がさらに重要視さ
れている。最近では、品質の要求がますます高まり、オ
ーステナイト系ステンレス複合タッピンネジとドリルネ
ジの需要も、それに応じて高まっている。オーステナイ
ト系ステンレスの冶金と機械性質により、その加工硬化
が大きく、成形の品質に差があり、窒化処理によりドリ
ルする効果と耐食性の目的の要求に応えることが難し
い。このため、米国特許第４８１６３４６号、第３９２
４５０８号、および日本公開特許公報平３−２７７８０
４号に記載の製法および従来の方法で製造した厚さ５ｍ
ｍの低炭素鋼板をドリルすることができるオーステナイ
ト系ステンレス複合タッピンとドリルネジが一般的であ
るが、問題点も多い。
メッキの研究開発と商業化により生産がなされ、鋼板の
耐用年数は１０年から２０年へと伸び続けている。それ
と歩みを同じくして、鋼構造、たとえば山形鋼あるいは
ネジ等のエレメントの耐腐食メッキの技術もまた著しく
進歩し、発展を遂げている。そのうち、塗装した鋼板を
固定するタッピンネジは、大気にさらされることで、最
も環境の変化を受け、はやく破壊され易く、また、施工
中に傷つけられ易いため、その耐食性がさらに重要視さ
れている。最近では、品質の要求がますます高まり、オ
ーステナイト系ステンレス複合タッピンネジとドリルネ
ジの需要も、それに応じて高まっている。オーステナイ
ト系ステンレスの冶金と機械性質により、その加工硬化
が大きく、成形の品質に差があり、窒化処理によりドリ
ルする効果と耐食性の目的の要求に応えることが難し
い。このため、米国特許第４８１６３４６号、第３９２
４５０８号、および日本公開特許公報平３−２７７８０
４号に記載の製法および従来の方法で製造した厚さ５ｍ
ｍの低炭素鋼板をドリルすることができるオーステナイ
ト系ステンレス複合タッピンとドリルネジが一般的であ
るが、問題点も多い。
【０００３】
【解決しようとする技術課題】本発明は以下の問題を解
決しようとするものである。 １．窒化処理のオーステナイト系ステンレスタッピンネ
ジ 図１に示されるのは、一般に用いられているオーステナ
イト系ステンレスタッピンネジの断面図である。図中の
黒色部分Ｎは窒化処理部である。このタッピンネジはオ
ーステナイト系ステンレスの頭部１およびタッピンネジ
部２より構成され、窒化処理によりタッピンネジ部２の
表面硬さを高めている。しかしながら、窒化処理により
タッピンネジ部２の表面硬さを高めているとはいえ、以
下のような欠点を有していた。すなわち、 イ．オーステナイト系ステンレスタッピンネジを窒化処
理することにより、表面に窒化物を形成するが、この窒
化物のために耐食性が低下する。 ロ．オーステナイト系ステンレスタッビンネジの窒化処
理の温度は、約６００℃で、保持時間２〜４時間であ
り、このときステンレスの粒界腐食問題を生じ、耐食性
の差により破壊を被ることがある。 ２．全断面が硬化し、脆さによる破壊を受けやすいオー
ステナイト系ステンレス複合ネジ タッピンとドリル機能を有するネジの製作においては、
ネジ締結部と異なる材質を別に形成する。図２はオース
テナイト系ステンレス複合タッピンとドリルネジの断面
図である。この主要な構成は、オーステナイト系ステン
レスの頭部１と締結部用ネジ３からなる締結部およびタ
ッピンネジ部２およびドリル部４からなるネジ立て部か
ら構成される。この製造方法は、締結部とネジ立てのな
い部分の基材を、まずＷで溶接をして、ドリル部とネジ
部を成形加工する。最後に、焼き入れを施し、これによ
りタッピンネジ部２とドリル部４の全断面の硬さを高め
る。上記の製法および高炭素鋼の治金性質のために以下
のような欠点があった。 イ．高炭素鋼とステンレスの溶接により熱影響部は硬さ
がＨＶ５００以上の高さにまで達する。このため、裂け
目を生じやすく、ネジ部２の転造に差を生じ、ダイスの
寿命を非常に縮める。 ロ．高炭素鋼のタッピン部２とドリル部４に焼き入れを
施し、全断面の硬さをＨＶ５５０〜６００に高める。こ
のため、タッピンとドリルを行うとき、脆く、裂け目を
生じやすくて施工性が悪くなる。 ３．炭素を受けたオーステナイト系ステンレス複合ネジ 高炭素鋼とステンレス溶接後の熱影響部の硬さが過度に
高くなり、裂け目や欠損を生じるのを防ぐため、低炭素
鋼をドリル部とタッピン部の基材とし、ステンレスの締
結部と溶接した後、再び浸炭処理をして製造する方式を
とるが、ステンレスを基材とする部分が炭化されてしま
う。図３に示すのは、もう一つのオーステナイト系ステ
ンレス複合タッピンとドリルネジの断面図である。図中
黒色で囲まれるＣは浸炭区である。従来の複合タッピン
ネジとドリルネジは、主に、オーステナイト系ステンレ
スを基材とする頭部１と締結用ネジ部３からなる締結部
およびタッピンネジ部２とドリル部４からなるネジ立て
部から構成され、その製法は、主に、低炭素鋼とステン
レス基材を先ずＷで溶接処理し、ネジ部２およびドリル
部４を成形加工し、最後にいっしょに浸炭処理を行って
タッピンネジ部２とドリル部４の表面硬さを上げる。こ
の方式は、基材を高炭素鋼とステンレスとするため、そ
れを溶接して硬さが高くなりすぎ、裂け目や欠損を生じ
るという前記従来の技術を改善をし、低炭素鋼を基材と
するタッピンネジ部２とドリル部４の表面を硬化するこ
とができる。しかし、オーステナイト系ステンレスの頭
部１並びに締結用ネジ部３からなる締結部は、すべて浸
炭によって炭化されてしまう。これにより、耐食性を失
う。
決しようとするものである。 １．窒化処理のオーステナイト系ステンレスタッピンネ
ジ 図１に示されるのは、一般に用いられているオーステナ
イト系ステンレスタッピンネジの断面図である。図中の
黒色部分Ｎは窒化処理部である。このタッピンネジはオ
ーステナイト系ステンレスの頭部１およびタッピンネジ
部２より構成され、窒化処理によりタッピンネジ部２の
表面硬さを高めている。しかしながら、窒化処理により
タッピンネジ部２の表面硬さを高めているとはいえ、以
下のような欠点を有していた。すなわち、 イ．オーステナイト系ステンレスタッピンネジを窒化処
理することにより、表面に窒化物を形成するが、この窒
化物のために耐食性が低下する。 ロ．オーステナイト系ステンレスタッビンネジの窒化処
理の温度は、約６００℃で、保持時間２〜４時間であ
り、このときステンレスの粒界腐食問題を生じ、耐食性
の差により破壊を被ることがある。 ２．全断面が硬化し、脆さによる破壊を受けやすいオー
ステナイト系ステンレス複合ネジ タッピンとドリル機能を有するネジの製作においては、
ネジ締結部と異なる材質を別に形成する。図２はオース
テナイト系ステンレス複合タッピンとドリルネジの断面
図である。この主要な構成は、オーステナイト系ステン
レスの頭部１と締結部用ネジ３からなる締結部およびタ
ッピンネジ部２およびドリル部４からなるネジ立て部か
ら構成される。この製造方法は、締結部とネジ立てのな
い部分の基材を、まずＷで溶接をして、ドリル部とネジ
部を成形加工する。最後に、焼き入れを施し、これによ
りタッピンネジ部２とドリル部４の全断面の硬さを高め
る。上記の製法および高炭素鋼の治金性質のために以下
のような欠点があった。 イ．高炭素鋼とステンレスの溶接により熱影響部は硬さ
がＨＶ５００以上の高さにまで達する。このため、裂け
目を生じやすく、ネジ部２の転造に差を生じ、ダイスの
寿命を非常に縮める。 ロ．高炭素鋼のタッピン部２とドリル部４に焼き入れを
施し、全断面の硬さをＨＶ５５０〜６００に高める。こ
のため、タッピンとドリルを行うとき、脆く、裂け目を
生じやすくて施工性が悪くなる。 ３．炭素を受けたオーステナイト系ステンレス複合ネジ 高炭素鋼とステンレス溶接後の熱影響部の硬さが過度に
高くなり、裂け目や欠損を生じるのを防ぐため、低炭素
鋼をドリル部とタッピン部の基材とし、ステンレスの締
結部と溶接した後、再び浸炭処理をして製造する方式を
とるが、ステンレスを基材とする部分が炭化されてしま
う。図３に示すのは、もう一つのオーステナイト系ステ
ンレス複合タッピンとドリルネジの断面図である。図中
黒色で囲まれるＣは浸炭区である。従来の複合タッピン
ネジとドリルネジは、主に、オーステナイト系ステンレ
スを基材とする頭部１と締結用ネジ部３からなる締結部
およびタッピンネジ部２とドリル部４からなるネジ立て
部から構成され、その製法は、主に、低炭素鋼とステン
レス基材を先ずＷで溶接処理し、ネジ部２およびドリル
部４を成形加工し、最後にいっしょに浸炭処理を行って
タッピンネジ部２とドリル部４の表面硬さを上げる。こ
の方式は、基材を高炭素鋼とステンレスとするため、そ
れを溶接して硬さが高くなりすぎ、裂け目や欠損を生じ
るという前記従来の技術を改善をし、低炭素鋼を基材と
するタッピンネジ部２とドリル部４の表面を硬化するこ
とができる。しかし、オーステナイト系ステンレスの頭
部１並びに締結用ネジ部３からなる締結部は、すべて浸
炭によって炭化されてしまう。これにより、耐食性を失
う。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記のような問題を解決
するために、本発明の複合ネジの製法に関しては、あら
かじめ、オーステナイト系ステンレスを基材として、頭
部とネジ立てのない部分を含む第１シャンクを成形し、
別に、基材を低炭素鋼とする肩部、タッピンネジ立ての
ない部分および成形されたドリル部を含む第２シャンク
を成形する。または、第２シャンクとドリル部は、低炭
素鋼の基材であるが、まず、浸炭処理を施し、調質処理
を行い、その中心部と浸炭部を適当な硬さに達する。つ
ぎに、溶接方法で第１シャンクの端面を第２シャンクの
肩部の端面に溶接し、押出すバリおよび肩部を切削す
る。これにより、第２シャンクの溶接面Ｗから幅をＬと
する無浸炭硬化区を形成する。この無浸炭硬化区の硬さ
は、溶接の熱影響を受けてわずかに高くなってはいるも
のの、ＨＶ２４０程度であり、後続するネジ成形加工を
進めるのに有利で、裂け目が生じることも防止される。
最後に、ネジを転造し、焼き入れを施して炭素を受けた
欠点を解決したステンレス複合ネジが得られる。
するために、本発明の複合ネジの製法に関しては、あら
かじめ、オーステナイト系ステンレスを基材として、頭
部とネジ立てのない部分を含む第１シャンクを成形し、
別に、基材を低炭素鋼とする肩部、タッピンネジ立ての
ない部分および成形されたドリル部を含む第２シャンク
を成形する。または、第２シャンクとドリル部は、低炭
素鋼の基材であるが、まず、浸炭処理を施し、調質処理
を行い、その中心部と浸炭部を適当な硬さに達する。つ
ぎに、溶接方法で第１シャンクの端面を第２シャンクの
肩部の端面に溶接し、押出すバリおよび肩部を切削す
る。これにより、第２シャンクの溶接面Ｗから幅をＬと
する無浸炭硬化区を形成する。この無浸炭硬化区の硬さ
は、溶接の熱影響を受けてわずかに高くなってはいるも
のの、ＨＶ２４０程度であり、後続するネジ成形加工を
進めるのに有利で、裂け目が生じることも防止される。
最後に、ネジを転造し、焼き入れを施して炭素を受けた
欠点を解決したステンレス複合ネジが得られる。
【０００５】
【作用】本発明の低炭素鋼の基材を浸炭処理の後、浸炭
層深さが約０．３ｍｍとなったとき、肩部の外径Ｄは、
第２シャンクの外径ｄに２倍の浸炭層深さを加えたもの
に等しいか、あるいはそれより大きく、また、肩部の幅
Ｍは、第２シャンクの溶接熱影響部の幅に２倍の浸炭層
深さを加えたものに等しいか、あるいはそれより大き
い。例を挙げると、もし溶接熱影響部の幅が約２ｍｍの
とき、肩部の幅Ｍは、約２．６ｍｍであり、肩部の端面
が溶接されると、この０．３ｍｍほどの浸炭層は、押し
出されて、押出すバリとなる。そのため、肩部を溶接
後、切削すると、肩部の両側の浸炭層を除く、第２シャ
ンクの溶接面Ｗから幅２ｍｍの無浸炭硬化区が形成され
る。これは、浸炭鋼あるいは高炭素鋼が溶接後に、熱の
影響により、硬度が高くなりすぎ、裂け目を生じる問題
を有効に解決する。また、本発明の低炭素鋼の第２シャ
ンクは溶接前に、浸炭処理によって完成され、これによ
り、オーステナイト系ステンレスの頭部と締結部の耐食
性低下の一因となる浸炭処理により炭化の欠点を解決し
た。なお、本発明では、低炭素鋼を基材とし、適当な肩
部を設けることにより、軸方向への圧力を受けるのに適
し、軸方向の電流が流れるのに有利である。
層深さが約０．３ｍｍとなったとき、肩部の外径Ｄは、
第２シャンクの外径ｄに２倍の浸炭層深さを加えたもの
に等しいか、あるいはそれより大きく、また、肩部の幅
Ｍは、第２シャンクの溶接熱影響部の幅に２倍の浸炭層
深さを加えたものに等しいか、あるいはそれより大き
い。例を挙げると、もし溶接熱影響部の幅が約２ｍｍの
とき、肩部の幅Ｍは、約２．６ｍｍであり、肩部の端面
が溶接されると、この０．３ｍｍほどの浸炭層は、押し
出されて、押出すバリとなる。そのため、肩部を溶接
後、切削すると、肩部の両側の浸炭層を除く、第２シャ
ンクの溶接面Ｗから幅２ｍｍの無浸炭硬化区が形成され
る。これは、浸炭鋼あるいは高炭素鋼が溶接後に、熱の
影響により、硬度が高くなりすぎ、裂け目を生じる問題
を有効に解決する。また、本発明の低炭素鋼の第２シャ
ンクは溶接前に、浸炭処理によって完成され、これによ
り、オーステナイト系ステンレスの頭部と締結部の耐食
性低下の一因となる浸炭処理により炭化の欠点を解決し
た。なお、本発明では、低炭素鋼を基材とし、適当な肩
部を設けることにより、軸方向への圧力を受けるのに適
し、軸方向の電流が流れるのに有利である。
【０００６】
【実施例】次に、実施例に関して、図を参照して説明す
る。図４に示されるのは、本発明のオーステナイト系ス
テンレス複合タッピンとドリルネジの断面図である。図
中、太線にて囲まれる部分Ｃは、浸炭区である。主な構
成は、オーステナイト系ステンレスを基材とする頭部５
と締結用ネジ部６とからなる締結部Ａ、および、基材を
低炭素鋼とし、浸炭処理されたタッピンネジ部７とドリ
ル部８とからなるネジ立て部Ｂから成っている。
る。図４に示されるのは、本発明のオーステナイト系ス
テンレス複合タッピンとドリルネジの断面図である。図
中、太線にて囲まれる部分Ｃは、浸炭区である。主な構
成は、オーステナイト系ステンレスを基材とする頭部５
と締結用ネジ部６とからなる締結部Ａ、および、基材を
低炭素鋼とし、浸炭処理されたタッピンネジ部７とドリ
ル部８とからなるネジ立て部Ｂから成っている。
【０００７】製造過程に関し、さらに詳しく説明する
と、図５に示されるように、あらかじめ、オーステナイ
ト系ステンレスを基材として、頭部５１とネジ部未成形
の第１シャンク６１からなる部分を成形し、別に、図６
に示されるように、基材を低炭素鋼とする肩部９、タッ
ピンネジ部未成形の第２シャンク７１、および成形され
たドリル部８１からなる部分を成形する。肩部９の外径
Ｄは、第２シャンク７１の外径ｄに２倍の浸炭層深さを
加えたものに等しいか、あるいはそれより大きく、肩部
９の幅Ｍは、第２シャンク７１の溶接熱影響部の幅に２
倍の浸炭層深さを加えたものに等しいか、あるいはそれ
より大きい。また、第２シャンク７１とドリル８１は、
その低炭素鋼の基材であるが、図７に示されるように、
浸炭処理の後、調質処理を行い、その中心部Ｅの硬さ
は、約ＨＶ１８０に達し、浸炭部Ｃの硬さは約ＨＶ２２
０に達する。
と、図５に示されるように、あらかじめ、オーステナイ
ト系ステンレスを基材として、頭部５１とネジ部未成形
の第１シャンク６１からなる部分を成形し、別に、図６
に示されるように、基材を低炭素鋼とする肩部９、タッ
ピンネジ部未成形の第２シャンク７１、および成形され
たドリル部８１からなる部分を成形する。肩部９の外径
Ｄは、第２シャンク７１の外径ｄに２倍の浸炭層深さを
加えたものに等しいか、あるいはそれより大きく、肩部
９の幅Ｍは、第２シャンク７１の溶接熱影響部の幅に２
倍の浸炭層深さを加えたものに等しいか、あるいはそれ
より大きい。また、第２シャンク７１とドリル８１は、
その低炭素鋼の基材であるが、図７に示されるように、
浸炭処理の後、調質処理を行い、その中心部Ｅの硬さ
は、約ＨＶ１８０に達し、浸炭部Ｃの硬さは約ＨＶ２２
０に達する。
【０００８】そうすると、溶接方法で、図５に示される
第１シャンク６１の端面を図７に示されるように半製品
の肩部の端面に溶接し、図８のような断面を形成させ、
後に、図８に示されるように、押出すバリ６２および肩
部９を切削し、図９のような断面の形状を形成し、これ
により、第２シャンクの溶接面Ｗから幅をＬとする無浸
炭硬化区を形成する。この無浸炭硬化区の硬さは、溶接
の影響を受けてわずかに高くなってはいるのものの、Ｈ
Ｖ２４０程度であり、後続する成形加工を進めるのに有
利である。さらに、最後にネジ部の成形を行い、焼き入
れ処理をして、最終的に図４に示される製品となる。
第１シャンク６１の端面を図７に示されるように半製品
の肩部の端面に溶接し、図８のような断面を形成させ、
後に、図８に示されるように、押出すバリ６２および肩
部９を切削し、図９のような断面の形状を形成し、これ
により、第２シャンクの溶接面Ｗから幅をＬとする無浸
炭硬化区を形成する。この無浸炭硬化区の硬さは、溶接
の影響を受けてわずかに高くなってはいるのものの、Ｈ
Ｖ２４０程度であり、後続する成形加工を進めるのに有
利である。さらに、最後にネジ部の成形を行い、焼き入
れ処理をして、最終的に図４に示される製品となる。
【０００９】本発明のオーステナイト系ステンレス複合
タッピンとドリルネジの別の実施例としては、ドリル部
を含まないタッピンネジへの応用が挙げられる。その最
終的な完成品の断面図は図１０に示される。その構造
は、オーステナイト系ステンレスを基材とする頭部５と
締結用ネジ部６および低炭素鋼を基材とし、浸炭処理を
施したタッピンネジ部７からなる。製造方法は、ドリル
部を含まない点を除けば、上記オーステナイト系ステン
レス複合タッピンとドリルネジの製造方法と完全に同じ
である。
タッピンとドリルネジの別の実施例としては、ドリル部
を含まないタッピンネジへの応用が挙げられる。その最
終的な完成品の断面図は図１０に示される。その構造
は、オーステナイト系ステンレスを基材とする頭部５と
締結用ネジ部６および低炭素鋼を基材とし、浸炭処理を
施したタッピンネジ部７からなる。製造方法は、ドリル
部を含まない点を除けば、上記オーステナイト系ステン
レス複合タッピンとドリルネジの製造方法と完全に同じ
である。
【００１０】本発明の低炭素鋼の基材を浸炭処理の後、
浸炭層深さが約０．３ｍｍとなったとき、肩部９の外径
Ｄは、第２シャンク７１の外径ｄに２倍の浸炭層深さを
加えたものに等しいか、あるいはそれより大きく、ま
た、肩部９の幅Ｍは、第２シャンクの溶接熱影響部の幅
に２倍の浸炭層深さを加えたものに等しいか、あるいは
それより大きい。例を挙げると、もし溶接熱影響部の幅
が約２ｍｍのとき、肩部９の幅Ｍは、約２．６ｍｍであ
り、肩部の端面が溶接されると、この０．３ｍｍほどの
浸炭層は、押し出されて、押出すバリとなる。そのた
め、肩部を溶接後、切削すると、肩部の両側の浸炭層を
除く溶接面から幅２ｍｍの無浸炭硬化区が形成される。
これは、浸炭鋼あるいは高炭素鋼が溶接後に、熱の影響
により、硬さが高くなりすぎ、裂け目を生じる問題を有
効に解決するものである。また、溶接方法と溶接条件が
異なると、熱影響部も異なってくるが、このため、肩部
の幅と無浸炭硬化区の設計は、それにあわせて随時変化
させる。本発明では、低炭素鋼を基材とし、適当な肩部
を設けることにより、軸方向への圧力を受けるのに適
し、軸方向の電流が流れるのに有利である。なお、本発
明の低炭素鋼基材はまた、低炭素合金鋼に代えることも
できる。さらに、肩部の形状も、丸形、多角形など用途
に合った形状にすることができる。
浸炭層深さが約０．３ｍｍとなったとき、肩部９の外径
Ｄは、第２シャンク７１の外径ｄに２倍の浸炭層深さを
加えたものに等しいか、あるいはそれより大きく、ま
た、肩部９の幅Ｍは、第２シャンクの溶接熱影響部の幅
に２倍の浸炭層深さを加えたものに等しいか、あるいは
それより大きい。例を挙げると、もし溶接熱影響部の幅
が約２ｍｍのとき、肩部９の幅Ｍは、約２．６ｍｍであ
り、肩部の端面が溶接されると、この０．３ｍｍほどの
浸炭層は、押し出されて、押出すバリとなる。そのた
め、肩部を溶接後、切削すると、肩部の両側の浸炭層を
除く溶接面から幅２ｍｍの無浸炭硬化区が形成される。
これは、浸炭鋼あるいは高炭素鋼が溶接後に、熱の影響
により、硬さが高くなりすぎ、裂け目を生じる問題を有
効に解決するものである。また、溶接方法と溶接条件が
異なると、熱影響部も異なってくるが、このため、肩部
の幅と無浸炭硬化区の設計は、それにあわせて随時変化
させる。本発明では、低炭素鋼を基材とし、適当な肩部
を設けることにより、軸方向への圧力を受けるのに適
し、軸方向の電流が流れるのに有利である。なお、本発
明の低炭素鋼基材はまた、低炭素合金鋼に代えることも
できる。さらに、肩部の形状も、丸形、多角形など用途
に合った形状にすることができる。
【００１１】図１１は、本発明のオーステナイト系ステ
ンレス複合タッピンとドリルネジの焼き入れ処理後の品
質分析の分析点を示した図であるが、頭部５と締結用ネ
ジ部６は、その基材をオーステナイト系ステンレスと
し、タッピンネジ部７およびドリル部８は、１０２２低
炭素鋼をその基材として使用している。
ンレス複合タッピンとドリルネジの焼き入れ処理後の品
質分析の分析点を示した図であるが、頭部５と締結用ネ
ジ部６は、その基材をオーステナイト系ステンレスと
し、タッピンネジ部７およびドリル部８は、１０２２低
炭素鋼をその基材として使用している。
【００１２】この分析点ごとに、冶金と機械性質を測
り、これを従来の製造法による同材質のタッピンとドリ
ルネジと比較し、
り、これを従来の製造法による同材質のタッピンとドリ
ルネジと比較し、
【００１３】図１２は、図１１のタッピンネジ部７上の
Ｘ点からＹ点の硬さ分布図であり、結果は、同図に示さ
れる通り、中心部の硬さは約ＨＶ３７０、表面硬さＨＶ
６５０、有効浸炭層深さは約０．３２ｍｍであり、中心
部が充分に靭性を有し、表面の硬さもまた充分であり、
タッピンネジとしての需要に応ずる品質である。
Ｘ点からＹ点の硬さ分布図であり、結果は、同図に示さ
れる通り、中心部の硬さは約ＨＶ３７０、表面硬さＨＶ
６５０、有効浸炭層深さは約０．３２ｍｍであり、中心
部が充分に靭性を有し、表面の硬さもまた充分であり、
タッピンネジとしての需要に応ずる品質である。
【００１４】図１３は、図１１のドリル部８上のＱ点か
らＰ点に至る硬さの分布図であり、結果は、同図に示さ
れる通り、中心部の硬さは約ＨＶ３７０、表面硬さＨＶ
６４５、有効浸炭層深さは約０．２８ｍｍであり、中心
部が充分に靭性を有し、表面の硬さもまた充分であり、
ドリルとしての需要に応ずる品質である。
らＰ点に至る硬さの分布図であり、結果は、同図に示さ
れる通り、中心部の硬さは約ＨＶ３７０、表面硬さＨＶ
６４５、有効浸炭層深さは約０．２８ｍｍであり、中心
部が充分に靭性を有し、表面の硬さもまた充分であり、
ドリルとしての需要に応ずる品質である。
【００１５】図１４は、図１１の無浸炭硬化区Ｌ中のＭ
点からＮ点に至る硬さの分布図であり、結果は、同図に
示される通り、最高硬さは約ＨＶ３７０、第２シャンク
溶接面Ｗの無浸炭硬化区の幅Ｌは、約２ｍｍであり、溶
接部周辺の強度を増す。さらに、図１１のＡ部金属組織
について観察すると、炭化されず、また極めて良好な耐
食性を有することがわかった。
点からＮ点に至る硬さの分布図であり、結果は、同図に
示される通り、最高硬さは約ＨＶ３７０、第２シャンク
溶接面Ｗの無浸炭硬化区の幅Ｌは、約２ｍｍであり、溶
接部周辺の強度を増す。さらに、図１１のＡ部金属組織
について観察すると、炭化されず、また極めて良好な耐
食性を有することがわかった。
【００１６】以上のような品質の分析結果をもとに、本
発明の製法によるオーステナイト系ステンレス複合タッ
ピンとドリルネジが、確実に以下のような効果を有し、
実用的であることが証明される。 １．タッピンネジ部およびドリル部の基材を低炭素合金
鋼とし、浸炭により製成することにより、硬化の目的を
達することができるが、かつ、オーステナイト系ステン
レスの頭部と締結用ネジ部から構成される締結部は、窒
化處理により耐食性の低下を免れる。 ２．低炭素鋼あるいは低炭素合金鋼を基材とするタッピ
ンネジ部およびドリル部は、溶接の前に、浸炭処理によ
って完成され、これにより、オーステナイト系ステンレ
スの頭部と締結用ネジ部を含む締結部の耐食性低下の一
因となる浸炭処理による炭化の欠点を解決した。 ３．溶接後、浸炭鋼の肩部を切削することにより、表面
に適当な幅の無浸炭硬化区を形成し、溶接後の硬さをＨ
Ｖ２４０に抑え、溶接熱の影響により硬さが高くなりす
ぎ、裂け目が生じることを防ぎ、ネジ部形成の難度を減
らし、製造の費用を削減する。 ４．低炭素鋼あるいは低炭素合金鋼を基材とするタッピ
ンネジ部およびドリル部は、溶接の前に、浸炭処理によ
って完成され、高炭素鋼を基材とした場合の全断面硬化
により、脆く、裂け目を生ずる現象を無くし、高い安全
性と施工性を提供することができる。 ５．低炭素鋼あるいは低炭素合金鋼を基材とする肩部に
より、溶接時に軸方向へかかる力を受け、軸方向への電
流の流れに有効である。
発明の製法によるオーステナイト系ステンレス複合タッ
ピンとドリルネジが、確実に以下のような効果を有し、
実用的であることが証明される。 １．タッピンネジ部およびドリル部の基材を低炭素合金
鋼とし、浸炭により製成することにより、硬化の目的を
達することができるが、かつ、オーステナイト系ステン
レスの頭部と締結用ネジ部から構成される締結部は、窒
化處理により耐食性の低下を免れる。 ２．低炭素鋼あるいは低炭素合金鋼を基材とするタッピ
ンネジ部およびドリル部は、溶接の前に、浸炭処理によ
って完成され、これにより、オーステナイト系ステンレ
スの頭部と締結用ネジ部を含む締結部の耐食性低下の一
因となる浸炭処理による炭化の欠点を解決した。 ３．溶接後、浸炭鋼の肩部を切削することにより、表面
に適当な幅の無浸炭硬化区を形成し、溶接後の硬さをＨ
Ｖ２４０に抑え、溶接熱の影響により硬さが高くなりす
ぎ、裂け目が生じることを防ぎ、ネジ部形成の難度を減
らし、製造の費用を削減する。 ４．低炭素鋼あるいは低炭素合金鋼を基材とするタッピ
ンネジ部およびドリル部は、溶接の前に、浸炭処理によ
って完成され、高炭素鋼を基材とした場合の全断面硬化
により、脆く、裂け目を生ずる現象を無くし、高い安全
性と施工性を提供することができる。 ５．低炭素鋼あるいは低炭素合金鋼を基材とする肩部に
より、溶接時に軸方向へかかる力を受け、軸方向への電
流の流れに有効である。
【００１７】以上述べたように、本発明の製法によるオ
ーステナイト系ステンレス複合タッピンドリルネジは、
ドリル部あるいはネジ立て部の表面が充分な硬さをも
ち、中心部もまた充分な靭性を有しており、きりもみ、
あるいはねじ込みに効果的であるほか、ステンレスの締
結部は耐食性を有している。ゆえに、本発明は優れた産
業上の利用価値を有している。
ーステナイト系ステンレス複合タッピンドリルネジは、
ドリル部あるいはネジ立て部の表面が充分な硬さをも
ち、中心部もまた充分な靭性を有しており、きりもみ、
あるいはねじ込みに効果的であるほか、ステンレスの締
結部は耐食性を有している。ゆえに、本発明は優れた産
業上の利用価値を有している。
【００１８】
【発明の効果】本発明のオーステナイト系ステンレス複
合タッピンとドリルネジの製法は、ネジの材料費を節約
できるばかりではなく、従来の製造方法によるとドリル
部の基材の性質の違いにより破壊が生じたり、鍛造がで
きない場合があり、また、窒化処理により、ステンレス
の耐食性が低下したり、さらに、溶接後、全体を浸炭処
理する場合、ステンレスが炭化され、表面の耐食性が低
下するなどの欠点があるが、これらの諸欠点を解決する
ことができる。本発明は、適当な低炭素鋼の肩部を設け
ることにより、溶接時に軸方向にかかる圧力を受けるの
に有利であり、軸方向の電流の流れに有効で、部品を自
動送りしやすくなる。以上のように、本発明の製法によ
るオーステナイト系ステンレス複合タッピンとドリルネ
ジは、ドリル部あるいはネジ立て部の表面が充分な硬さ
をもち、中心部もまた充分な靭性を有しており、きりも
み、あるいはねじ込みに効果的であるほか、ステンレス
の締結部は耐食性を有している。
合タッピンとドリルネジの製法は、ネジの材料費を節約
できるばかりではなく、従来の製造方法によるとドリル
部の基材の性質の違いにより破壊が生じたり、鍛造がで
きない場合があり、また、窒化処理により、ステンレス
の耐食性が低下したり、さらに、溶接後、全体を浸炭処
理する場合、ステンレスが炭化され、表面の耐食性が低
下するなどの欠点があるが、これらの諸欠点を解決する
ことができる。本発明は、適当な低炭素鋼の肩部を設け
ることにより、溶接時に軸方向にかかる圧力を受けるの
に有利であり、軸方向の電流の流れに有効で、部品を自
動送りしやすくなる。以上のように、本発明の製法によ
るオーステナイト系ステンレス複合タッピンとドリルネ
ジは、ドリル部あるいはネジ立て部の表面が充分な硬さ
をもち、中心部もまた充分な靭性を有しており、きりも
み、あるいはねじ込みに効果的であるほか、ステンレス
の締結部は耐食性を有している。
【図１】従来の窒化處理後のオーステナイト系ステンレ
スタッピンネジの断面図である。
スタッピンネジの断面図である。
【図２】従来の全断面硬化のオーステナイト系ステンレ
ス複合タッピンとドリルネジの断面図である。
ス複合タッピンとドリルネジの断面図である。
【図３】従来の炭化されたオーステナイト系ステンレス
複合タッピンとドリルネジの断面図である。
複合タッピンとドリルネジの断面図である。
【図４】本発明のオーステナイト系ステンレス複合タッ
ピンとドリルネジの断面図である。
ピンとドリルネジの断面図である。
【図５】本発明に係る成形前のオーステナイト系ステン
レスの第１シャンクの断面図である。
レスの第１シャンクの断面図である。
【図６】同じく成形前の第２シャンク断面図である。
【図７】本発明の成形後の浸炭、および調質処理を施し
た第２シャンクの断面図である。
た第２シャンクの断面図である。
【図８】本発明の溶接後の、肩部と押出すバリ未切削状
態における断面図である。
態における断面図である。
【図９】本発明の押出すバリおよび肩部切削状態におけ
る断面図である。
る断面図である。
【図１０】本発明の製造法によりオーステナイト系ステ
ンレス複合タッピンネジの完成後の断面図である。
ンレス複合タッピンネジの完成後の断面図である。
【図１１】本発明のオーステナイト系ステンレス複合タ
ッピンとドリルネジの品質分析点を示す説明図である。
ッピンとドリルネジの品質分析点を示す説明図である。
【図１２】図１１のＸ点からＹ点の硬さ分布図である。
【図１３】図１１のＱ点からＰ点の硬さ分布図である。
【図１４】図１１の無浸炭硬化区Ｌ中のＭ点からＮ点の
表面硬さ分布図である。
表面硬さ分布図である。
図１において １・・・頭部 ２・・・タッピンネジ部 Ｎ・・・窒化処理部 図２および図３において １・・・頭部 ２・・・締結用ネジ部 ３・・・タッピンネジ部 ４・・・ドリル部 Ｗ・・・溶接部 図４〜図１１において ５・・・頭部 ６・・・締結用ネジ部 ７・・・タッピンネジ部 ８・・・ドリル部 ９・・・肩部 ｄ・・・第２シャンクのネジ立てのない部分の外径 Ｄ・・・肩部の外径 Ｍ・・・肩部の幅 Ｃ・・・浸炭層 ５１・・頭部 ６１・・第１シャンク ７１・・第２シャンク ８１・・ドリル部 ６２・・押出すバリ部
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年６月２２日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００３
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は以下の問題を
解決しようとするものである。 １．窒化処理のオーステナイト系ステンレスタッピンネ
ジ 図１に示されるのは、一般に用いられているオーステナ
イト系ステンレスタッピンネジの断面図である。図中の
黒色部分Ｎは窒化処理部である。このタッピンネジはオ
ーステナイト系ステンレスの頭部１およびタッピンネジ
部２より構成され、窒化処理によりタッピンネジ部２の
表面硬さを高めている。しかしながら、窒化処理により
タッピンネジ部２の表面硬さを高めているとはいえ、以
下のような欠点を有していた。すなわち、 イ．オーステナイト系ステンレスタッピンネジを窒化処
理することにより、表面に窒化物を形成するが、この窒
化物のために耐食性が低下する。 ロ．オーステナイト系ステンレスタッピンネジの窒化処
理の温度は、約６００℃で、保持時間２〜４時間であ
り、このときステンレスの粒界腐食問題を生じ、耐食性
の差により破壊を被ることがある。 ２．全断面が硬化し、脆さによる破壊を受けやすいオー
ステナイト系ステンレス複合ネジ タッピンとドリル機能を有するネジの製作においては、
ネジ締結部と異なる材質を別に形成する。図２はオース
テナイト系ステンレス複合タッピンとドリルネジの断面
図である。この主要な構成は、オーステナイト系ステン
レスの頭部１と締結部用ネジ３からなる締結部および高
炭素鋼のタッピンネジ部２およびドリル部４からなるネ
ジ立て部から構成される。この製造方法は、締結部とネ
ジ立てのない部分の基材を、まずＷで溶接をして、ドリ
ル部とネジ部を成形加工する。最後に、焼き入れを施
し、これによりタッピンネジ部２とドリル部４の全断面
の硬さを高める。上記の製法および高炭素鋼の冶金性質
のために以下のような欠点があった。 イ．高炭素鋼とステンレスの溶接により熱影響部は硬さ
がＨＶ５００以上の高さにまで達する。このため、裂け
目を生じやすく、ネジ部２の転造に差を生じ、ダイスの
寿命を非常に縮める。 ロ．高炭素鋼のタッピン部２とドリル部４に焼き入れを
施し、全断面の硬さをＨＶ５５０〜６００に高める。こ
のため、タッピンとドリルを行うとき、脆く、裂け目を
生じやすくて施工性が悪くなる。 ３．炭素を受けたオーステナイト系ステンレス複合ネジ 高炭素鋼とステンレス溶接後の熱影響部の硬さが過度に
高くなり、裂け目や欠損を生じるのを防ぐため、低炭素
鋼をドリル部とタッピン部の基材とし、ステンレスの締
結部と溶接した後、再び浸炭処理をして製造する方式を
とるが、ステンレスを基材とする部分が炭化されてしま
う。図３に示すのは、もう一つのオーステナイト系ステ
ンレス複合タッピンとドリルネジの断面図である。図中
黒色で囲まれるＣは浸炭区である。従来の複合タッピン
ネジとドリルネジは、主に、オーステナイト系ステンレ
スを基材とする頭部１と締結用ネジ部３からなる締結部
および低炭素鋼のタッピンネジ部２とドリル部４からな
るネジ立て部から構成され、その製法は、主に、低炭素
鋼とステンレス基材を先ずＷで溶接処理し、ネジ部およ
びドリル部４を成形加工し、最後にいっしょに浸炭処理
を行ってタッピンネジ部２とドリル部４の表面硬さを上
げる。この方式は、基材を高炭素鋼とステンレスとする
ため、それを溶接して硬さが高くなりすぎ、裂け目や欠
損を生じるという前記従来の技術を改善をし、低炭素鋼
を基材とするタッピンネジ部２とドリル部４の表面を硬
化することができる。しかし、オーステナイト系ステン
レスの頭部１並びに締結用ネジ部３からなる締結部は、
すべて浸炭によって炭化されてしまう。これにより、耐
食性を失う。
解決しようとするものである。 １．窒化処理のオーステナイト系ステンレスタッピンネ
ジ 図１に示されるのは、一般に用いられているオーステナ
イト系ステンレスタッピンネジの断面図である。図中の
黒色部分Ｎは窒化処理部である。このタッピンネジはオ
ーステナイト系ステンレスの頭部１およびタッピンネジ
部２より構成され、窒化処理によりタッピンネジ部２の
表面硬さを高めている。しかしながら、窒化処理により
タッピンネジ部２の表面硬さを高めているとはいえ、以
下のような欠点を有していた。すなわち、 イ．オーステナイト系ステンレスタッピンネジを窒化処
理することにより、表面に窒化物を形成するが、この窒
化物のために耐食性が低下する。 ロ．オーステナイト系ステンレスタッピンネジの窒化処
理の温度は、約６００℃で、保持時間２〜４時間であ
り、このときステンレスの粒界腐食問題を生じ、耐食性
の差により破壊を被ることがある。 ２．全断面が硬化し、脆さによる破壊を受けやすいオー
ステナイト系ステンレス複合ネジ タッピンとドリル機能を有するネジの製作においては、
ネジ締結部と異なる材質を別に形成する。図２はオース
テナイト系ステンレス複合タッピンとドリルネジの断面
図である。この主要な構成は、オーステナイト系ステン
レスの頭部１と締結部用ネジ３からなる締結部および高
炭素鋼のタッピンネジ部２およびドリル部４からなるネ
ジ立て部から構成される。この製造方法は、締結部とネ
ジ立てのない部分の基材を、まずＷで溶接をして、ドリ
ル部とネジ部を成形加工する。最後に、焼き入れを施
し、これによりタッピンネジ部２とドリル部４の全断面
の硬さを高める。上記の製法および高炭素鋼の冶金性質
のために以下のような欠点があった。 イ．高炭素鋼とステンレスの溶接により熱影響部は硬さ
がＨＶ５００以上の高さにまで達する。このため、裂け
目を生じやすく、ネジ部２の転造に差を生じ、ダイスの
寿命を非常に縮める。 ロ．高炭素鋼のタッピン部２とドリル部４に焼き入れを
施し、全断面の硬さをＨＶ５５０〜６００に高める。こ
のため、タッピンとドリルを行うとき、脆く、裂け目を
生じやすくて施工性が悪くなる。 ３．炭素を受けたオーステナイト系ステンレス複合ネジ 高炭素鋼とステンレス溶接後の熱影響部の硬さが過度に
高くなり、裂け目や欠損を生じるのを防ぐため、低炭素
鋼をドリル部とタッピン部の基材とし、ステンレスの締
結部と溶接した後、再び浸炭処理をして製造する方式を
とるが、ステンレスを基材とする部分が炭化されてしま
う。図３に示すのは、もう一つのオーステナイト系ステ
ンレス複合タッピンとドリルネジの断面図である。図中
黒色で囲まれるＣは浸炭区である。従来の複合タッピン
ネジとドリルネジは、主に、オーステナイト系ステンレ
スを基材とする頭部１と締結用ネジ部３からなる締結部
および低炭素鋼のタッピンネジ部２とドリル部４からな
るネジ立て部から構成され、その製法は、主に、低炭素
鋼とステンレス基材を先ずＷで溶接処理し、ネジ部およ
びドリル部４を成形加工し、最後にいっしょに浸炭処理
を行ってタッピンネジ部２とドリル部４の表面硬さを上
げる。この方式は、基材を高炭素鋼とステンレスとする
ため、それを溶接して硬さが高くなりすぎ、裂け目や欠
損を生じるという前記従来の技術を改善をし、低炭素鋼
を基材とするタッピンネジ部２とドリル部４の表面を硬
化することができる。しかし、オーステナイト系ステン
レスの頭部１並びに締結用ネジ部３からなる締結部は、
すべて浸炭によって炭化されてしまう。これにより、耐
食性を失う。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１１】図１１は、本発明のオーステナイト系ステ
ンレス複合タッピンとドリルネジの焼き入れ処理後の品
質分析の分析点を示した図であるが、頭部５と締結用ネ
ジ部６は、その基材をオーステナイト系ステンレスと
し、タッピンネジ部７およびドリル部８は、ＡＩＳＩ１
０２２低炭素鋼をその基材として使用している。
ンレス複合タッピンとドリルネジの焼き入れ処理後の品
質分析の分析点を示した図であるが、頭部５と締結用ネ
ジ部６は、その基材をオーステナイト系ステンレスと
し、タッピンネジ部７およびドリル部８は、ＡＩＳＩ１
０２２低炭素鋼をその基材として使用している。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【図面の簡単な説明】
【図１】従来の窒化處理後のオーステナイト系ステンレ
スタッピンネジの断面図である。
スタッピンネジの断面図である。
【図２】従来の全断面硬化のオーステナイト系ステンレ
ス複合タッピンとドリルネジの断面図である。
ス複合タッピンとドリルネジの断面図である。
【図３】従来の炭化されたオーステナイト系ステンレス
複合タッピンとドリルネジの断面図である。
複合タッピンとドリルネジの断面図である。
【図４】本発明のオーステナイト系ステンレス複合タッ
ピンとドリルネジの断面図である。
ピンとドリルネジの断面図である。
【図５】本発明に係る成形前のオーステナイト系ステン
レスの第１シャンクの断面図である。
レスの第１シャンクの断面図である。
【図６】同じく成形前の第２シャンク断面図である。
【図７】本発明の成形後の浸炭、および調質処理を施し
た第２シャンクの断面図である。
た第２シャンクの断面図である。
【図８】本発明の溶接後の、肩部と押出すバリ未切削状
態における断面図である。
態における断面図である。
【図９】本発明の押出すバリおよび肩部切削状態におけ
る断面図である。
る断面図である。
【図１０】本発明の製造法によりオーステナイト系ステ
ンレス複合タッピンネジの完成後の断面図である。
ンレス複合タッピンネジの完成後の断面図である。
【図１１】本発明のオーステナイト系ステンレス複合タ
ッピンとドリルネジの品質分析点を示す説明図である。
ッピンとドリルネジの品質分析点を示す説明図である。
【図１２】図１１のＸ点からＹ点の硬さ分布図である。
【図１３】図１１のＱ点からＰ点の硬さ分布図である。
【図１４】図１１の無浸炭硬化区Ｌ中のＭ点からＮ点の
表面硬さ分布図である。
表面硬さ分布図である。
【符号の説明】 図１において １・・・頭部 ２・・・タッピンネジ部 Ｎ・・・窒化処理部 図２および図３において １・・・頭部２・・・タッピンネジ部 ３・・・締結用ネジ部 ４・・・ドリル部 Ｗ・・・溶接部Ｃ・・・浸炭層 図４〜図１１において ５・・・頭部 ６・・・締結用ネジ部 ７・・・タッピンネジ部 ８・・・ドリル部 ９・・・肩部 ｄ・・・第２シャンクのネジ立てのない部分の外径 Ｄ・・・肩部の外径 Ｍ・・・肩部の幅 Ｃ・・・浸炭層Ｅ・・・第２シャンクの中心部 ５１・・頭部 ６１・・第１シャンク ７１・・第２シャンク ８１・・ドリル部 ６２・・押出すバリ部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２３Ｃ 8/22 7516−4Ｋ
Claims (4)
- 【請求項１】オーステナイト系ステンレス複合タッピン
ネジの製法に関し、基材を低炭素鋼あるいは低炭素合金
鋼とし、あらかじめ鍛造あるいは切削して成形した肩部
およびネジ立てのない部分とドリル部を含む第２シャン
クに、浸炭および適当な熱処理を施した後、締結用ネジ
立てのない部分と頭部を含むオーステナイト系ステンレ
スの第１シャンクと溶接し、その後、溶接により押出す
バリと第２シャンクの肩部を切削し、適当な幅を持つ無
浸炭硬化区を形成し、最後に、ネジ加工および焼き入れ
処理を行い、これにより、頭部を含むオーステナイト系
ステンレスの締結用ネジ部、および浸炭鋼のタッピンネ
ジ部とドリル部（又はタッピンネジ部）を持つ複合タッ
ピンネジとドリルネジを製造する方法。 - 【請求項２】低炭素鋼あるいは低炭素合金鋼の肩部の外
径は、第２シャンクの外径に２倍の浸炭層深さを加えた
ものに等しいか、あるいはそれより大きく、肩部の幅
は、溶接熱影響部の幅に２倍の浸炭層深さを加えたもの
に等しいか、あるいはそれより大きくしたことを特徴と
する請求項１に記載のオーステナイト系ステンレス複合
タッピンネジとドリルネジの製法。 - 【請求項３】低炭素鋼あるいは低炭素合金鋼の第２シャ
ンクは、溶接後、肩部と押出すバリを切削した後、溶接
熱影響部の幅と等しいか、あるいはそれより大きい無浸
炭硬化区を形成することを特徴とする請求項１に記載の
オーステナイト系ステンレス複合タッピンネジとドリル
ネジの製法。 - 【請求項４】低炭素鋼あるいは低炭素合金鋼の第２シャ
ンクは、肩部を有し、その形状は、円形、多角形あるい
はその他用途に応じた形状にて構成されることを特徴と
する請求項１に記載のオーステナイト系ステンレス複合
タッピンネジとドリルネジの製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23273892A JPH0741421B2 (ja) | 1992-08-06 | 1992-08-06 | オーステナイト系ステンレス複合タッピンネジとドリルネジの製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23273892A JPH0741421B2 (ja) | 1992-08-06 | 1992-08-06 | オーステナイト系ステンレス複合タッピンネジとドリルネジの製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0687080A true JPH0687080A (ja) | 1994-03-29 |
| JPH0741421B2 JPH0741421B2 (ja) | 1995-05-10 |
Family
ID=16943998
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23273892A Expired - Fee Related JPH0741421B2 (ja) | 1992-08-06 | 1992-08-06 | オーステナイト系ステンレス複合タッピンネジとドリルネジの製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0741421B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004005732A1 (ja) * | 2002-07-04 | 2004-01-15 | Shinjo Mfg. Co., Ltd. | 耐熱ドリルねじ |
| JP2006029534A (ja) * | 2004-07-21 | 2006-02-02 | Topura Co Ltd | ボルト及びその製造方法 |
| CN106624642A (zh) * | 2016-12-20 | 2017-05-10 | 项武博 | 矿用活柱的加工方法 |
| TWI748909B (zh) * | 2021-04-08 | 2021-12-01 | 榮慶科技有限公司 | 螺絲製程設備 |
-
1992
- 1992-08-06 JP JP23273892A patent/JPH0741421B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2004005732A1 (ja) * | 2002-07-04 | 2004-01-15 | Shinjo Mfg. Co., Ltd. | 耐熱ドリルねじ |
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