JPH068082A - 工作機械の送り軸熱変位補正装置 - Google Patents
工作機械の送り軸熱変位補正装置Info
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- JPH068082A JPH068082A JP19602792A JP19602792A JPH068082A JP H068082 A JPH068082 A JP H068082A JP 19602792 A JP19602792 A JP 19602792A JP 19602792 A JP19602792 A JP 19602792A JP H068082 A JPH068082 A JP H068082A
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- feed
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ベッドの熱変位による送り位置の誤差を簡単
な構成で補正する。 【構成】 送りねじ９の主軸５側の端部を支持する送り
ねじサポート１３ａを、主軸５側へ移動可能に熱膨張補
正部材１５を介してベッド３に取付ける。熱膨張補正部
材１５の材質は基台３よりも線膨張係数が大きな材質と
する。送りねじ９は、刃物台等の送り台２を進退駆動す
るものである。熱膨張補正部材１５の熱変位により、ベ
ッド３の長さＬ′の部分に対する熱変位が相殺され、送
り台２と主軸５との相対変位が補正される。
な構成で補正する。 【構成】 送りねじ９の主軸５側の端部を支持する送り
ねじサポート１３ａを、主軸５側へ移動可能に熱膨張補
正部材１５を介してベッド３に取付ける。熱膨張補正部
材１５の材質は基台３よりも線膨張係数が大きな材質と
する。送りねじ９は、刃物台等の送り台２を進退駆動す
るものである。熱膨張補正部材１５の熱変位により、ベ
ッド３の長さＬ′の部分に対する熱変位が相殺され、送
り台２と主軸５との相対変位が補正される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、旋盤やマシニングセ
ンタなどの工作機械において、ベッドの熱変位を送りね
じのサポート位置の自然調整で補正する送り軸熱変位補
正装置に関するものである。
ンタなどの工作機械において、ベッドの熱変位を送りね
じのサポート位置の自然調整で補正する送り軸熱変位補
正装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来から、旋盤，マシニングセンタ等で
は、刃物台および主軸頭等の可動部の送りにボールねじ
を使用し、ＮＣ指令値に対して送り軸制御を行ってい
る。送り軸制御は、ボールねじの回転数をパルスコーダ
またはエンコーダで検出し、ＮＣ装置にフィードバック
するセミクローズドループが多い。
は、刃物台および主軸頭等の可動部の送りにボールねじ
を使用し、ＮＣ指令値に対して送り軸制御を行ってい
る。送り軸制御は、ボールねじの回転数をパルスコーダ
またはエンコーダで検出し、ＮＣ装置にフィードバック
するセミクローズドループが多い。
【０００３】図３は従来のタレット旋盤の一例を示す。
タレット３１は外周に多数の工具３８を取付けたもので
あり、タレット３１を搭載した送り台３２は、ベッド３
３のレール３４上に主軸３５と直交する方向（Ｘ軸方
向）に進退自在に設置されている。送り台３２の進退駆
動は、ボールナット３６に螺合した送りねじ３９を介し
てサーボモータ４０により行われる。送りねじ３９は、
ベッド３３上に固定設置した一対の送りねじサポート４
３に両端を回転自在に支持してある。サーボモータ４０
の駆動制御は、送りねじ３９の回転数を例えばパルスコ
ーダ４１で検出し、この検出値をＮＣ装置４２にフィー
ドバックするセミクローズドループによって行われる。
タレット３１は外周に多数の工具３８を取付けたもので
あり、タレット３１を搭載した送り台３２は、ベッド３
３のレール３４上に主軸３５と直交する方向（Ｘ軸方
向）に進退自在に設置されている。送り台３２の進退駆
動は、ボールナット３６に螺合した送りねじ３９を介し
てサーボモータ４０により行われる。送りねじ３９は、
ベッド３３上に固定設置した一対の送りねじサポート４
３に両端を回転自在に支持してある。サーボモータ４０
の駆動制御は、送りねじ３９の回転数を例えばパルスコ
ーダ４１で検出し、この検出値をＮＣ装置４２にフィー
ドバックするセミクローズドループによって行われる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、機械の稼働に
伴いベッド３３の温度が上昇すると、主軸３５と送り台
３２との間に相対変位が生じ、この相対変位によって加
工精度が低下する。
伴いベッド３３の温度が上昇すると、主軸３５と送り台
３２との間に相対変位が生じ、この相対変位によって加
工精度が低下する。
【０００５】これにつき説明する。主軸３５から主軸側
の送りねじサポート４３までの距離をＬとすると、ベッ
ド３３の温度上昇により距離ＬはＬ＋ΔＬとなる。ワー
クを加工する際に、送り台３２を図３の任意の位置Ｘａ
（ボールナット３６の中心位置で示す）から距離Ｘだけ
送るとすると、送りねじ３９の伸びによる送り台位置の
誤差は、移動後の位置Ｘｂからサポート４３までの送り
ねじ長さＵに対する伸びΔＵとなる。送り距離Ｘは、実
際にはこの距離Ｘに対する熱膨張分ΔＸだけ伸びてＸ＋
ΔＸになるが、パルスコーダ４１の回転角に変化はない
ため、ＮＣ指令値に対する誤差は生じない。
の送りねじサポート４３までの距離をＬとすると、ベッ
ド３３の温度上昇により距離ＬはＬ＋ΔＬとなる。ワー
クを加工する際に、送り台３２を図３の任意の位置Ｘａ
（ボールナット３６の中心位置で示す）から距離Ｘだけ
送るとすると、送りねじ３９の伸びによる送り台位置の
誤差は、移動後の位置Ｘｂからサポート４３までの送り
ねじ長さＵに対する伸びΔＵとなる。送り距離Ｘは、実
際にはこの距離Ｘに対する熱膨張分ΔＸだけ伸びてＸ＋
ΔＸになるが、パルスコーダ４１の回転角に変化はない
ため、ＮＣ指令値に対する誤差は生じない。
【０００６】したがって、温度上昇による主軸３５と送
り台３２との間の相対熱変位量δXは、ベッド３３の熱
変位ΔＬと送りねじ３９の一部の熱変位ΔＵとの和（Δ
Ｌ＋ΔＵ）となり、この相対変位δX が加工誤差につな
がる。この相対変位δX のうち、ΔＬはΔＵに比べて大
きくなる場合が多く、ベッド３３の熱変位であるΔＬを
小さくすることが特に望まれる。図４は、３時間の連続
運転と１時間の休止とを繰り返して１日に１０時間の運
転を行った場合の実際の相対変位δX の発生結果例を示
す。図において、縦軸は温度およびその温度における変
位量（μｍ）を、横軸は稼働時間（Ｈ）をそれぞれ示
し、曲線Ａが図３の構成の場合の変位である。この図か
ら、温度が６０℃から９０℃に上がると、３０μｍの大
きな熱変位誤差が生じることがわかる。
り台３２との間の相対熱変位量δXは、ベッド３３の熱
変位ΔＬと送りねじ３９の一部の熱変位ΔＵとの和（Δ
Ｌ＋ΔＵ）となり、この相対変位δX が加工誤差につな
がる。この相対変位δX のうち、ΔＬはΔＵに比べて大
きくなる場合が多く、ベッド３３の熱変位であるΔＬを
小さくすることが特に望まれる。図４は、３時間の連続
運転と１時間の休止とを繰り返して１日に１０時間の運
転を行った場合の実際の相対変位δX の発生結果例を示
す。図において、縦軸は温度およびその温度における変
位量（μｍ）を、横軸は稼働時間（Ｈ）をそれぞれ示
し、曲線Ａが図３の構成の場合の変位である。この図か
ら、温度が６０℃から９０℃に上がると、３０μｍの大
きな熱変位誤差が生じることがわかる。
【０００７】このような熱変位を補正する手段として、
電気的あるいはソフトウェア的に軸送り量を補正する手
段を設けたものが提案されているが、構成が複雑で高価
なものとなる。
電気的あるいはソフトウェア的に軸送り量を補正する手
段を設けたものが提案されているが、構成が複雑で高価
なものとなる。
【０００８】この発明の目的は、ベッドの熱変位に対す
る送り位置の誤差補正が行える簡易な構成の工作機械の
送り軸熱変位補正装置を提供することである。
る送り位置の誤差補正が行える簡易な構成の工作機械の
送り軸熱変位補正装置を提供することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この発明の送り軸熱変位
補正装置（１９）は、送りねじ（９）の一端を回転自在
に支持する送りねじサポート（１３ａ）を、前記一端の
延長位置側へ移動可能に熱膨張補正部材（１５）を介し
てベッド（３）に設置したものである。熱膨張補正部材
（１５）の材質はベッド（３）よりも線膨張係数が大き
な材質とする。送りねじ（９）は、送り台（２）を進退
駆動するものである。
補正装置（１９）は、送りねじ（９）の一端を回転自在
に支持する送りねじサポート（１３ａ）を、前記一端の
延長位置側へ移動可能に熱膨張補正部材（１５）を介し
てベッド（３）に設置したものである。熱膨張補正部材
（１５）の材質はベッド（３）よりも線膨張係数が大き
な材質とする。送りねじ（９）は、送り台（２）を進退
駆動するものである。
【００１０】
【作用】ベッド（３）の前記送りねじサポート（１３
ａ）よりも送りねじ延長位置側に離れた所定の位置、例
えば旋盤では主軸（５）の軸心となる位置（Ｏ）を基準
に考える。この基準位置（Ｏ）から前記送りねじサポー
ト（１３ａ）を設置した熱膨張補正部材（１５）の取付
位置（Ｐ）までのベッドの長さ（Ｌ′）が、ベッド
（３）の熱膨張によって長くなると、この増加長さが、
送りねじ（９）に設置された送り台（２）と前記基準位
置（Ｏ）との相対変位の一部となる。しかし、温度上昇
に伴って熱膨張補正部材（１５）がベッド（３）よりも
大きな線膨張係数で熱膨張し、その膨張分だけ送りねじ
サポート（１３ａ）が前記基準位置側（Ｏ）へ移動す
る。このため、送り台（２）と前記基準位置（Ｏ）との
相対変位が、熱膨張補正部材（１５）の膨張による送り
ねじサポート（１３ａ）の移動分だけ相殺されることに
なり、前記相対変位による加工誤差が低減する。
ａ）よりも送りねじ延長位置側に離れた所定の位置、例
えば旋盤では主軸（５）の軸心となる位置（Ｏ）を基準
に考える。この基準位置（Ｏ）から前記送りねじサポー
ト（１３ａ）を設置した熱膨張補正部材（１５）の取付
位置（Ｐ）までのベッドの長さ（Ｌ′）が、ベッド
（３）の熱膨張によって長くなると、この増加長さが、
送りねじ（９）に設置された送り台（２）と前記基準位
置（Ｏ）との相対変位の一部となる。しかし、温度上昇
に伴って熱膨張補正部材（１５）がベッド（３）よりも
大きな線膨張係数で熱膨張し、その膨張分だけ送りねじ
サポート（１３ａ）が前記基準位置側（Ｏ）へ移動す
る。このため、送り台（２）と前記基準位置（Ｏ）との
相対変位が、熱膨張補正部材（１５）の膨張による送り
ねじサポート（１３ａ）の移動分だけ相殺されることに
なり、前記相対変位による加工誤差が低減する。
【００１１】
【実施例】この発明の一実施例を図１および図２に基づ
いて説明する。図１はこの実施例の送り軸熱変位補正装
置を装備したタレット旋盤の破断正面図、図２はその平
面図を示す。タレット１を搭載した送り台２は、ベッド
３のレール４上に、主軸５の軸方向（Ｚ軸方向）と直交
する方向（Ｘ軸方向）に移動自在に設置されている。主
軸５はベッド３上の主軸台６に支持してある。
いて説明する。図１はこの実施例の送り軸熱変位補正装
置を装備したタレット旋盤の破断正面図、図２はその平
面図を示す。タレット１を搭載した送り台２は、ベッド
３のレール４上に、主軸５の軸方向（Ｚ軸方向）と直交
する方向（Ｘ軸方向）に移動自在に設置されている。主
軸５はベッド３上の主軸台６に支持してある。
【００１２】タレット１は、正面形状が多角形のドラム
状に形成され、各周面部分に工具８が装着されたもので
あり、送り台２上に割出し台７を介して前後（Ｚ軸方
向）移動および割出回転が可能に設置されている。
状に形成され、各周面部分に工具８が装着されたもので
あり、送り台２上に割出し台７を介して前後（Ｚ軸方
向）移動および割出回転が可能に設置されている。
【００１３】送り台２のＸ軸方向への移動は、ベッド３
上に設置した送りねじ９、および送り台２に設けられた
ボールナット２ａを介してＸ軸サーボモータ１０により
行われる。Ｘ軸サーボモータ１０の回転は、ベルト１４
を介して送りねじ９に伝達される。Ｘ軸サーボモータ１
０の駆動制御は、送りねじ９の回転数を例えばパルスコ
ーダ１１で検出し、この検出値をＮＣ装置１２にフィー
ドバックするセミクローズドループによって行われる。
上に設置した送りねじ９、および送り台２に設けられた
ボールナット２ａを介してＸ軸サーボモータ１０により
行われる。Ｘ軸サーボモータ１０の回転は、ベルト１４
を介して送りねじ９に伝達される。Ｘ軸サーボモータ１
０の駆動制御は、送りねじ９の回転数を例えばパルスコ
ーダ１１で検出し、この検出値をＮＣ装置１２にフィー
ドバックするセミクローズドループによって行われる。
【００１４】前記送りねじ９の両端を回転自在に支持す
る送りねじサポート１３ａ，１３ｂのうち、主軸５と反
対側の送りねじサポート１３ｂはベッド３にボルト等で
固定してある。主軸５寄りの送りねじサポート１３ａ
は、熱膨張補正部材１５を介してベッド３に設置されて
いる。すなわち、ベッド３に形成した凹部３ａにブラケ
ット１６を設け、このブラケット１６にＸ軸方向に向け
て支軸１７を掛け渡し、この支軸１７に、熱膨張補正部
材１５と、送りねじサポート１３ａと、皿ばね１８とを
この順序で配列して装着してある。支軸１７は、各部材
１５，１３ａ，１８を貫通している。これにより、皿ば
ね１８の付勢力で送りねじサポート１３ａが、熱膨張補
正部材１５およびブラケット１６を介してベッド３に押
し付けられている。これら熱膨張補正部材５，送りねじ
サポート１３ａ，皿ばね１８等で、送り軸熱変位補正装
置１９が構成される。
る送りねじサポート１３ａ，１３ｂのうち、主軸５と反
対側の送りねじサポート１３ｂはベッド３にボルト等で
固定してある。主軸５寄りの送りねじサポート１３ａ
は、熱膨張補正部材１５を介してベッド３に設置されて
いる。すなわち、ベッド３に形成した凹部３ａにブラケ
ット１６を設け、このブラケット１６にＸ軸方向に向け
て支軸１７を掛け渡し、この支軸１７に、熱膨張補正部
材１５と、送りねじサポート１３ａと、皿ばね１８とを
この順序で配列して装着してある。支軸１７は、各部材
１５，１３ａ，１８を貫通している。これにより、皿ば
ね１８の付勢力で送りねじサポート１３ａが、熱膨張補
正部材１５およびブラケット１６を介してベッド３に押
し付けられている。これら熱膨張補正部材５，送りねじ
サポート１３ａ，皿ばね１８等で、送り軸熱変位補正装
置１９が構成される。
【００１５】熱膨張補正部材１５の材質には、ベッド３
の材質よりも線膨張係数の大きい材質が用いられる。例
えば、ベッド３および送りねじサポート１３ａ，１３ｂ
の材質として鋳鉄（線膨張係数α1 ＝１２×１０-6）が
用いられ、熱膨張補正部材１５の材質として銅（線膨張
係数α2 ＝１６×１０-6）あるいはアルミニュウム（線
膨張係数α3 ＝２４×１０-6）が用いられる。送りねじ
９、ブラケット１６、支軸１７、および皿ばね１８の材
質としては鋼（線膨張係数α4 ＝１１×１０-6）が用い
られる。
の材質よりも線膨張係数の大きい材質が用いられる。例
えば、ベッド３および送りねじサポート１３ａ，１３ｂ
の材質として鋳鉄（線膨張係数α1 ＝１２×１０-6）が
用いられ、熱膨張補正部材１５の材質として銅（線膨張
係数α2 ＝１６×１０-6）あるいはアルミニュウム（線
膨張係数α3 ＝２４×１０-6）が用いられる。送りねじ
９、ブラケット１６、支軸１７、および皿ばね１８の材
質としては鋼（線膨張係数α4 ＝１１×１０-6）が用い
られる。
【００１６】上記構成の作用を説明する。図１におい
て、図３の例で定めたと同様に、主軸５から送りねじサ
ポート１３ａまでの距離をＬとし、送り台２を図１の任
意の位置Ｘａ（ボールナット２ａの中心位置で示す）か
ら距離Ｘだけ送った位置をＸｂ、この位置Ｘｂから送り
ねじサポート１３ａまでのボールねじ長さをＵとする。
この場合に、送り軸熱変位補正装置１９が無いときに
は、従来例で示したように送り台２と主軸５との相対変
位δX は、δX ＝ΔＬ＋ΔＵとなる。距離Ｘの増分ΔＸ
は前述のようにＮＣ指令値に対して影響がない。
て、図３の例で定めたと同様に、主軸５から送りねじサ
ポート１３ａまでの距離をＬとし、送り台２を図１の任
意の位置Ｘａ（ボールナット２ａの中心位置で示す）か
ら距離Ｘだけ送った位置をＸｂ、この位置Ｘｂから送り
ねじサポート１３ａまでのボールねじ長さをＵとする。
この場合に、送り軸熱変位補正装置１９が無いときに
は、従来例で示したように送り台２と主軸５との相対変
位δX は、δX ＝ΔＬ＋ΔＵとなる。距離Ｘの増分ΔＸ
は前述のようにＮＣ指令値に対して影響がない。
【００１７】この相対変位δX に対して、この実施例で
は送り軸熱変位補正装置１９の以下の作用により、増分
ΔＬを小さくすることができる。すなわち、主軸５の軸
心位置Ｏからブラケット１６の左端位置Ｐまでの距離を
Ｌ’、熱膨張補正部材１５の長さ寸法をＳとすると、ベ
ッド３の熱膨張により距離Ｌ’はＬ’＋ΔＬ’となり、
熱膨張補正部材１５の熱膨張によりその長さ寸法ＳはＳ
＋ΔＳとなる。この熱膨張補正部材１５の増分ΔＳは、
ベッド３の増分ΔＬ’に対して相殺方向に作用するた
め、主軸５と送りねじサポート１３ａ間の距離Ｌの増分
ΔＬは、ΔＬ＝ΔＬ’−ΔＳとなる。したがって送り台
２と主軸５間の相対変位δX は、 δX ＝ΔＬ＋ΔＵ＝（ΔＬ’−ΔＳ）＋ΔＵ となる。なお、温度上昇をΔＴとすると、距離Ｌ’の増
分ΔＬ’は、 ΔＬ’＝α1 ×Ｌ’×ΔＴ であり、熱膨張補正部材１５の長さ寸法Ｓの増分ΔＳ
は、 ΔＳ＝α2 ×Ｓ×ΔＴ（材質が銅の場合） または、 ΔＳ＝α3 ×Ｓ×ΔＴ（材質がアルミニュウムの場合） である。
は送り軸熱変位補正装置１９の以下の作用により、増分
ΔＬを小さくすることができる。すなわち、主軸５の軸
心位置Ｏからブラケット１６の左端位置Ｐまでの距離を
Ｌ’、熱膨張補正部材１５の長さ寸法をＳとすると、ベ
ッド３の熱膨張により距離Ｌ’はＬ’＋ΔＬ’となり、
熱膨張補正部材１５の熱膨張によりその長さ寸法ＳはＳ
＋ΔＳとなる。この熱膨張補正部材１５の増分ΔＳは、
ベッド３の増分ΔＬ’に対して相殺方向に作用するた
め、主軸５と送りねじサポート１３ａ間の距離Ｌの増分
ΔＬは、ΔＬ＝ΔＬ’−ΔＳとなる。したがって送り台
２と主軸５間の相対変位δX は、 δX ＝ΔＬ＋ΔＵ＝（ΔＬ’−ΔＳ）＋ΔＵ となる。なお、温度上昇をΔＴとすると、距離Ｌ’の増
分ΔＬ’は、 ΔＬ’＝α1 ×Ｌ’×ΔＴ であり、熱膨張補正部材１５の長さ寸法Ｓの増分ΔＳ
は、 ΔＳ＝α2 ×Ｓ×ΔＴ（材質が銅の場合） または、 ΔＳ＝α3 ×Ｓ×ΔＴ（材質がアルミニュウムの場合） である。
【００１８】以上の結果から明らかなように、距離Ｌ’
の増分ΔＬ’と長さ寸法Ｓの増分ΔＳとが等しくなるよ
うにベッド３および熱膨張補正部材１５の材質を選択す
ることで、ベッド３の熱変位を熱膨張補正部材１５の熱
変位でほぼ相殺することができ、送り台２と主軸５間の
相対変位δX はΔＵだけとなる。この送りねじ９の一部
の長さＵに対する熱膨張分ΔＵは、一般にベッド３の距
離Ｌに対する熱膨張分ΔＬに対して充分小さく、前記の
ようにベッド３の熱膨張分ΔＬを小さくすることで、主
軸５と送り台２との相対変位δX を充分に小さくするこ
とができる。これにより加工精度が向上する。
の増分ΔＬ’と長さ寸法Ｓの増分ΔＳとが等しくなるよ
うにベッド３および熱膨張補正部材１５の材質を選択す
ることで、ベッド３の熱変位を熱膨張補正部材１５の熱
変位でほぼ相殺することができ、送り台２と主軸５間の
相対変位δX はΔＵだけとなる。この送りねじ９の一部
の長さＵに対する熱膨張分ΔＵは、一般にベッド３の距
離Ｌに対する熱膨張分ΔＬに対して充分小さく、前記の
ようにベッド３の熱膨張分ΔＬを小さくすることで、主
軸５と送り台２との相対変位δX を充分に小さくするこ
とができる。これにより加工精度が向上する。
【００１９】図４の曲線Ｂは、図１の旋盤を前述の従来
例で説明した場合と同様の条件で運転を行った場合の相
対変位δX の変化を示す。曲線Ｃは、そのときの熱膨張
補正部材１５による補正量を示す。同図から、この実施
例の送り軸熱変位補正装置１９の採用により温度変化に
よる相対変位δX の変動が低減されることがわかる。
例で説明した場合と同様の条件で運転を行った場合の相
対変位δX の変化を示す。曲線Ｃは、そのときの熱膨張
補正部材１５による補正量を示す。同図から、この実施
例の送り軸熱変位補正装置１９の採用により温度変化に
よる相対変位δX の変動が低減されることがわかる。
【００２０】この送り軸熱変位補正装置１９によると、
このように熱膨張補正部材１５で送りねじサポート１３
ａの位置を自然調整させて、熱変位補正を行うので、電
気系統およびソフトウェアのシステムが不要で、このた
め低コストで実現できる。しかも、機械的な調整である
ため、ソフトウェアによる制御（例えば１μｍの単位で
行う。）と異なり、熱変位が連続的に補正される。さら
に、このように熱変位補正が行えるため、ベッド３等の
材質として線膨張係数の小さな特殊材料を使用する必要
がなく、安価に製造できる。さらに、機械運転条件や、
機械設置条件に関係なく、この送り軸熱変位補正装置１
９が機能する。
このように熱膨張補正部材１５で送りねじサポート１３
ａの位置を自然調整させて、熱変位補正を行うので、電
気系統およびソフトウェアのシステムが不要で、このた
め低コストで実現できる。しかも、機械的な調整である
ため、ソフトウェアによる制御（例えば１μｍの単位で
行う。）と異なり、熱変位が連続的に補正される。さら
に、このように熱変位補正が行えるため、ベッド３等の
材質として線膨張係数の小さな特殊材料を使用する必要
がなく、安価に製造できる。さらに、機械運転条件や、
機械設置条件に関係なく、この送り軸熱変位補正装置１
９が機能する。
【００２１】なお、前記実施例は旋盤に適用した場合に
つき説明したが、この発明は、マシニングセンタにおけ
る主軸頭の進退用の送りねじ等、工作機械の送りねじ一
般に適用することができる。
つき説明したが、この発明は、マシニングセンタにおけ
る主軸頭の進退用の送りねじ等、工作機械の送りねじ一
般に適用することができる。
【００２２】
【発明の効果】この発明の送り軸熱変位補正装置は、送
りねじの一端を支持する送りねじサポートを、前記一端
の延長位置側へ移動可能に熱膨張補正部材を介してベッ
ドに設置したため、熱膨張補正部材の熱膨張による送り
ねじサポート位置の変化により、ベッドの熱変位による
送り台とベッドの所定位置との相対変位が相殺される。
そのため、電気的あるいはソフトウェア的な送り量補正
をすることなく、熱膨張補正部材を設けただけの簡易な
構成で熱変位補正が行え、加工精度を向上させることが
できる。
りねじの一端を支持する送りねじサポートを、前記一端
の延長位置側へ移動可能に熱膨張補正部材を介してベッ
ドに設置したため、熱膨張補正部材の熱膨張による送り
ねじサポート位置の変化により、ベッドの熱変位による
送り台とベッドの所定位置との相対変位が相殺される。
そのため、電気的あるいはソフトウェア的な送り量補正
をすることなく、熱膨張補正部材を設けただけの簡易な
構成で熱変位補正が行え、加工精度を向上させることが
できる。
【図１】この発明の一実施例が適用されるタレット旋盤
の一部を破断して示す正面図である。
の一部を破断して示す正面図である。
【図２】そのタレット旋盤の平面図である。
【図３】従来のタレット旋盤の正面図である。
【図４】そのタレット旋盤の温度上昇に伴う加工精度の
変化を示すグラフである。
変化を示すグラフである。
１…タレット、２…送り台、３…ベッド、５…主軸、６
…主軸台、７…割出し台、８…工具、９…送りねじ、１
０…Ｘ軸サーボモータ、１３ａ，１３ｂ…送りねじサポ
ート、１５…熱膨張補正部材、１７…支軸、１８…皿ば
ね、１９…熱変位補正装置
…主軸台、７…割出し台、８…工具、９…送りねじ、１
０…Ｘ軸サーボモータ、１３ａ，１３ｂ…送りねじサポ
ート、１５…熱膨張補正部材、１７…支軸、１８…皿ば
ね、１９…熱変位補正装置
Claims (1)
- 【請求項１】 送り台を送りねじで駆動する工作機械に
おいて、送りねじの一端を回転自在に支持する送りねじ
サポートを、前記一端の延長位置側へ移動可能に熱膨張
補正部材を介してベッドに設置し、前記熱膨張補正部材
の材質をベッドよりも線膨張係数が大きな材質とした工
作機械の送り軸熱変位装補正装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19602792A JPH068082A (ja) | 1992-06-29 | 1992-06-29 | 工作機械の送り軸熱変位補正装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19602792A JPH068082A (ja) | 1992-06-29 | 1992-06-29 | 工作機械の送り軸熱変位補正装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH068082A true JPH068082A (ja) | 1994-01-18 |
Family
ID=16351001
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19602792A Pending JPH068082A (ja) | 1992-06-29 | 1992-06-29 | 工作機械の送り軸熱変位補正装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH068082A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100697347B1 (ko) * | 2005-08-31 | 2007-03-20 | 화천기공 주식회사 | 공작기계용 이송체 이송장치 |
| US20200156441A1 (en) * | 2018-11-16 | 2020-05-21 | Ford Global Technologies, Llc | Vehicle defogging and demisting system |
-
1992
- 1992-06-29 JP JP19602792A patent/JPH068082A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100697347B1 (ko) * | 2005-08-31 | 2007-03-20 | 화천기공 주식회사 | 공작기계용 이송체 이송장치 |
| US20200156441A1 (en) * | 2018-11-16 | 2020-05-21 | Ford Global Technologies, Llc | Vehicle defogging and demisting system |
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