JPH0679422A - タンディッシュ内溶鋼温度の連続測定方法 - Google Patents
タンディッシュ内溶鋼温度の連続測定方法Info
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- JPH0679422A JPH0679422A JP21158291A JP21158291A JPH0679422A JP H0679422 A JPH0679422 A JP H0679422A JP 21158291 A JP21158291 A JP 21158291A JP 21158291 A JP21158291 A JP 21158291A JP H0679422 A JPH0679422 A JP H0679422A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 タンディッシュ内溶鋼温度の連続測定には、
通常ＺrＢ2製保護管を有する熱伝対が使用されるが、タ
ンディッシュ内溶鋼湯面を被覆するスラグに溶損されて
長時間の測定が不可能であったので、これを解決するこ
とを目的とする。 【構成】 熱伝対の保護管としてはＺrＢ2材を使用し、
かつ熱伝対を浸漬する溶鋼の湯面に浮遊するスラグは、
従来ＣaＯ系高塩基度フラックスを使用していたので、
これにＭgＯを添加しＭgＯ５〜３０重量％を含む少くと
も１８００℃以上の高融点スラグを保護管周辺に形成す
る。 【効果】 保護管スラグライン部の溶損速度は、従来
１.０mm／Ｈrであつたが、本発明により０.０８mm／Ｈr
に低減され、連続測温用保護管の従来の最大寿命が５時
間程度であったが、本発明により寿命が４０時間以上に
延長され、コストの低減のほか、連続鋳造の操業管理が
円滑に遂行できるようになった。
通常ＺrＢ2製保護管を有する熱伝対が使用されるが、タ
ンディッシュ内溶鋼湯面を被覆するスラグに溶損されて
長時間の測定が不可能であったので、これを解決するこ
とを目的とする。 【構成】 熱伝対の保護管としてはＺrＢ2材を使用し、
かつ熱伝対を浸漬する溶鋼の湯面に浮遊するスラグは、
従来ＣaＯ系高塩基度フラックスを使用していたので、
これにＭgＯを添加しＭgＯ５〜３０重量％を含む少くと
も１８００℃以上の高融点スラグを保護管周辺に形成す
る。 【効果】 保護管スラグライン部の溶損速度は、従来
１.０mm／Ｈrであつたが、本発明により０.０８mm／Ｈr
に低減され、連続測温用保護管の従来の最大寿命が５時
間程度であったが、本発明により寿命が４０時間以上に
延長され、コストの低減のほか、連続鋳造の操業管理が
円滑に遂行できるようになった。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はタンディッシュ内溶鋼温
度の連続測定方法に係り、特にＣaＯ系スラグによるＺr
Ｂ2製熱伝対保護管の溶損がない連続鋳造時におけるタ
ンディッシュ内溶鋼温度の連続測定方法に関する。
度の連続測定方法に係り、特にＣaＯ系スラグによるＺr
Ｂ2製熱伝対保護管の溶損がない連続鋳造時におけるタ
ンディッシュ内溶鋼温度の連続測定方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に転炉等で溶製された溶鋼は取鍋に
収容され、更にタンディッシュに移された後、タンディ
ッシュから複数基の鋳型へ分配され、それぞれ各鋳型で
連続鋳造されて鋳片が製造される。かくの如く、タンデ
ィッシュは、取鍋と鋳型との中間に存在して次の如き役
目を果たしている。 (イ) 鋳型への溶鋼供給量の調節 (ロ) 各ストランドの鋳型への溶鋼の分配 (ハ) 溶鋼の貯蔵 (ニ) 溶鋼中の介在物の溶鋼上スラグへの浮上捕捉。 これらのタンディッシュの機能を十分に果し得るか、ど
うかは主として溶鋼の温度条件によって決定される。
収容され、更にタンディッシュに移された後、タンディ
ッシュから複数基の鋳型へ分配され、それぞれ各鋳型で
連続鋳造されて鋳片が製造される。かくの如く、タンデ
ィッシュは、取鍋と鋳型との中間に存在して次の如き役
目を果たしている。 (イ) 鋳型への溶鋼供給量の調節 (ロ) 各ストランドの鋳型への溶鋼の分配 (ハ) 溶鋼の貯蔵 (ニ) 溶鋼中の介在物の溶鋼上スラグへの浮上捕捉。 これらのタンディッシュの機能を十分に果し得るか、ど
うかは主として溶鋼の温度条件によって決定される。
【０００３】タンディッシュ内の溶鋼温度は、鋳造初期
にはタンディッシュ内耐火物もしくは溶鋼表面からの拔
熱が大きく、更に取鍋からの注入溶鋼量と鋳型への供給
溶鋼量との不均衡により溶鋼量の変動が激しく、従って
溶鋼温度変動も大となる。また連続鋳造末期になると徐
々に溶鋼温度が降下するが、これらの温度降下状況は、
使用タンディッシュによる鋳造回数や、溶鋼加熱装置の
有無等により温度降下速度が著しく異なってくる。しか
し、いずれの場合でもタンディッシュ内溶鋼温度の低下
と共に、介在物の浮上効果が減少し、かつ鋳型への浸漬
ノズルのノズル詰まりが発生するため、タンディッシュ
内の溶鋼温度を連続して正確に測定することは極めて重
要である。
にはタンディッシュ内耐火物もしくは溶鋼表面からの拔
熱が大きく、更に取鍋からの注入溶鋼量と鋳型への供給
溶鋼量との不均衡により溶鋼量の変動が激しく、従って
溶鋼温度変動も大となる。また連続鋳造末期になると徐
々に溶鋼温度が降下するが、これらの温度降下状況は、
使用タンディッシュによる鋳造回数や、溶鋼加熱装置の
有無等により温度降下速度が著しく異なってくる。しか
し、いずれの場合でもタンディッシュ内溶鋼温度の低下
と共に、介在物の浮上効果が減少し、かつ鋳型への浸漬
ノズルのノズル詰まりが発生するため、タンディッシュ
内の溶鋼温度を連続して正確に測定することは極めて重
要である。
【０００４】タンディッシュ内の溶鋼温度の連続測定に
係る従来技術としては、多くの方法が開示されている
が、そのうち代表的な方法もしくは装置について開示さ
れた従来技術について説明する。 特開昭６０−１９８４２３：この発明の要旨とするとこ
ろは次の如くである。すなわち、「下端を閉じた有底中
空筒状をなし、かつ少くとも下部を熱伝対に有害なガス
を発生する耐火物で形成した保護管内に、熱伝対を収納
した熱伝対収納管が挿入されてなる溶融金属の温度測定
器具において、前記保護管内を排気するための排気手段
が設けられていることを特徴とする溶融金属の温度測定
器具。」である。この発明は、モリブデン−ジルコニア
系焼結保護管の如く、高温において熱伝対に悪影響を与
える有害ガスを発生する素材から成る熱伝対保護管を用
いた測温器具において、その保護管内を排気する手段を
設けて有害ガスを排出させることにより、熱伝対の劣化
を防止するようにしたものである。しかし、この発明の
温度測定器具においても、タンディッシュ内の溶鋼上に
浮遊するスラグにより、外側から浸蝕されることを防ぐ
手段について考慮されておらず不十分である。
係る従来技術としては、多くの方法が開示されている
が、そのうち代表的な方法もしくは装置について開示さ
れた従来技術について説明する。 特開昭６０−１９８４２３：この発明の要旨とするとこ
ろは次の如くである。すなわち、「下端を閉じた有底中
空筒状をなし、かつ少くとも下部を熱伝対に有害なガス
を発生する耐火物で形成した保護管内に、熱伝対を収納
した熱伝対収納管が挿入されてなる溶融金属の温度測定
器具において、前記保護管内を排気するための排気手段
が設けられていることを特徴とする溶融金属の温度測定
器具。」である。この発明は、モリブデン−ジルコニア
系焼結保護管の如く、高温において熱伝対に悪影響を与
える有害ガスを発生する素材から成る熱伝対保護管を用
いた測温器具において、その保護管内を排気する手段を
設けて有害ガスを排出させることにより、熱伝対の劣化
を防止するようにしたものである。しかし、この発明の
温度測定器具においても、タンディッシュ内の溶鋼上に
浮遊するスラグにより、外側から浸蝕されることを防ぐ
手段について考慮されておらず不十分である。
【０００５】特願平２−２２８１５３：この発明の要旨
とするところは次の如くである。すなわち、「タンディ
ッシュ内溶鋼中に温度センサを装備した測温保護管を浸
漬して溶鋼温度を連続的に測定するに際し、前記測温保
護管を所定深さ溶鋼中に浸漬したときにフラックスライ
ンとなる外周面に対応させて、当該測温保護管の外径よ
り大きな内径を有するフロート式スリーブで包囲するよ
うに予め吊り下げておき、前記フロート式スリーブで包
囲された測温保護管をタンディッシュ内の溶鋼中に浸漬
すると共に、前記フロート式スリーブを溶鋼上に浮上さ
せ、引続き前記タンディッシュ内溶鋼上にフラックスを
散布し、前記フロート式スリーブ内の溶鋼面をフラック
スの存在しない裸面に保持することを特徴とするタンデ
ィッシュ内溶鋼連続測温保護管のフラックスライン保護
方法。」である。すなわち、この発明は図６に示す如
く、タンディッシュ２内の溶鋼４に浮上するフロート式
スリーブ６に包囲された溶鋼４は裸面であるので、この
フロート式スリーブに包囲された測温保護管８はフラッ
クス１０のスラグと接触することが防止され、フラック
ス１０による溶損が防止される。また測温保護管８とフ
ロート式スリーブ６とは切り離されているので、測温保
護管８をフロート式スリーブ６の浮上位置に規制される
ことなく、溶鋼４中の任意の深さまで浸漬することがで
きる効果を有しているものの、この発明にも次のような
問題点がある。 (イ) 測温保護管８を再使用しようとする場合、スラグや
地金が付着していると、フロート式スリーブ６が装着で
きない。 (ロ) タンディッシュ２内の溶鋼４が少くなって、湯面が
保護管８の下端以下に下降すると、フロート式スリーブ
６がはずれ、測温が不可能となる。 上記の如く、鋳造用タンディッシュ内の溶鋼温度の連続
測定は極めて重要な技術であるために、従来とも多くの
発明が開示されているに拘らず、実際操業において連続
使用できる装置もしくは方法は、今日まで見出されてい
ない。
とするところは次の如くである。すなわち、「タンディ
ッシュ内溶鋼中に温度センサを装備した測温保護管を浸
漬して溶鋼温度を連続的に測定するに際し、前記測温保
護管を所定深さ溶鋼中に浸漬したときにフラックスライ
ンとなる外周面に対応させて、当該測温保護管の外径よ
り大きな内径を有するフロート式スリーブで包囲するよ
うに予め吊り下げておき、前記フロート式スリーブで包
囲された測温保護管をタンディッシュ内の溶鋼中に浸漬
すると共に、前記フロート式スリーブを溶鋼上に浮上さ
せ、引続き前記タンディッシュ内溶鋼上にフラックスを
散布し、前記フロート式スリーブ内の溶鋼面をフラック
スの存在しない裸面に保持することを特徴とするタンデ
ィッシュ内溶鋼連続測温保護管のフラックスライン保護
方法。」である。すなわち、この発明は図６に示す如
く、タンディッシュ２内の溶鋼４に浮上するフロート式
スリーブ６に包囲された溶鋼４は裸面であるので、この
フロート式スリーブに包囲された測温保護管８はフラッ
クス１０のスラグと接触することが防止され、フラック
ス１０による溶損が防止される。また測温保護管８とフ
ロート式スリーブ６とは切り離されているので、測温保
護管８をフロート式スリーブ６の浮上位置に規制される
ことなく、溶鋼４中の任意の深さまで浸漬することがで
きる効果を有しているものの、この発明にも次のような
問題点がある。 (イ) 測温保護管８を再使用しようとする場合、スラグや
地金が付着していると、フロート式スリーブ６が装着で
きない。 (ロ) タンディッシュ２内の溶鋼４が少くなって、湯面が
保護管８の下端以下に下降すると、フロート式スリーブ
６がはずれ、測温が不可能となる。 上記の如く、鋳造用タンディッシュ内の溶鋼温度の連続
測定は極めて重要な技術であるために、従来とも多くの
発明が開示されているに拘らず、実際操業において連続
使用できる装置もしくは方法は、今日まで見出されてい
ない。
【０００６】
【発明が解決すべき課題】本発明の目的は、タンディッ
シュ内溶鋼温度の連続測温方法における上記従来技術の
問題点を解決し、実操業において最も効果的な連続測定
方法を提供しようとするものである。
シュ内溶鋼温度の連続測温方法における上記従来技術の
問題点を解決し、実操業において最も効果的な連続測定
方法を提供しようとするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは次のとおりである。すなわち、 「(1) ＺrＢ2製保護管を有する熱伝対による連続鋳造用
タンディッシュ内溶鋼温度の連続測定方法において、前
記熱伝対を浸漬する溶鋼の湯面に浮遊するスラグを１８
００℃以上の高融点化合物とすることを特徴とするタン
ディッシュ内溶鋼温度の連続測定方法。」である。しか
して(1)の基本発明のほかに、次の実施態様も含まれ
る。 (2) 前記ＺrＢ2製保護管を浸漬する溶鋼上のスラグライ
ンに対応する外周部に耐火性環状プロテクターを有する
上記(1)に記載のタンディッシュ内溶鋼温度の連続測定
方法。 (3) 前記保護管を所定深さの溶鋼中に浸漬したときにス
ラグラインとなる外周面に対応させて該保護管の外径よ
り大なる内径を有するフロート式スリーブで包囲された
耐火性環状プロテクターを溶鋼中に浸漬すると共に、該
フロート式スリーブを溶鋼上に浮上させ、該フロート式
スリーブ内の溶鋼湯面を高融点化合物にて被覆する上記
(1)に記載のタンディッシュ内溶鋼温度の連続測定方
法。 (4) 前記高融点化合物はＭgＯを５〜３０重量％含有す
るＣaＯ−Ａl2Ｏ3−ＭgＯ系化合物である上記(1)、(2)、
(3)のいずれかの項に記載のタンディッシュ内溶鋼温度
の連続測定方法。
ろは次のとおりである。すなわち、 「(1) ＺrＢ2製保護管を有する熱伝対による連続鋳造用
タンディッシュ内溶鋼温度の連続測定方法において、前
記熱伝対を浸漬する溶鋼の湯面に浮遊するスラグを１８
００℃以上の高融点化合物とすることを特徴とするタン
ディッシュ内溶鋼温度の連続測定方法。」である。しか
して(1)の基本発明のほかに、次の実施態様も含まれ
る。 (2) 前記ＺrＢ2製保護管を浸漬する溶鋼上のスラグライ
ンに対応する外周部に耐火性環状プロテクターを有する
上記(1)に記載のタンディッシュ内溶鋼温度の連続測定
方法。 (3) 前記保護管を所定深さの溶鋼中に浸漬したときにス
ラグラインとなる外周面に対応させて該保護管の外径よ
り大なる内径を有するフロート式スリーブで包囲された
耐火性環状プロテクターを溶鋼中に浸漬すると共に、該
フロート式スリーブを溶鋼上に浮上させ、該フロート式
スリーブ内の溶鋼湯面を高融点化合物にて被覆する上記
(1)に記載のタンディッシュ内溶鋼温度の連続測定方
法。 (4) 前記高融点化合物はＭgＯを５〜３０重量％含有す
るＣaＯ−Ａl2Ｏ3−ＭgＯ系化合物である上記(1)、(2)、
(3)のいずれかの項に記載のタンディッシュ内溶鋼温度
の連続測定方法。
【０００８】本発明の詳細を添付図面を参照して説明す
る。連続測温用保護管としては、従来モリブデン−ジル
コニヤ系焼結材料等も使用されたが、ＺrＢ2が耐食性に
もすぐれ一般に使用されている。ＺrＢ2製保護管の溶損
は、ＺrＢ2が酸化されてＺrＯ2が生成され、これが剥離
されることによって溶損が進行する。本発明者らは、こ
のＺrＢ2製保護管の酸化防止には、保護管周辺のスラグ
にＭgＯを添加してスラグを高融点化し、保護管のスラ
グラインに高融点化合物を析出付着させることが極めて
有効であることを見出した。このＭgＯを含む高融点化
合物は具体的にはＭgＯを５〜３０重量％含有するＣaＯ
−Ａl2Ｏ3−ＭgＯ３元系化合物が望ましい。その理由は
次の如くである。すなわち、溶損を防止するために必要
なスラグ中のＭgＯの含有量は、５重量％未満では過少
にて効果が現れないので、少くとも５重量％を要する。
実操業では溶損をより確実に防止するためにＭgＯを１
０％程度添加する。しかし、ＭgＯの添加量が多くなる
と、図４のＣaＯ−Ａl2Ｏ3−ＭgＯ３元系状態図の示す
如く、１０重量％を越して多くなると、融点が高くな
り、３０重量％を越すと、融点が２０００℃を越し高過
ぎて塊状になり、円滑な操業が困難となるため、３０重
量％以下に限定すべきである。スラグにＭgＯを添加す
る具体的方法としては、本発明者らはマグネシアクリン
カーを散布する方法を採用したが、ドロマイトなどＭg
Ｏを含有するより安価な材料を使用しても差支えない。
る。連続測温用保護管としては、従来モリブデン−ジル
コニヤ系焼結材料等も使用されたが、ＺrＢ2が耐食性に
もすぐれ一般に使用されている。ＺrＢ2製保護管の溶損
は、ＺrＢ2が酸化されてＺrＯ2が生成され、これが剥離
されることによって溶損が進行する。本発明者らは、こ
のＺrＢ2製保護管の酸化防止には、保護管周辺のスラグ
にＭgＯを添加してスラグを高融点化し、保護管のスラ
グラインに高融点化合物を析出付着させることが極めて
有効であることを見出した。このＭgＯを含む高融点化
合物は具体的にはＭgＯを５〜３０重量％含有するＣaＯ
−Ａl2Ｏ3−ＭgＯ３元系化合物が望ましい。その理由は
次の如くである。すなわち、溶損を防止するために必要
なスラグ中のＭgＯの含有量は、５重量％未満では過少
にて効果が現れないので、少くとも５重量％を要する。
実操業では溶損をより確実に防止するためにＭgＯを１
０％程度添加する。しかし、ＭgＯの添加量が多くなる
と、図４のＣaＯ−Ａl2Ｏ3−ＭgＯ３元系状態図の示す
如く、１０重量％を越して多くなると、融点が高くな
り、３０重量％を越すと、融点が２０００℃を越し高過
ぎて塊状になり、円滑な操業が困難となるため、３０重
量％以下に限定すべきである。スラグにＭgＯを添加す
る具体的方法としては、本発明者らはマグネシアクリン
カーを散布する方法を採用したが、ドロマイトなどＭg
Ｏを含有するより安価な材料を使用しても差支えない。
【０００９】
実施例１ 図１に示す如き２ストランド用連続鋳造用タンディッシ
ュ２を使用し、連鋳中の溶鋼４の温度を、図２に示す如
き熱電対１を収容した保護管８の外周のスラグライン近
傍に溶損防止用プロテクター１２を装着した連続測温装
置を浮上保持して連続測温した。保護管８はＺrＢ2材で
ある。すなわち、この場合は取鍋３に収容された溶鋼４
は、ロングノズル１２を介してタンディッシュ２に注入
され、タンディッシュ２中の溶鋼４は更に、スライディ
ングゲート１４Ａ、１４Ｂおよび浸漬ノズル１６Ａ、１
６Ｂを介して２ストランドの鋳型１８Ａ、１８Ｂに鋳込
まれる。しかして、タンディッシュ２内の溶鋼４の温度
は取鍋からタンディッシュ２へ通じるロングノズル１２
と、タンディッシュ２から鋳型１８Ａ、１８Ｂへ通ずる
スライディングゲート１４Ａ、１４Ｂのそれぞれとの中
間ＰおよびＱにて測温される。従って測温位置はタンデ
ィッシュ炉底から６２０mm、湯面から２５０mmであっ
た。すなわち、ＺrＢ2製の保護管８を図１に示す如く、
溶鋼４の中に浸漬し、プロテクター１２はスラグライン
に該当するようにセットした。
ュ２を使用し、連鋳中の溶鋼４の温度を、図２に示す如
き熱電対１を収容した保護管８の外周のスラグライン近
傍に溶損防止用プロテクター１２を装着した連続測温装
置を浮上保持して連続測温した。保護管８はＺrＢ2材で
ある。すなわち、この場合は取鍋３に収容された溶鋼４
は、ロングノズル１２を介してタンディッシュ２に注入
され、タンディッシュ２中の溶鋼４は更に、スライディ
ングゲート１４Ａ、１４Ｂおよび浸漬ノズル１６Ａ、１
６Ｂを介して２ストランドの鋳型１８Ａ、１８Ｂに鋳込
まれる。しかして、タンディッシュ２内の溶鋼４の温度
は取鍋からタンディッシュ２へ通じるロングノズル１２
と、タンディッシュ２から鋳型１８Ａ、１８Ｂへ通ずる
スライディングゲート１４Ａ、１４Ｂのそれぞれとの中
間ＰおよびＱにて測温される。従って測温位置はタンデ
ィッシュ炉底から６２０mm、湯面から２５０mmであっ
た。すなわち、ＺrＢ2製の保護管８を図１に示す如く、
溶鋼４の中に浸漬し、プロテクター１２はスラグライン
に該当するようにセットした。
【００１０】従来の溶鋼４上に浮遊していたスラグ５Ａ
は、ＳiＯ2による溶鋼４の再酸化防止と、Ａl2Ｏ3系介
在物の浮上吸収を目的として添加したＣaＯ系フラック
スであって、通常ＣaＯ／ＳiＯ2＝６〜１０のＣaＯ系ス
ラグであった。これに本発明によりＭgＯを添加したも
ので、ＭgＯ添加前後のスラグの融点の変化は表１のと
おりである。
は、ＳiＯ2による溶鋼４の再酸化防止と、Ａl2Ｏ3系介
在物の浮上吸収を目的として添加したＣaＯ系フラック
スであって、通常ＣaＯ／ＳiＯ2＝６〜１０のＣaＯ系ス
ラグであった。これに本発明によりＭgＯを添加したも
ので、ＭgＯ添加前後のスラグの融点の変化は表１のと
おりである。
【表１】 かくの如く、スラグの融点をＭgＯを添加することによ
り少くとも１８００℃としたので、スラグライン部の溶
損速度は従来１.０mm／Ｈrであったのに対し、本発明に
よれば０.０８mm／Ｈrと従来の１／１０以下に抑制され
た。その結果、寿命が著しく延長され、従来５時間以下
であったのに対し、本発明によれば４０時間以上の連続
測定が可能となった。かくの如く、図２に示すように本
発明により保護管８の周辺にＭgＯを添加し、スラグ中
のＭgＯ濃度を５〜３０重量％とし、溶融点を少くとも
１８００℃以上とすることにより、保護管の溶損が極め
て少くなったので、プロテクター１２の装着はほとんど
不要であった。
り少くとも１８００℃としたので、スラグライン部の溶
損速度は従来１.０mm／Ｈrであったのに対し、本発明に
よれば０.０８mm／Ｈrと従来の１／１０以下に抑制され
た。その結果、寿命が著しく延長され、従来５時間以下
であったのに対し、本発明によれば４０時間以上の連続
測定が可能となった。かくの如く、図２に示すように本
発明により保護管８の周辺にＭgＯを添加し、スラグ中
のＭgＯ濃度を５〜３０重量％とし、溶融点を少くとも
１８００℃以上とすることにより、保護管の溶損が極め
て少くなったので、プロテクター１２の装着はほとんど
不要であった。
【００１１】実施例２ 図２に示す如く、本発明により保護管８の周辺のスラグ
中にＭgＯを添加し、局部的に高融点スラグ５Ｂを形成
してもよいが、上記特願平２−２２８１５３によるフロ
ート式スリーブ内の溶鋼２を裸面とする代りに、図３に
示す如く、フロート式スリーブ６内壁と、保護管８の外
壁と間に１００〜５００mmの間隔を保持し、この間にＭ
gＯ５〜３０重量％を含む高融点のスラグ５Ｂを形成し
て連続測温するようにしてもよい。かくの如く、フロー
ト式スリーブ６を浮上保持することにより、添加ＭgＯ
の濃度がほとんど一定に保持され、濃度の稀薄化が防止
される。かくして保護管８の溶損がほとんどなく１ヒー
トの連続鋳造が完了し、本発明によるタンディッシュ２
内の溶鋼４の連続測温が何の支障もなく、図５に示す如
く達成された。図５によるタンディッシュ内の溶鋼４の
連続測温結果を見ると、取鍋３から新しい溶鋼４を受け
入れると、タンディッシュ２中の溶鋼温度は急激に上昇
して１５６５℃に達するが、連続鋳造の継続と共に、次
第に温度が降下し、鋳込終了直前には１５５５℃に降下
した例が示されている。
中にＭgＯを添加し、局部的に高融点スラグ５Ｂを形成
してもよいが、上記特願平２−２２８１５３によるフロ
ート式スリーブ内の溶鋼２を裸面とする代りに、図３に
示す如く、フロート式スリーブ６内壁と、保護管８の外
壁と間に１００〜５００mmの間隔を保持し、この間にＭ
gＯ５〜３０重量％を含む高融点のスラグ５Ｂを形成し
て連続測温するようにしてもよい。かくの如く、フロー
ト式スリーブ６を浮上保持することにより、添加ＭgＯ
の濃度がほとんど一定に保持され、濃度の稀薄化が防止
される。かくして保護管８の溶損がほとんどなく１ヒー
トの連続鋳造が完了し、本発明によるタンディッシュ２
内の溶鋼４の連続測温が何の支障もなく、図５に示す如
く達成された。図５によるタンディッシュ内の溶鋼４の
連続測温結果を見ると、取鍋３から新しい溶鋼４を受け
入れると、タンディッシュ２中の溶鋼温度は急激に上昇
して１５６５℃に達するが、連続鋳造の継続と共に、次
第に温度が降下し、鋳込終了直前には１５５５℃に降下
した例が示されている。
【００１２】
【発明の効果】タンディッシュ内の溶鋼温度の連続測定
技術は、連続鋳造の管理上極めて重要な技術であり、従
来多くの発明が開示されて来たが、いずれも僅かに数時
間の連続測温が可能な程度であったが、本発明はスラグ
中にＭgＯを添加してＣaＯ系スラグのＭgＯ濃度を５〜
３０重量％として、少くとも溶融点１８００℃以上の高
融点スラグとしたので次の如き効果を挙げることができ
た。 (イ) 従来はＳiＯ2による溶鋼の再酸化防止と、Ａl2Ｏ3
系介在物の吸収を目的として、タンディッシュ内溶鋼湯
面に被覆するスラグはＣaＯ系高塩基度フラックスを使
用していた関係もあり、スラグライン部の溶損が激し
く、連続測温用保護管の最大寿命も５時間程度であった
が、本発明により、スラグライン部の溶損速度が従来の
１.０mm／Ｈrから０.０８mm／Ｈrと１／１０以下に抑制
され、連続測温用保護管の寿命も４０時間以上と著しく
延長された。 (ロ) (イ)により高価なＺrＢ2保護管の寿命が著しく延長
されると同時に、連続鋳造管理が著しく改善された。
技術は、連続鋳造の管理上極めて重要な技術であり、従
来多くの発明が開示されて来たが、いずれも僅かに数時
間の連続測温が可能な程度であったが、本発明はスラグ
中にＭgＯを添加してＣaＯ系スラグのＭgＯ濃度を５〜
３０重量％として、少くとも溶融点１８００℃以上の高
融点スラグとしたので次の如き効果を挙げることができ
た。 (イ) 従来はＳiＯ2による溶鋼の再酸化防止と、Ａl2Ｏ3
系介在物の吸収を目的として、タンディッシュ内溶鋼湯
面に被覆するスラグはＣaＯ系高塩基度フラックスを使
用していた関係もあり、スラグライン部の溶損が激し
く、連続測温用保護管の最大寿命も５時間程度であった
が、本発明により、スラグライン部の溶損速度が従来の
１.０mm／Ｈrから０.０８mm／Ｈrと１／１０以下に抑制
され、連続測温用保護管の寿命も４０時間以上と著しく
延長された。 (ロ) (イ)により高価なＺrＢ2保護管の寿命が著しく延長
されると同時に、連続鋳造管理が著しく改善された。
【図１】本発明によるタンディッシュ内溶鋼の連続測温
位置を示す取鍋、タンディッシュ、鋳型近傍の断面図で
ある。
位置を示す取鍋、タンディッシュ、鋳型近傍の断面図で
ある。
【図２】本発明の実施例による溶鋼連続測温状況を示す
断面図である。
断面図である。
【図３】本発明の他の実施例による溶鋼連続測温状況を
示す断面図である。
示す断面図である。
【図４】本発明によるＣaＯ系スラグに対するＭgＯ添加
量により溶融温度の上昇を示すＣaＯ−Ａl2Ｏ3−ＭgＯ
３元系状態図である。
量により溶融温度の上昇を示すＣaＯ−Ａl2Ｏ3−ＭgＯ
３元系状態図である。
【図５】本発明の実施例によるタンディッシュ内溶鋼温
度の連続測定結果の一例を示す鋳込開始から終了までの
時間経過に伴なう溶鋼温度変化を示す線図である。
度の連続測定結果の一例を示す鋳込開始から終了までの
時間経過に伴なう溶鋼温度変化を示す線図である。
【図６】従来のタンディッシュ内溶鋼の連続測温装置の
一例を示す断面図である。
一例を示す断面図である。
１ 熱伝対 ２ タンディッシュ ３ 取鍋 ４ 溶鋼 ５ スラグ ６ フロート式スリーブ ８ 保護管 １０ フラックス １２ プロテクター １４Ａ、１４Ｂ スライディングゲート １６Ａ、１６Ｂ 浸漬ノズル １８Ａ、１８Ｂ 鋳型
【手続補正書】
【提出日】平成５年８月１６日
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】全図
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
Claims (4)
- 【請求項１】 ＺrＢ2製保護管を有する熱伝対による連
続鋳造用タンディッシュ内溶鋼温度の連続測定方法にお
いて、前記熱伝対を浸漬する溶鋼の湯面に浮遊するスラ
グを１８００℃以上の高融点化合物とすることを特徴と
するタンディッシュ内溶鋼温度の連続測定方法。 - 【請求項２】 ＺrＢ2製保護管を有する熱伝対による連
続鋳造用タンディッシュ内溶鋼温度の連続測定方法にお
いて、前記ＺrＢ2製保護管を浸漬する溶鋼上のスラグラ
インに対応する外周部に耐火性環状プロテクターを有す
る請求項１に記載のタンディッシュ内溶鋼温度の連続測
定方法。 - 【請求項３】 ＺrＢ2製保護管を有する熱伝対による連
続鋳造用タンディッシュ内溶鋼温度の連続測定方法にお
いて、前記保護管を所定深さの溶鋼中に浸漬したときに
スラグラインとなる外周面に対応させて該保護管の外径
より大なる内径を有するフロート式スリーブで包囲され
た耐火性環状プロテクターを溶鋼中に浸漬すると共に、
該フロート式スリーブを溶鋼上に浮上させ、該フロート
式スリーブ内の溶鋼湯面を高融点化合物スラグにて被覆
する請求項１に記載のタンディッシュ内溶鋼温度の連続
測定方法。 - 【請求項４】 前記高融点化合物はＭgＯを５〜３０重
量％含有するＣaＯ−Ａl2Ｏ3−ＭgＯ系化合物である請
求項１、２、３のいずれかの項に記載のタンディッシュ
内溶鋼温度の連続測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21158291A JPH0679422A (ja) | 1991-07-29 | 1991-07-29 | タンディッシュ内溶鋼温度の連続測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21158291A JPH0679422A (ja) | 1991-07-29 | 1991-07-29 | タンディッシュ内溶鋼温度の連続測定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0679422A true JPH0679422A (ja) | 1994-03-22 |
Family
ID=16608153
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21158291A Pending JPH0679422A (ja) | 1991-07-29 | 1991-07-29 | タンディッシュ内溶鋼温度の連続測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0679422A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999023462A1 (en) * | 1997-11-04 | 1999-05-14 | Rdc Controle Ltee | Self-floating device for measuring the temperature of liquids |
| JP2002534271A (ja) * | 1999-01-13 | 2002-10-15 | エス・エム・エス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | 連続鋳造の際の溶湯、特に鋳鋼溶湯の温度の調節、及び／または保持のための方法および装置 |
| CN102233411A (zh) * | 2011-06-27 | 2011-11-09 | 河南通宇冶材集团有限公司 | 用建筑废料粘土为原料的低碱度结晶器保护渣 |
-
1991
- 1991-07-29 JP JP21158291A patent/JPH0679422A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999023462A1 (en) * | 1997-11-04 | 1999-05-14 | Rdc Controle Ltee | Self-floating device for measuring the temperature of liquids |
| JP2002534271A (ja) * | 1999-01-13 | 2002-10-15 | エス・エム・エス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | 連続鋳造の際の溶湯、特に鋳鋼溶湯の温度の調節、及び／または保持のための方法および装置 |
| CN102233411A (zh) * | 2011-06-27 | 2011-11-09 | 河南通宇冶材集团有限公司 | 用建筑废料粘土为原料的低碱度结晶器保护渣 |
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