JPH066799B2 - 非晶質鉄−モリブデン合金皮膜の電析方法 - Google Patents
非晶質鉄−モリブデン合金皮膜の電析方法Info
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- JPH066799B2 JPH066799B2 JP19737088A JP19737088A JPH066799B2 JP H066799 B2 JPH066799 B2 JP H066799B2 JP 19737088 A JP19737088 A JP 19737088A JP 19737088 A JP19737088 A JP 19737088A JP H066799 B2 JPH066799 B2 JP H066799B2
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Landscapes
- Electroplating And Plating Baths Therefor (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、鉄−モリブデン合金皮膜の電折方法に関し、
更に詳述すると、耐食性が高いと共に、優れた外観を有
する非晶質鉄−モリブデン合金めっき皮膜を作製する方
法に関する。
更に詳述すると、耐食性が高いと共に、優れた外観を有
する非晶質鉄−モリブデン合金めっき皮膜を作製する方
法に関する。
モリブデンは、水溶液から単独では電折せず、鉄、ニッ
ケル、コバルト等の鉄族遷移金属とのみ共に析出する誘
起共折型金属であり、このためモリブデンを用いためっ
き皮膜として鉄族遷移元素との種々の合金皮膜が提案さ
れているが、これらのうち鉄−モリブデン合金めっき皮
膜の作製手段としては、例えば水溶性鉄塩と水溶性モリ
ブデン塩とを含むｐＨ７〜１０のピロリン酸浴等のアル
カリ性浴を用いて電気めっきを行なう方法などが知られ
ている。
ケル、コバルト等の鉄族遷移金属とのみ共に析出する誘
起共折型金属であり、このためモリブデンを用いためっ
き皮膜として鉄族遷移元素との種々の合金皮膜が提案さ
れているが、これらのうち鉄−モリブデン合金めっき皮
膜の作製手段としては、例えば水溶性鉄塩と水溶性モリ
ブデン塩とを含むｐＨ７〜１０のピロリン酸浴等のアル
カリ性浴を用いて電気めっきを行なう方法などが知られ
ている。
しかしながら、従来の方法で得られた鉄−モリブデン合
金めっき皮膜は腐食し易く、耐食性が劣る上、皮膜の内
部歪が大きく、皮膜に割れが生じて表面の光沢を失い易
いという欠点を有しており、実用化するにはその性能が
不十分なものであった。
金めっき皮膜は腐食し易く、耐食性が劣る上、皮膜の内
部歪が大きく、皮膜に割れが生じて表面の光沢を失い易
いという欠点を有しており、実用化するにはその性能が
不十分なものであった。
本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、優れた耐食
性を有すると共に、割れのない光沢性に優れた表面状態
を示し、実用化可能な鉄−モリブデン合金皮膜の電折方
法を提供することを目的とする。
性を有すると共に、割れのない光沢性に優れた表面状態
を示し、実用化可能な鉄−モリブデン合金皮膜の電折方
法を提供することを目的とする。
本発明者らは、上記目的を達成するため、鉄−モリブデ
ン合金皮膜の物性及び電折方法について鋭意検討を行な
った結果、非晶質の鉄−モリブデン合金皮膜は結晶質の
ものに比べて耐食性が高く、しかも内部歪が小さく、割
れが生じにくいこと、電折膜中のモリブデン含有量が約
２０重量％以上になると皮膜が非晶質構造をとるように
なることを見い出すと共に、鉄−モリブデン合金皮膜の
非晶質化にはＦｅ2+イオン、Ｍｏイオン及び浴のｐｈの
影響が大きく、かつ共存するＦｅ3+イオンは電折に悪影
響を及ぼし、浴中のＦｅ2+イオンの量が１０ｇ／以
下、Ｍｏイオンの量がＭｏイオンとＦｅ2+との合計量に
対し５５重量％以上、ｐＨが３．５以上であり、しかも
Ｆｅ3+イオンの量が６ｇ／以下の条件で電折を行なう
ことにより、非晶質鉄−モリブデン合金皮膜が良好に得
られることを知見し、本発明をなすに至った。
ン合金皮膜の物性及び電折方法について鋭意検討を行な
った結果、非晶質の鉄−モリブデン合金皮膜は結晶質の
ものに比べて耐食性が高く、しかも内部歪が小さく、割
れが生じにくいこと、電折膜中のモリブデン含有量が約
２０重量％以上になると皮膜が非晶質構造をとるように
なることを見い出すと共に、鉄−モリブデン合金皮膜の
非晶質化にはＦｅ2+イオン、Ｍｏイオン及び浴のｐｈの
影響が大きく、かつ共存するＦｅ3+イオンは電折に悪影
響を及ぼし、浴中のＦｅ2+イオンの量が１０ｇ／以
下、Ｍｏイオンの量がＭｏイオンとＦｅ2+との合計量に
対し５５重量％以上、ｐＨが３．５以上であり、しかも
Ｆｅ3+イオンの量が６ｇ／以下の条件で電折を行なう
ことにより、非晶質鉄−モリブデン合金皮膜が良好に得
られることを知見し、本発明をなすに至った。
従って、本発明は、水溶性鉄塩と水溶性モリブデン塩と
を含むめっき浴を用いて鉄−モリブデン合金電気めっき
を行なうにあたり、めっき浴中におけるＦｅ2+イオンの
量を１０ｇ／以下、Ｆｅ3+イオンの量を６ｇ／以下
とし、かつモリブデンイオン量をモリブデンイオンとＦ
ｅ2+イオンとの合計量に対し５５重量％以上とし、めっ
き浴のｐＨを３．５以上とすることを特徴とする非晶質
鉄−モリブデン合金皮膜の電折方法を提供する。
を含むめっき浴を用いて鉄−モリブデン合金電気めっき
を行なうにあたり、めっき浴中におけるＦｅ2+イオンの
量を１０ｇ／以下、Ｆｅ3+イオンの量を６ｇ／以下
とし、かつモリブデンイオン量をモリブデンイオンとＦ
ｅ2+イオンとの合計量に対し５５重量％以上とし、めっ
き浴のｐＨを３．５以上とすることを特徴とする非晶質
鉄−モリブデン合金皮膜の電折方法を提供する。
本発明においては、上述した条件で電折を行なうように
したことにより、モリブデン含量が約２０重量％以上
で、耐食性が高く、外観の優れた非晶質鉄−モリブデン
合金皮膜を得ることができるものである。この場合、Ｆ
ｅ2+イオンが１０ｇ／を超えたり、ＭｏイオンがＭｏ
イオンとＦｅ2+イオンとの合計量の５５重量％より低く
なったり、ｐＨが３．５より低くなったりすると皮膜が
結晶質化し、高耐食性を達成することができず、またＦ
ｅ3+イオンが６ｇ／を超えると電折不能となる。
したことにより、モリブデン含量が約２０重量％以上
で、耐食性が高く、外観の優れた非晶質鉄−モリブデン
合金皮膜を得ることができるものである。この場合、Ｆ
ｅ2+イオンが１０ｇ／を超えたり、ＭｏイオンがＭｏ
イオンとＦｅ2+イオンとの合計量の５５重量％より低く
なったり、ｐＨが３．５より低くなったりすると皮膜が
結晶質化し、高耐食性を達成することができず、またＦ
ｅ3+イオンが６ｇ／を超えると電折不能となる。
以下、本発明につき更に詳しく説明する。
本発明は、上述したように、水溶性鉄塩及びモリブデン
塩を含むめっき浴中においてＦｅ2+イオンの量を１０ｇ
／以下、 Ｍｏイオンの量をＭｏイオンとＦｅ2+イオンとの合計量
の５５重量％以上、ｐＨを３．５以上、Ｆｅ3+イオンの
量を６ｇ／以下とした状態で鉄−モリブデン合金皮膜
の電折を行なうようにしたものである。
塩を含むめっき浴中においてＦｅ2+イオンの量を１０ｇ
／以下、 Ｍｏイオンの量をＭｏイオンとＦｅ2+イオンとの合計量
の５５重量％以上、ｐＨを３．５以上、Ｆｅ3+イオンの
量を６ｇ／以下とした状態で鉄−モリブデン合金皮膜
の電折を行なうようにしたものである。
この場合、鉄塩としては硫酸第１鉄、塩化第１鉄等、モ
リブデン塩としてはモリブデン酸ナトリウム、モリブデ
ン酸カリウム、モリブデン酸アンモニウム等を用いるこ
とができる。
リブデン塩としてはモリブデン酸ナトリウム、モリブデ
ン酸カリウム、モリブデン酸アンモニウム等を用いるこ
とができる。
ここで、モリブデン酸１２．５ｇ／でＦｅ2+イオンの
より好ましい量は２〜９ｇ／、Ｆｅ3+イオンのより好
ましい量は６−１／５（Ｆｅ2+量）以下、特に４ｇ／
以下であり、これにより非晶質鉄−モリブデン合金皮膜
を確実に得ることができる。
より好ましい量は２〜９ｇ／、Ｆｅ3+イオンのより好
ましい量は６−１／５（Ｆｅ2+量）以下、特に４ｇ／
以下であり、これにより非晶質鉄−モリブデン合金皮膜
を確実に得ることができる。
なお、本発明のめっき浴には、鉄塩、モリブデン塩に加
え、クエン酸ナトリウム、クエン酸カリウム、クエン酸
アンモニウム等の錯化剤を７０〜２５０ｇ／、更に必
要によりホウ酸等の緩衝剤を加えることができる。
え、クエン酸ナトリウム、クエン酸カリウム、クエン酸
アンモニウム等の錯化剤を７０〜２５０ｇ／、更に必
要によりホウ酸等の緩衝剤を加えることができる。
めっき浴のｐＨは上述したように非晶質化のためには
３．５以上であり、好ましくは４〜６である。ｐＨが６
より高いと電流効果が著しく低下する場合が生じる。
３．５以上であり、好ましくは４〜６である。ｐＨが６
より高いと電流効果が著しく低下する場合が生じる。
また、本発明における電折条件は特に限られないが、浴
に温度は４０℃以下、特に１０〜３５℃が好ましく、陰
極電流密度は０．４〜１．６Ａ／dm2とすことが好まし
い。また、撹拌は行なうことが好ましい。
に温度は４０℃以下、特に１０〜３５℃が好ましく、陰
極電流密度は０．４〜１．６Ａ／dm2とすことが好まし
い。また、撹拌は行なうことが好ましい。
なお、本発明の電折方法が採用される素材は限定がな
く、電気めっき可能なものであればいずれのものでもよ
い。
く、電気めっき可能なものであればいずれのものでもよ
い。
以上説明したように、本発明方法によれば、耐食性に優
れ、かつ割れのない光沢性に優れた表面状態を示す非晶
質鉄−モリブデン合金皮膜を得ることができるものであ
る。
れ、かつ割れのない光沢性に優れた表面状態を示す非晶
質鉄−モリブデン合金皮膜を得ることができるものであ
る。
以下、実施例により本発明を具体的に示すが、本発明は
下記実施例に限定されるものではない。
下記実施例に限定されるものではない。
下記組成の電解浴を用い、下記めっき装置、方法により
鉄−モリブデン合金めっき皮膜を作製した。
鉄−モリブデン合金めっき皮膜を作製した。
電解浴組成 ＦｅＳＯ４・７Ｈ2Ｏ １８〜７０ｇ／、Ｎａ2ＭｏＯ
4・２Ｈ2Ｏ ２０〜１００ｇ／をイオン交換水に溶解
すると共に、錯化剤としてＮａ3Ｃ6Ｏ7・２Ｈ2Ｏ ５０
〜２５０ｇ／を添加した。また、ｐＨは硫酸又は水酸
化ナトリウムにより調整した。
4・２Ｈ2Ｏ ２０〜１００ｇ／をイオン交換水に溶解
すると共に、錯化剤としてＮａ3Ｃ6Ｏ7・２Ｈ2Ｏ ５０
〜２５０ｇ／を添加した。また、ｐＨは硫酸又は水酸
化ナトリウムにより調整した。
めっき装置 めっき装置としては単一電解槽にて電解すると浴中のＦ
ｅ2+が酸化され、Ｆｅ3+が増加して安定な皮膜を得るこ
とが困難となる場合あるため、電解槽を陰極室（１d
m3）と陽極室に分離し、陰極室には上記電解液を、陽極
室には５％Ｎａ2ＳＯ4液を入れた。電解槽は任意の温度
に±１℃に保たれるように制御できる恒温槽内に設置し
た。陽極には白金被覆チタン綱（９５×６５mm）、陰極
には円形銅板（３cm2０．３ｔ）を用いた。
ｅ2+が酸化され、Ｆｅ3+が増加して安定な皮膜を得るこ
とが困難となる場合あるため、電解槽を陰極室（１d
m3）と陽極室に分離し、陰極室には上記電解液を、陽極
室には５％Ｎａ2ＳＯ4液を入れた。電解槽は任意の温度
に±１℃に保たれるように制御できる恒温槽内に設置し
た。陽極には白金被覆チタン綱（９５×６５mm）、陰極
には円形銅板（３cm2０．３ｔ）を用いた。
めっき条件 電析浴温度は１５〜６０℃の範囲に設定し、陰極電流密
度は０．２〜８．３Ａ／dm2とした。
度は０．２〜８．３Ａ／dm2とした。
次に、上記鉄−モリブデン合金めっきにおける下記〜
の点について調べた。なお、これらの測定において電
着膜は光学顕微鏡により表面及び断面を観察し、非晶質
の判定はＸ線回折法（ＣｕＫα）により行なった。この
場合、電析した皮膜のＸ線回折図形がブロードなＦｅ
｛１１０｝を示す場合を非晶質構造とし、鋭いピークの
場合を結晶質構造とした。電解浴中のＦｅ2+，Ｆｅ3+の
量は分光光度法により、電着膜の組成は原子吸光法及び
ＥＰＭＡ法によりＦｅ，Ｍｏの含有量とその分布状況を
調べた。電気化学測定法により腐食挙動の解説は北斗電
工製自動分極測定装置ＨＺ−１Ａを用い、電着膜の陽分
極曲線を求めた。このときの電位走査速度は１mV／ｓで
あった。
の点について調べた。なお、これらの測定において電
着膜は光学顕微鏡により表面及び断面を観察し、非晶質
の判定はＸ線回折法（ＣｕＫα）により行なった。この
場合、電析した皮膜のＸ線回折図形がブロードなＦｅ
｛１１０｝を示す場合を非晶質構造とし、鋭いピークの
場合を結晶質構造とした。電解浴中のＦｅ2+，Ｆｅ3+の
量は分光光度法により、電着膜の組成は原子吸光法及び
ＥＰＭＡ法によりＦｅ，Ｍｏの含有量とその分布状況を
調べた。電気化学測定法により腐食挙動の解説は北斗電
工製自動分極測定装置ＨＺ−１Ａを用い、電着膜の陽分
極曲線を求めた。このときの電位走査速度は１mV／ｓで
あった。
合金皮膜の非晶質化に及ぼすＦｅ2+，Ｆｅ3+の影響 浴中Ｍｏ量を１２．５／と一定にし、Ｆｅ2+とＦｅ3+
の量を変化させて電解した。浴温度は３０℃、陰極電流
密度は０．８Ａ／dm2、ｐＨは４．１とした。結果を第
１図に示す。
の量を変化させて電解した。浴温度は３０℃、陰極電流
密度は０．８Ａ／dm2、ｐＨは４．１とした。結果を第
１図に示す。
第１図から明らかなように、モリブデン塩が１２．５ｇ
／の場合において、浴中のＦｅ2+が約１０ｇ／以下
では電着膜は非晶質構造となり、それ以上では電着膜は
結晶質構造となる。浴中のＦｅ全体量を１２．６ｇ／
の一定とした場合、Ｆｅ3+が増加すれば、それに大じて
鎖線ａに沿ってＦｅ2+は減少する。即ち、Ｆｅ3+が１．
４０ｇ／では、Ｆｅ2+１１．２ｇ／なる浴組成とな
り、電着膜は結晶質構造を示す。浴中のＦｅ3+が増加
し、３．３０ｇ／となればＦｅ2+は９．３０ｇ／と
なり、電着膜は非晶質構造を示し、膜中のＭｏ含有量は
増加する。従って、以上のことから、電着膜が結晶質か
ら非晶質構造に変化する浴中Ｆｅ2+の境界濃度が存在す
ることが明らかになり、Ｆｅ2+が約１０ｇ／以下にお
いて非晶質の鉄−モリブデン合金めっき皮膜が得られる
ことが認められた。なお、Ｆｅ2+が１０ｇ／±１ｇ／
の範囲では非晶質と結晶質とが共存する。
／の場合において、浴中のＦｅ2+が約１０ｇ／以下
では電着膜は非晶質構造となり、それ以上では電着膜は
結晶質構造となる。浴中のＦｅ全体量を１２．６ｇ／
の一定とした場合、Ｆｅ3+が増加すれば、それに大じて
鎖線ａに沿ってＦｅ2+は減少する。即ち、Ｆｅ3+が１．
４０ｇ／では、Ｆｅ2+１１．２ｇ／なる浴組成とな
り、電着膜は結晶質構造を示す。浴中のＦｅ3+が増加
し、３．３０ｇ／となればＦｅ2+は９．３０ｇ／と
なり、電着膜は非晶質構造を示し、膜中のＭｏ含有量は
増加する。従って、以上のことから、電着膜が結晶質か
ら非晶質構造に変化する浴中Ｆｅ2+の境界濃度が存在す
ることが明らかになり、Ｆｅ2+が約１０ｇ／以下にお
いて非晶質の鉄−モリブデン合金めっき皮膜が得られる
ことが認められた。なお、Ｆｅ2+が１０ｇ／±１ｇ／
の範囲では非晶質と結晶質とが共存する。
電着膜の組成に及ぼす浴中のモリブデン濃度の影響 第２図は電着膜中のＭｏ含有量と浴中のＭｏ濃度比（Ｍ
ｏ／Ｍｏ＋Ｆｅ2+）との関係を示す。なお、電解条件は
第１図の場合と同じである。浴中のＭｏ量は一定で１
２．５ｇ／である。共存イオンとしてのＦｅ2+が減少
すれば、浴中のＭｏ濃度比が増加し、電着膜中のＭｏ量
は増大する。従って、第２図の結果より、Ｍｏ／Ｍｏ＋
Ｆｅ2+が０．５５以上になると電着膜中のＭｏ含有量が
２０重量％以上になり、非晶質構造となるが、それ如何
では結晶質構造となることが認められる。
ｏ／Ｍｏ＋Ｆｅ2+）との関係を示す。なお、電解条件は
第１図の場合と同じである。浴中のＭｏ量は一定で１
２．５ｇ／である。共存イオンとしてのＦｅ2+が減少
すれば、浴中のＭｏ濃度比が増加し、電着膜中のＭｏ量
は増大する。従って、第２図の結果より、Ｍｏ／Ｍｏ＋
Ｆｅ2+が０．５５以上になると電着膜中のＭｏ含有量が
２０重量％以上になり、非晶質構造となるが、それ如何
では結晶質構造となることが認められる。
電着膜構造に及ぼすｐＨの影響 第３図はＭｏ＝１２．５ｇ／、Ｆｅ全体量が８．２ｇ
／の浴より電析した場合の陰極電流効率及び電着膜中
のＭｏ含有量に及ぼすｐＨの影響を示す。なお、電析条
件は第１図の場合と同様である。第３図の結果より、ｐ
Ｈが３．５以上では非晶質構造となり、ｐＨがそれより
低下すれば電着膜は結晶質構造をとるようになることが
わかる。なお、図中の破線で示されるように、電着膜中
のＭｏ含有量は、ｐＨが４以上では２０重量％以上とな
って非晶質構造を示し、それ以下ではＭｏ含有量が急激
に低下し、数％になって結晶質構造となる。これは、ｐ
Ｈが低下すると水素発生量が増加し、陰極電流効率が低
下して皮膜中にＭｏが存在しにくくなると考えられる。
／の浴より電析した場合の陰極電流効率及び電着膜中
のＭｏ含有量に及ぼすｐＨの影響を示す。なお、電析条
件は第１図の場合と同様である。第３図の結果より、ｐ
Ｈが３．５以上では非晶質構造となり、ｐＨがそれより
低下すれば電着膜は結晶質構造をとるようになることが
わかる。なお、図中の破線で示されるように、電着膜中
のＭｏ含有量は、ｐＨが４以上では２０重量％以上とな
って非晶質構造を示し、それ以下ではＭｏ含有量が急激
に低下し、数％になって結晶質構造となる。これは、ｐ
Ｈが低下すると水素発生量が増加し、陰極電流効率が低
下して皮膜中にＭｏが存在しにくくなると考えられる。
電着膜構造に及ぼす浴温度の影響 第４図に浴組成Ｆｅ＝４．２ｇ／、Ｍｏ＝１２．５ｇ
／、陰極電流密度は０．８Ａ／dm2、ｐＨ＝４．１０
における電着膜の電流効率に及ぼす浴温度の影響を示
す。第４図の結果より、浴温度は電流効率に影響を与え
るが、この温度範囲においては非晶質状態が維持されて
いることが認められる。
／、陰極電流密度は０．８Ａ／dm2、ｐＨ＝４．１０
における電着膜の電流効率に及ぼす浴温度の影響を示
す。第４図の結果より、浴温度は電流効率に影響を与え
るが、この温度範囲においては非晶質状態が維持されて
いることが認められる。
電着膜の腐食挙動 第５，６，７図にそれぞれ０．１Ｎ Ｈ2ＳＯ4溶液、
０．１Ｎ ＨＣ１溶液、３％ＮａＣｌ溶液中における陽
分極線を示す。これらの結果より、硫酸溶液中で鉄は活
性溶解し、不働態化は見られないが、電着非結晶質Ｆｅ
−Ｍｏ合金は不働態化傾向が保たれており、かつ結晶質
合金皮膜よりも優れた腐食挙動を示す。なお、参考図に
示すように塩水噴霧試験においても非晶質皮膜の優れた
耐食性が確認された。
０．１Ｎ ＨＣ１溶液、３％ＮａＣｌ溶液中における陽
分極線を示す。これらの結果より、硫酸溶液中で鉄は活
性溶解し、不働態化は見られないが、電着非結晶質Ｆｅ
−Ｍｏ合金は不働態化傾向が保たれており、かつ結晶質
合金皮膜よりも優れた腐食挙動を示す。なお、参考図に
示すように塩水噴霧試験においても非晶質皮膜の優れた
耐食性が確認された。
本実施例により得られた非晶質皮膜は耐食性が高いと共
に、割れの存在しない光沢性の優れた表面状態を示すも
のであったが、以上の結果より下記１〜５のことが知見
された。
に、割れの存在しない光沢性の優れた表面状態を示すも
のであったが、以上の結果より下記１〜５のことが知見
された。
１．電析Ｆｅ−Ｍｏ合金皮膜の非晶質化には、浴中Ｆｅ
2+の影響が著しく、約１０ｇ／以下で非晶質構造とな
る。浴中のＦｅ3+が増加すれば悪影響が現われ、電着膜
の密着性が悪くなり、６ｇ／を超えると電析膜が得ら
れなくなる。
2+の影響が著しく、約１０ｇ／以下で非晶質構造とな
る。浴中のＦｅ3+が増加すれば悪影響が現われ、電着膜
の密着性が悪くなり、６ｇ／を超えると電析膜が得ら
れなくなる。
２．電着膜中のＭｏ含有量が２０重量％以上になれば非
晶質構造をとるようになる。
晶質構造をとるようになる。
３．皮膜の非晶質化に及ぼす浴のｐＨの影響は大きく、
浴組成とも関係するが、ｐＨが約４．０乃至５．０付近
が最も電流効果が高く、非晶質化し易い。それより高ｐ
Ｈ側では皮膜中のＭｏ含有量が多く、非晶質化は維持さ
れるが、電流効率は低下する傾向を示す。
浴組成とも関係するが、ｐＨが約４．０乃至５．０付近
が最も電流効果が高く、非晶質化し易い。それより高ｐ
Ｈ側では皮膜中のＭｏ含有量が多く、非晶質化は維持さ
れるが、電流効率は低下する傾向を示す。
４．電着膜に及ぼす電解浴温度の影響としては、一般的
には低温側で安定な非晶質皮膜が得られ、高温になると
電流効率が低下する。
には低温側で安定な非晶質皮膜が得られ、高温になると
電流効率が低下する。
５．電着非晶質Ｆｅ−Ｍｏ合金膜は特に酸性及び中性環
境にて不動態化し結晶質膜よりも優れた腐食挙動を示
す。
境にて不動態化し結晶質膜よりも優れた腐食挙動を示
す。
第１図は電着膜の非晶質構造に及ぼす浴中のＦｅ2+とＦ
ｅ3+の影響を示すグラフ、第２図は電着膜中のモリブデ
ン含有量の浴中のモリブデン濃度比との関係を示すグラ
フ、第３図は電流効率及び電着膜中のモリブデン含有量
に及ぼすｐＨの影響を示すグラフ、第４図は電流効率に
及ぼす浴温度の影響を示すグラフ、第５図は硫酸溶液中
における電着膜の陽分極曲線を示すグラフ、第６図は塩
酸溶液中における電着膜の陽分極曲線を示すグラフ、第
７図は塩化ナトリウム溶液中における電着膜の陽分極曲
線を示すグラフである。
ｅ3+の影響を示すグラフ、第２図は電着膜中のモリブデ
ン含有量の浴中のモリブデン濃度比との関係を示すグラ
フ、第３図は電流効率及び電着膜中のモリブデン含有量
に及ぼすｐＨの影響を示すグラフ、第４図は電流効率に
及ぼす浴温度の影響を示すグラフ、第５図は硫酸溶液中
における電着膜の陽分極曲線を示すグラフ、第６図は塩
酸溶液中における電着膜の陽分極曲線を示すグラフ、第
７図は塩化ナトリウム溶液中における電着膜の陽分極曲
線を示すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】水溶性鉄塩と水溶性モリブデン塩とを含む
めっき浴を用いて鉄−モリブデン合金電気めっきを行な
うにあたり、めっき浴中におけるＦｅ2+イオンの量を１
０ｇ／以下、Ｆｅ3+イオンの量を６ｇ／以下とし、
かつモリブデンイオン量をモリブデンイオンとＦｅ2+イ
オンとの合計量に対し５５重量％以上とし、めっき浴の
ｐＨを３．５以上とすることを特徴とする非晶質鉄−モ
リブデン合金皮膜の電折方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19737088A JPH066799B2 (ja) | 1988-08-08 | 1988-08-08 | 非晶質鉄−モリブデン合金皮膜の電析方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19737088A JPH066799B2 (ja) | 1988-08-08 | 1988-08-08 | 非晶質鉄−モリブデン合金皮膜の電析方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0247286A JPH0247286A (ja) | 1990-02-16 |
| JPH066799B2 true JPH066799B2 (ja) | 1994-01-26 |
Family
ID=16373369
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19737088A Expired - Lifetime JPH066799B2 (ja) | 1988-08-08 | 1988-08-08 | 非晶質鉄−モリブデン合金皮膜の電析方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH066799B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20190007650A (ko) * | 2017-07-13 | 2019-01-23 | 공주대학교 산학협력단 | 저 복잡성을 갖는 비선형 제어방법 |
-
1988
- 1988-08-08 JP JP19737088A patent/JPH066799B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20190007650A (ko) * | 2017-07-13 | 2019-01-23 | 공주대학교 산학협력단 | 저 복잡성을 갖는 비선형 제어방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0247286A (ja) | 1990-02-16 |
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