JPH0666110A - 熱電併給システムにおけるヒートポンプの制御方法 - Google Patents
熱電併給システムにおけるヒートポンプの制御方法Info
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- JPH0666110A JPH0666110A JP4214256A JP21425692A JPH0666110A JP H0666110 A JPH0666110 A JP H0666110A JP 4214256 A JP4214256 A JP 4214256A JP 21425692 A JP21425692 A JP 21425692A JP H0666110 A JPH0666110 A JP H0666110A
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- thermoelectric
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- electric
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
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- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 エンジン駆動・コジェネシステムに冷温水同
時取出し電気式ヒートポンプを連結させて、電力需要と
熱需要とに対し、最少燃料消費量で３形態のエネルギ需
要に対し十分な供給を行うことを目的とした。 【構成】 エンジン駆動・コジェネシステムと電気式ヒ
ートポンプの連結システムにおいて、熱電発生図中の熱
電発生直線ａと所望熱電需要ポイントＸを通り傾きが電
気式ヒートポンプの１／ＣＯＰh となる熱電需要実現線
ｌとの交点Ｙを選択するように構成した。 【効果】 上記目的を達成すると共に、エンジン駆動コ
ジェネシステムの規模の小型化が実現できるという効果
がある。
時取出し電気式ヒートポンプを連結させて、電力需要と
熱需要とに対し、最少燃料消費量で３形態のエネルギ需
要に対し十分な供給を行うことを目的とした。 【構成】 エンジン駆動・コジェネシステムと電気式ヒ
ートポンプの連結システムにおいて、熱電発生図中の熱
電発生直線ａと所望熱電需要ポイントＸを通り傾きが電
気式ヒートポンプの１／ＣＯＰh となる熱電需要実現線
ｌとの交点Ｙを選択するように構成した。 【効果】 上記目的を達成すると共に、エンジン駆動コ
ジェネシステムの規模の小型化が実現できるという効果
がある。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、エンジン駆動・コジ
ェネレーションシステムに電気式ヒートポンプを組み合
わせた時のヒートポンプの制御方法に関するものであ
る。
ェネレーションシステムに電気式ヒートポンプを組み合
わせた時のヒートポンプの制御方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】図３は例えば、「コージェネレーショ
ン」ｖｏｌ．５，Ｎｏ．１，１９９０ｐ１８〜ｐ２３に
掲載された「チェンサイクル・システムの最適運用と経
済性評価」に示された従来のチェンサイクル方式コージ
ェネレーション・システムの機器構成を示す図であり、
図において、ＣＣはチェンサイクルユニット、ＧＴはガ
スタービン、ＢＷは廃熱ボイラ、ＢＡは補助ボイラ、Ｃ
Ｅ、ＣＳは冷却塔、ＲＥは電動ターボ冷凍機、ＲＳは蒸
気吸収冷凍機、ＨＥは熱交換器である。
ン」ｖｏｌ．５，Ｎｏ．１，１９９０ｐ１８〜ｐ２３に
掲載された「チェンサイクル・システムの最適運用と経
済性評価」に示された従来のチェンサイクル方式コージ
ェネレーション・システムの機器構成を示す図であり、
図において、ＣＣはチェンサイクルユニット、ＧＴはガ
スタービン、ＢＷは廃熱ボイラ、ＢＡは補助ボイラ、Ｃ
Ｅ、ＣＳは冷却塔、ＲＥは電動ターボ冷凍機、ＲＳは蒸
気吸収冷凍機、ＨＥは熱交換器である。
【０００３】次に動作について説明する。チェンサイク
ルユニットＣＣとガスタービン発電機ＧＴの発電電力お
よび買電により、電力需要およびシステム内の電動ター
ボ冷凍機ＲＥと各種補機電力が賄われる。チェンサイク
ルユニットＣＣおよびガスタービン発電機ＧＴの運転に
より発生する蒸気は、補助ボイラＢＡからの蒸気と共に
蒸気吸収冷凍機ＲＳおよび熱交換器ＨＥへの入力とな
る。冷房需要は電動ターボ冷凍機ＲＥと蒸気吸収冷凍機
ＲＳにより、また暖房および給湯需要は熱交換器ＨＥに
よりそれぞれ賄われる。また、熱需要量に対し、発生蒸
気量が過剰となる場合を考え、これを余剰蒸気熱量とし
て考慮してある。システム最適運用計画法に関し、特に
チェンサイクル・ユニットの定式化に当り、中核となる
ガスタービンと廃熱ボイラからなるチェンサイクルユニ
ットの性能特性の定式化を行っており、定式化における
基本的な考え方は図４のＡ〜Ｃで示す３つの作動領域に
おける入出力関係を、それぞれ一次近似式で表現して線
形計画問題に帰着させている。
ルユニットＣＣとガスタービン発電機ＧＴの発電電力お
よび買電により、電力需要およびシステム内の電動ター
ボ冷凍機ＲＥと各種補機電力が賄われる。チェンサイク
ルユニットＣＣおよびガスタービン発電機ＧＴの運転に
より発生する蒸気は、補助ボイラＢＡからの蒸気と共に
蒸気吸収冷凍機ＲＳおよび熱交換器ＨＥへの入力とな
る。冷房需要は電動ターボ冷凍機ＲＥと蒸気吸収冷凍機
ＲＳにより、また暖房および給湯需要は熱交換器ＨＥに
よりそれぞれ賄われる。また、熱需要量に対し、発生蒸
気量が過剰となる場合を考え、これを余剰蒸気熱量とし
て考慮してある。システム最適運用計画法に関し、特に
チェンサイクル・ユニットの定式化に当り、中核となる
ガスタービンと廃熱ボイラからなるチェンサイクルユニ
ットの性能特性の定式化を行っており、定式化における
基本的な考え方は図４のＡ〜Ｃで示す３つの作動領域に
おける入出力関係を、それぞれ一次近似式で表現して線
形計画問題に帰着させている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来のチェンサイクル
・システムの運用方法は、以上のように構成されている
ので、熱需要と電力需要に対し、どちらか一方又は両方
に対し、余剰・不足を常に考慮せざるを得ず、更に電動
ターボ冷凍機と蒸気吸収冷凍機の成績係数ＣＯＰが考慮
されておらず、従ってチェンサイクル・システムにおけ
る発電電力の何割を使えばいいのかが明確でなく、投入
燃量をいくらにすべきで、かつ、図４のＡ、Ｂ、Ｃゾー
ン内のどの点が最適運転ポイントかということも明確で
ないという問題点があった。
・システムの運用方法は、以上のように構成されている
ので、熱需要と電力需要に対し、どちらか一方又は両方
に対し、余剰・不足を常に考慮せざるを得ず、更に電動
ターボ冷凍機と蒸気吸収冷凍機の成績係数ＣＯＰが考慮
されておらず、従ってチェンサイクル・システムにおけ
る発電電力の何割を使えばいいのかが明確でなく、投入
燃量をいくらにすべきで、かつ、図４のＡ、Ｂ、Ｃゾー
ン内のどの点が最適運転ポイントかということも明確で
ないという問題点があった。
【０００５】この第１の発明は上記のような問題点を解
消するためになされたもので、温水需要と電力需要の両
者に対し答えうるエンジン駆動コジェネレーションシス
テム（以下、コジェネシステムと称する）の運用と電気
式ヒートポンプの運用とを可能とし、更に全システムと
して小型化を実現するための制御方法を提供することを
目的とする。また、この第２の発明は、上記第１の発明
の目的に加え、温水需要と冷水需要及び電力需要の３者
に対し答えうる熱電併給システムにおける電気式ヒート
ポンプの制御方法を提供することを目的とする。
消するためになされたもので、温水需要と電力需要の両
者に対し答えうるエンジン駆動コジェネレーションシス
テム（以下、コジェネシステムと称する）の運用と電気
式ヒートポンプの運用とを可能とし、更に全システムと
して小型化を実現するための制御方法を提供することを
目的とする。また、この第２の発明は、上記第１の発明
の目的に加え、温水需要と冷水需要及び電力需要の３者
に対し答えうる熱電併給システムにおける電気式ヒート
ポンプの制御方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この第１の発明に係る熱
電併給システムにおける電気式ヒートポンプの制御方法
は、エンジン駆動コジェネシステムの熱電発生図中の熱
電発生直線と、所望熱電需要点を通り、傾きが電気式ヒ
ートポンプの成績係数の逆数となる直線との交点でコジ
ェネシステムと電気式ヒートポンプの運転するようにし
たものである。
電併給システムにおける電気式ヒートポンプの制御方法
は、エンジン駆動コジェネシステムの熱電発生図中の熱
電発生直線と、所望熱電需要点を通り、傾きが電気式ヒ
ートポンプの成績係数の逆数となる直線との交点でコジ
ェネシステムと電気式ヒートポンプの運転するようにし
たものである。
【０００７】また、この第２の発明に係る熱電併給シス
テムにおける電気式ヒートポンプの制御方法は、エンジ
ン駆動コジェネシステムの熱電発生図中の熱電発生直線
と、所望熱電需要点を通り、傾きが電気式ヒートポンプ
の成績係数の逆数となる直線との交点で運転するととも
に、電気式ヒートポンプより供給される冷水が冷水需要
に満たない時は熱電需要を冷水需要をもとに新たに求
め、この熱電需要点をもとに熱電発生図中の熱電発生直
線と熱電需要実現線との交点とを求め、この交点でコジ
ェネシステムと電気式ヒートポンプの運転することを特
徴とする熱電併給システムにおける電気式ヒートポンプ
の制御方法するようにしたものである。
テムにおける電気式ヒートポンプの制御方法は、エンジ
ン駆動コジェネシステムの熱電発生図中の熱電発生直線
と、所望熱電需要点を通り、傾きが電気式ヒートポンプ
の成績係数の逆数となる直線との交点で運転するととも
に、電気式ヒートポンプより供給される冷水が冷水需要
に満たない時は熱電需要を冷水需要をもとに新たに求
め、この熱電需要点をもとに熱電発生図中の熱電発生直
線と熱電需要実現線との交点とを求め、この交点でコジ
ェネシステムと電気式ヒートポンプの運転することを特
徴とする熱電併給システムにおける電気式ヒートポンプ
の制御方法するようにしたものである。
【０００８】
【作用】この第１の発明における制御方法であれば、温
水需要と電力需要の２形態の需要に対し必要十分な量を
提供すると共に、エンジン駆動コジェネシステムの規模
の小型化を実現できるものである。また、この第２の発
明における制御方法であれば、温水需要、冷水需要及び
電力需要の３形態の需要に対し必要十分な需要量を提供
すると共に、エンジン駆動コジェネシステムの規模の小
型化を実現できるものである。
水需要と電力需要の２形態の需要に対し必要十分な量を
提供すると共に、エンジン駆動コジェネシステムの規模
の小型化を実現できるものである。また、この第２の発
明における制御方法であれば、温水需要、冷水需要及び
電力需要の３形態の需要に対し必要十分な需要量を提供
すると共に、エンジン駆動コジェネシステムの規模の小
型化を実現できるものである。
【０００９】
実施例１．以下、この第１の発明の一実施例を図につい
て説明する。図２において、１はコジェネシステム、２
は電気式ヒートポンプであり一次燃料ａ〔ｋｃａｌ／
ｈ〕を消費してエンジン駆動のコジェネシステム１を運
転する。そのうちｐ〔％〕を温水として取り出し、ｑ
〔％〕を電力として取り出す。
て説明する。図２において、１はコジェネシステム、２
は電気式ヒートポンプであり一次燃料ａ〔ｋｃａｌ／
ｈ〕を消費してエンジン駆動のコジェネシステム１を運
転する。そのうちｐ〔％〕を温水として取り出し、ｑ
〔％〕を電力として取り出す。
【００１０】更に電力出力のうちｘを電気式ヒートポン
プ２の入力として使い、一次燃料に対するｑ・ｘ〔％〕
を電気式ヒートポンプ２に投入するとｑ・ｘ・ＣＯＰh
としての温水出力を得る。電力出力のうちｑ・（１−
ｘ）〔％〕は、そのまま電力需要に供する。以上のこと
を最少燃料ａi で実現する方法が図１に示してある。
プ２の入力として使い、一次燃料に対するｑ・ｘ〔％〕
を電気式ヒートポンプ２に投入するとｑ・ｘ・ＣＯＰh
としての温水出力を得る。電力出力のうちｑ・（１−
ｘ）〔％〕は、そのまま電力需要に供する。以上のこと
を最少燃料ａi で実現する方法が図１に示してある。
【００１１】図１はエンジン駆動コジェネシステム１の
熱電発生図を示す。横軸が熱発生量Ｑh 〔ｋｃａｌ／
ｈ〕を示し、縦軸が電力発生量Ｗ〔ｋｃａｌ／ｈ〕を示
す。図中ａは熱電発生直線を、Ｘは熱電需要点を示し、
Ｙは交点である。
熱電発生図を示す。横軸が熱発生量Ｑh 〔ｋｃａｌ／
ｈ〕を示し、縦軸が電力発生量Ｗ〔ｋｃａｌ／ｈ〕を示
す。図中ａは熱電発生直線を、Ｘは熱電需要点を示し、
Ｙは交点である。
【００１２】図１と図２において、熱需要（ｐ＋ｑ・ｘ
・ＣＯＰh ）・ａ〔ｋｃａｌ／ｈ〕と電力需要ｑ・（１
−ｘ）・ａ〔ｋｃａｌ／ｈ〕が与えられてＸ点が熱電需
要として欲求された時、図１中のＸ点を通り傾きが１／
ＣＯＰh となる直線ｌをひき、熱電発生図中の熱電発生
直線ａとの交点Ｙを求める。Ｙ点は熱電発生直線ａ上の
燃料消費量ａi 〔ｋｃａｌ／ｈ〕であり、エンジン駆動
コジェネシステム１における一次燃料投入量がエネルギ
換算でａi 〔ｋｃａｌ／ｈ〕と決定できる。
・ＣＯＰh ）・ａ〔ｋｃａｌ／ｈ〕と電力需要ｑ・（１
−ｘ）・ａ〔ｋｃａｌ／ｈ〕が与えられてＸ点が熱電需
要として欲求された時、図１中のＸ点を通り傾きが１／
ＣＯＰh となる直線ｌをひき、熱電発生図中の熱電発生
直線ａとの交点Ｙを求める。Ｙ点は熱電発生直線ａ上の
燃料消費量ａi 〔ｋｃａｌ／ｈ〕であり、エンジン駆動
コジェネシステム１における一次燃料投入量がエネルギ
換算でａi 〔ｋｃａｌ／ｈ〕と決定できる。
【００１３】ここで取り出せる温水が図２のｐ〔％〕で
あり、図１のｐ・ａ〔ｋｃａｌ／ｈ〕に相当する。電力
発生量は図２のｑ〔％〕であり、図１のｑ・ａ〔％〕に
相当する。発生電力のうちｘが図１と図２において電気
式ヒートポンプ２に投入される。電気式ヒートポンプ２
からｑ・ｘ・ＣＯＰh ・ａ〔ｋｃａｌ／ｈ〕の熱として
エネルギー変換されて、図１のＸ点である所望の熱電需
要に答えることが可能となり、かつ最少燃料消費で実現
可能となる。更にここで図３に示すように電気式ヒート
ポンプ２を使用しない場合の熱電負荷Ｘ点に対しコジェ
ネの規模の大きさがＷ1 であるのに対し、電気式ヒート
ポンプ２を連結させることによりＷ2 にまで縮少小型化
できる。
あり、図１のｐ・ａ〔ｋｃａｌ／ｈ〕に相当する。電力
発生量は図２のｑ〔％〕であり、図１のｑ・ａ〔％〕に
相当する。発生電力のうちｘが図１と図２において電気
式ヒートポンプ２に投入される。電気式ヒートポンプ２
からｑ・ｘ・ＣＯＰh ・ａ〔ｋｃａｌ／ｈ〕の熱として
エネルギー変換されて、図１のＸ点である所望の熱電需
要に答えることが可能となり、かつ最少燃料消費で実現
可能となる。更にここで図３に示すように電気式ヒート
ポンプ２を使用しない場合の熱電負荷Ｘ点に対しコジェ
ネの規模の大きさがＷ1 であるのに対し、電気式ヒート
ポンプ２を連結させることによりＷ2 にまで縮少小型化
できる。
【００１４】次に、この第２の発明の一実施例を図につ
いて説明する。図４において、１はエンジン駆動コジェ
ネシステム、３は電気式ヒートポンプであり一次燃料ａ
〔ｋｃａｌ／ｈ〕を消費してエンジン駆動コジェネシス
テムを運転する。そのうちｐ〔％〕を温水として取り出
し、ｑ〔％〕を電力として取り出す。更に電力のうちｘ
を電気式ヒートポンプ３の入力として使い、一次燃料に
対するｑ・ｘ〔％〕を電気式ヒートポンプ３に投入する
とｑ・ｘ・ＣＯＰh としての温水出力とｑ・ｘ・ＣＯＰ
h としての冷水出力を得る。電力出力のうちｑ・（１−
ｘ）〔％〕は、そのまま電力需要に供する。以上のこと
を最少燃料ａi で実現する方法が図１に示してある。
いて説明する。図４において、１はエンジン駆動コジェ
ネシステム、３は電気式ヒートポンプであり一次燃料ａ
〔ｋｃａｌ／ｈ〕を消費してエンジン駆動コジェネシス
テムを運転する。そのうちｐ〔％〕を温水として取り出
し、ｑ〔％〕を電力として取り出す。更に電力のうちｘ
を電気式ヒートポンプ３の入力として使い、一次燃料に
対するｑ・ｘ〔％〕を電気式ヒートポンプ３に投入する
とｑ・ｘ・ＣＯＰh としての温水出力とｑ・ｘ・ＣＯＰ
h としての冷水出力を得る。電力出力のうちｑ・（１−
ｘ）〔％〕は、そのまま電力需要に供する。以上のこと
を最少燃料ａi で実現する方法が図１に示してある。
【００１５】エンジン駆動コジェネシステム１の熱電発
生図第１の発明において示した図１同様横軸が熱発生量
Ｑh 〔ｋｃａｌ／ｈ〕を示し、縦軸が電力発生量Ｗ〔ｋ
ｃａｌ／ｈ〕を示す。図中ａは熱電発生直線を、Ｘは熱
電需要点を示し、Ｙは交点である。
生図第１の発明において示した図１同様横軸が熱発生量
Ｑh 〔ｋｃａｌ／ｈ〕を示し、縦軸が電力発生量Ｗ〔ｋ
ｃａｌ／ｈ〕を示す。図中ａは熱電発生直線を、Ｘは熱
電需要点を示し、Ｙは交点である。
【００１６】図１と図４において、熱需要（ｐ＋ｑ・ｘ
・ＣＯＰh ）・ａ〔ｋｃａｌ／ｈ〕と電力需要ｑ・（１
−ｘ）・ａ〔ｋｃａｌ／ｈ〕が与えられてＸ点が熱電需
要として欲求された時、図１中のＸ点を通り傾きが１／
ＣＯＰh となる直線ｌをひき、熱電発生図中の熱電発生
直線ａとの交点Ｙを求める。Ｙ点は熱電発生直線ａ上の
燃料消費量ａi 〔ｋｃａｌ／ｈ〕であり、エンジン駆動
コジェネシステム１における一次燃料投入量がエネルギ
換算でａi 〔ｋｃａｌ／ｈ〕と決定できる。
・ＣＯＰh ）・ａ〔ｋｃａｌ／ｈ〕と電力需要ｑ・（１
−ｘ）・ａ〔ｋｃａｌ／ｈ〕が与えられてＸ点が熱電需
要として欲求された時、図１中のＸ点を通り傾きが１／
ＣＯＰh となる直線ｌをひき、熱電発生図中の熱電発生
直線ａとの交点Ｙを求める。Ｙ点は熱電発生直線ａ上の
燃料消費量ａi 〔ｋｃａｌ／ｈ〕であり、エンジン駆動
コジェネシステム１における一次燃料投入量がエネルギ
換算でａi 〔ｋｃａｌ／ｈ〕と決定できる。
【００１７】ここで取り出せる温水が図４のｐ〔％〕で
あり、図１のｐ・ａ〔ｋｃａｌ／ｈ〕に相当する。電力
発生量は図４のｑ〔％〕であり、図１のｑ・ａ〔ｋｃａ
ｌ／ｈ〕に相当する。発生電力のうちｘが図１と図４に
おいて電気式ヒートポンプ３に投入される。電気式ヒー
トポンプ３からｑ・ｘ・ＣＯＰh ・ａ〔ｋｃａｌ／ｈ〕
の熱としてエネルギー変換されて、図１のＸ点である所
望の熱電需要に答えることが可能となり、かつ最少燃料
消費で実現可能となる。更にここで図３に示すように電
気式ヒートポンプ３を使用しない場合の熱電負荷Ｘ点に
対しコジェネ１の規模の大きさがＷ1 であるのに対し、
電気式ヒートポンプ３を連結させることによりＷ2 にま
で縮少小型化できる。ここで冷水需要に対して供給冷熱
量は自動的にｑ・ｘ・ＣＯＰC ・ａ〔ｋｃａｌ／ｈ〕が
得られるが、この供給量ＱC ＝ｑ・ｘ・ＣＯＰC ・ａに
対し需要が多い場合は熱需要をＱh ＝ＱC ×ＣＯＰh ／
ＣＯＰC として再度、熱電発生図で求め、温水余剰能力
は図５に示す補助熱交換器で処理する。
あり、図１のｐ・ａ〔ｋｃａｌ／ｈ〕に相当する。電力
発生量は図４のｑ〔％〕であり、図１のｑ・ａ〔ｋｃａ
ｌ／ｈ〕に相当する。発生電力のうちｘが図１と図４に
おいて電気式ヒートポンプ３に投入される。電気式ヒー
トポンプ３からｑ・ｘ・ＣＯＰh ・ａ〔ｋｃａｌ／ｈ〕
の熱としてエネルギー変換されて、図１のＸ点である所
望の熱電需要に答えることが可能となり、かつ最少燃料
消費で実現可能となる。更にここで図３に示すように電
気式ヒートポンプ３を使用しない場合の熱電負荷Ｘ点に
対しコジェネ１の規模の大きさがＷ1 であるのに対し、
電気式ヒートポンプ３を連結させることによりＷ2 にま
で縮少小型化できる。ここで冷水需要に対して供給冷熱
量は自動的にｑ・ｘ・ＣＯＰC ・ａ〔ｋｃａｌ／ｈ〕が
得られるが、この供給量ＱC ＝ｑ・ｘ・ＣＯＰC ・ａに
対し需要が多い場合は熱需要をＱh ＝ＱC ×ＣＯＰh ／
ＣＯＰC として再度、熱電発生図で求め、温水余剰能力
は図５に示す補助熱交換器で処理する。
【００１８】
【発明の効果】以上のように、この第１の発明によれ
ば、エンジン駆動コジェネシステムの熱電発生図中の熱
電発生直線と、所望熱電需要ポイントを通り傾きが電気
式ヒートポンプの成績係数ＣＯＰh の逆数となる直線と
の交点でエンジン駆動コジェネシステムと電気式ヒート
ポンプの運転方法を決定するように制御したので、最少
燃料消費量で任意の熱需要電力需要を必要かつ十分に賄
うことが可能となり、しかもエンジン駆動コジェネシス
テムの規模を小型化できるという効果がある。更に、こ
の第２の発明によれば、システムの電気式ヒートポンプ
に温水と冷水とを供給できて電気式ヒートポンプを使用
することで、第１の発明における最少燃料消費量で任意
の熱需要と電力需要を必要かつ十分に賄うことが可能と
なり、しかもエンジン駆動コジェネシステムの規模を小
型化できるという効果に加え、最少燃料消費量で任意の
温水需要、冷水需要、電力需要を必要かつ十分に賄うこ
とが可能となる。
ば、エンジン駆動コジェネシステムの熱電発生図中の熱
電発生直線と、所望熱電需要ポイントを通り傾きが電気
式ヒートポンプの成績係数ＣＯＰh の逆数となる直線と
の交点でエンジン駆動コジェネシステムと電気式ヒート
ポンプの運転方法を決定するように制御したので、最少
燃料消費量で任意の熱需要電力需要を必要かつ十分に賄
うことが可能となり、しかもエンジン駆動コジェネシス
テムの規模を小型化できるという効果がある。更に、こ
の第２の発明によれば、システムの電気式ヒートポンプ
に温水と冷水とを供給できて電気式ヒートポンプを使用
することで、第１の発明における最少燃料消費量で任意
の熱需要と電力需要を必要かつ十分に賄うことが可能と
なり、しかもエンジン駆動コジェネシステムの規模を小
型化できるという効果に加え、最少燃料消費量で任意の
温水需要、冷水需要、電力需要を必要かつ十分に賄うこ
とが可能となる。
【図１】この発明の一実施例による熱電発生図である。
【図２】この第１の発明の対象となるエンジン駆動・コ
ジェネシステムに電気式ヒートポンプを適用した図であ
る。
ジェネシステムに電気式ヒートポンプを適用した図であ
る。
【図３】この発明の一実施例によるエンジン駆動コジェ
ネシステムの小型化が可能なことを示す図である。
ネシステムの小型化が可能なことを示す図である。
【図４】この第２の発明の対象となるエンジン駆動コジ
ェネシステムに電気式ヒートポンプを適用した図であ
る。
ェネシステムに電気式ヒートポンプを適用した図であ
る。
【図５】この第２の発明の一実施例による冷温水同時取
出し型電気式ヒートポンプを示す図である。
出し型電気式ヒートポンプを示す図である。
【図６】本発明の他の実施例３を示す構成図である。
【図７】従来のチェンサイクルの作動領域を示す図であ
る。
る。
１ コジェネシステム ２ 電気式ヒートポンプ ３ 電気式ヒートポンプ ａ 熱電発生直線 Ｘ 熱電需要点 Ｙ エンジン駆動コジェネシステムの運転点 ｌ 熱電需要実現線 ＣＯＰh 電気式ヒートポンプの温水成績係数 Ｑh 熱発生量 Ｗ 電力発生量 ｘ 発生電力中電気式ヒートポンプに投入する
電力比率 ａi 一次燃料投入量 ｐ 一次燃料投入量に対するコジェネシステム
の温水取り出し比率 ｑ 一次燃料投入量に対するコジェネシステム
での電力発生比率 ＣＯＰC 電気式ヒートポンプの冷水成績係数
電力比率 ａi 一次燃料投入量 ｐ 一次燃料投入量に対するコジェネシステム
の温水取り出し比率 ｑ 一次燃料投入量に対するコジェネシステム
での電力発生比率 ＣＯＰC 電気式ヒートポンプの冷水成績係数
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松岡 文雄 神奈川県鎌倉市大船二丁目14番40号 三菱 電機株式会社生活システム研究所内
Claims (2)
- 【請求項１】 エンジン駆動により発電するとともに、
排熱による温水を供給するコジェネレーションシステム
と、上記発電された電力の一部により駆動し温水を供給
する電気式ヒートポンプとによって構成された熱電併給
システムにおいて、所望の熱電需要を満たす際、コジェ
ネレーションシステムの熱電発生図中に示された熱電発
生直線と、上記発生図中に与えられた上記所望熱電需要
点を通り傾きが電気式ヒートポンプの成績係数の逆数と
なる熱電需要実現線との交点で上記コジェネレーション
システムと電気式ヒートポンプを運転することを特徴と
する熱電併給システムにおけるヒートポンプの制御方
法。 - 【請求項２】 エンジン駆動により発電するとともに、
排熱による温水を供給するコジェネレーションシステム
と、上記発電された電力の一部により駆動し温水ととも
に冷水を供給する電気式ヒートポンプとによって構成さ
れた熱電併給システムにおいて、所望の熱電需要を満た
す際、コジェネレーションシステムの熱電発生図中に示
された熱電発生直線と、上記発生図中に与えられた上記
所望熱電需要点を通り傾きが上記電気式ヒートポンプの
温水成績係数の逆数となる熱電需要実現線との交点でコ
ジェネレーションシステムと電気式ヒートポンプとを運
転し、且つ同時期に発生する冷水需要が満たされない時
は、熱電需要を冷水需要をもとに新たに求め、この熱電
需要点をもとに熱電発生図中の熱電発生直線と熱電需要
実現線との交点とを求め、この交点でコジェネレーショ
ンシステムと電気式ヒートポンプを運転することを特徴
とする熱電併給システムにおけるヒートポンプの制御方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4214256A JPH0666110A (ja) | 1992-08-11 | 1992-08-11 | 熱電併給システムにおけるヒートポンプの制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4214256A JPH0666110A (ja) | 1992-08-11 | 1992-08-11 | 熱電併給システムにおけるヒートポンプの制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0666110A true JPH0666110A (ja) | 1994-03-08 |
Family
ID=16652744
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4214256A Pending JPH0666110A (ja) | 1992-08-11 | 1992-08-11 | 熱電併給システムにおけるヒートポンプの制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0666110A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5978339A (en) * | 1996-05-02 | 1999-11-02 | Alps Electric Co., Ltd. | Recording/reproducing apparatus with a buffer member used for mounting a mechanism body |
| CN102510078A (zh) * | 2011-10-23 | 2012-06-20 | 重庆市电力公司电力科学研究院 | 抽凝机组的热电联合调度系统及调度方法 |
| JP2013029233A (ja) * | 2011-07-27 | 2013-02-07 | Chiyoda Kako Kensetsu Kk | 産業向けヒートポンプ導入解析装置 |
| CN103502751A (zh) * | 2011-04-04 | 2014-01-08 | 开利公司 | 运输制冷系统和操作方法 |
| JP2015068333A (ja) * | 2013-10-01 | 2015-04-13 | ヤンマー株式会社 | コージェネレーション装置 |
| JP2022550225A (ja) * | 2020-09-04 | 2022-12-01 | ノース チャイナ エレクトリック パワー ユニバーシティー | 電気ヒートポンプ－熱電併給システムを最適化する調整方法及びシステム |
-
1992
- 1992-08-11 JP JP4214256A patent/JPH0666110A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US9975403B2 (en) | 2011-04-04 | 2018-05-22 | Carrier Corporation | Transport refrigeration system and method for operating |
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| JP2022550225A (ja) * | 2020-09-04 | 2022-12-01 | ノース チャイナ エレクトリック パワー ユニバーシティー | 電気ヒートポンプ－熱電併給システムを最適化する調整方法及びシステム |
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