JPH0656551A - コージライト多孔質耐熱材の製造方法 - Google Patents
コージライト多孔質耐熱材の製造方法Info
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- JPH0656551A JPH0656551A JP21001492A JP21001492A JPH0656551A JP H0656551 A JPH0656551 A JP H0656551A JP 21001492 A JP21001492 A JP 21001492A JP 21001492 A JP21001492 A JP 21001492A JP H0656551 A JPH0656551 A JP H0656551A
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- C04B2111/00474—Uses not provided for elsewhere in C04B2111/00
- C04B2111/0081—Uses not provided for elsewhere in C04B2111/00 as catalysts or catalyst carriers
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高温用断熱材、高温用触媒担持体、高温用フ
ィルター等の素材として用いられる多孔質耐熱材を提供
することを目的とする。 【構成】 アルミナ−シリカ系の耐熱性無機繊維にいず
れも平均粒径５μｍ以下のアルミナ源の粉末とシリカ源
の粉末とマグネシア源の粉末を水中に分散し混合する。
この混合物中の上記酸化物の割合はコージライト組成に
なるようにする。これに、チタン酸アルミニウムを添加
する。この混合物を分散混合後、凝集させた後、抄造
し、その後熱処理する。
ィルター等の素材として用いられる多孔質耐熱材を提供
することを目的とする。 【構成】 アルミナ−シリカ系の耐熱性無機繊維にいず
れも平均粒径５μｍ以下のアルミナ源の粉末とシリカ源
の粉末とマグネシア源の粉末を水中に分散し混合する。
この混合物中の上記酸化物の割合はコージライト組成に
なるようにする。これに、チタン酸アルミニウムを添加
する。この混合物を分散混合後、凝集させた後、抄造
し、その後熱処理する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高温用断熱材、高温用
触媒担持体、高温用フィルター等の素材として用いられ
るコージライト多孔質耐熱材の製造方法に関する。
触媒担持体、高温用フィルター等の素材として用いられ
るコージライト多孔質耐熱材の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、航空宇宙業界、電気炉業界におい
て技術が多様化し、より高温域での耐熱性、断熱性、耐
熱衝撃性、低熱膨張性が要望され始めている。またＮＯ
X 、カーボンパテェキュレート等の環境汚染の問題が高
まる中で、高温で使用される燃焼触媒の担持体及びフィ
ルターの開発がなされている。現在使用されている耐熱
性無機繊維を利用した耐熱材にはフェルト状及びブロッ
ク状の形体のものがある。これにはシリカ−アルミナ、
シリカ、アルミナ系の材料が多く用いられている。フェ
ルト状及びブロック状の耐熱材は主原料として繊維を用
い有機バインダーや硬化剤で硬める方法がとられてい
る。そのため、繊維と繊維の結合性に欠け、加熱後の機
械的強度が著しく低下する等の問題があった。特にフェ
ルト状の耐熱材は繊維がほとんどフリーな状態であるの
で繊維の空気中への飛散があり環境汚染の恐れがある。
また、ブロック状及びフェルト状の耐熱材は機械的強度
が弱いため複雑な形状のハニカム構造にはできず、一般
的に形状がハニカム状で用いられる高温用触媒担持体、
高温用フィルターには使用できない。さらに、従来の技
術では上記繊維より熱的性質で優れているコージライト
繊維の製造及び上記繊維のコージライト化は不可能とさ
れている。そのため、繊維質のコージライト多孔質耐熱
材は製造できないとされていた。次に特公昭57-32034号
公報にはコージライト粉末へのチタン酸アルミニウムの
添加効果に付いて述べられている。この場合、あくまで
も、粉末であるため気孔率が低い。そのためフィルター
効率が悪く流体濾過時の圧力損失が高い。加えて、密度
が高く重量が重いなどの問題がある。
て技術が多様化し、より高温域での耐熱性、断熱性、耐
熱衝撃性、低熱膨張性が要望され始めている。またＮＯ
X 、カーボンパテェキュレート等の環境汚染の問題が高
まる中で、高温で使用される燃焼触媒の担持体及びフィ
ルターの開発がなされている。現在使用されている耐熱
性無機繊維を利用した耐熱材にはフェルト状及びブロッ
ク状の形体のものがある。これにはシリカ−アルミナ、
シリカ、アルミナ系の材料が多く用いられている。フェ
ルト状及びブロック状の耐熱材は主原料として繊維を用
い有機バインダーや硬化剤で硬める方法がとられてい
る。そのため、繊維と繊維の結合性に欠け、加熱後の機
械的強度が著しく低下する等の問題があった。特にフェ
ルト状の耐熱材は繊維がほとんどフリーな状態であるの
で繊維の空気中への飛散があり環境汚染の恐れがある。
また、ブロック状及びフェルト状の耐熱材は機械的強度
が弱いため複雑な形状のハニカム構造にはできず、一般
的に形状がハニカム状で用いられる高温用触媒担持体、
高温用フィルターには使用できない。さらに、従来の技
術では上記繊維より熱的性質で優れているコージライト
繊維の製造及び上記繊維のコージライト化は不可能とさ
れている。そのため、繊維質のコージライト多孔質耐熱
材は製造できないとされていた。次に特公昭57-32034号
公報にはコージライト粉末へのチタン酸アルミニウムの
添加効果に付いて述べられている。この場合、あくまで
も、粉末であるため気孔率が低い。そのためフィルター
効率が悪く流体濾過時の圧力損失が高い。加えて、密度
が高く重量が重いなどの問題がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記したようにブロッ
ク状及びフェルト状の耐熱材は機械的強度が弱く、ハニ
カム状に成型できない等の問題を有している。さらに、
従来の技術では繊維性のコージライト多孔質耐熱材はで
きない。また、粉末質のコージライトのセラミックスは
熱特性並びに耐熱衝撃性には優れているが、気孔率が低
く、密度が高いなどの問題がある。本発明は耐熱性、耐
熱衝撃性、低熱膨張性等の熱的特性に優れ、かつ高強
度、高気孔率を有し、容易にハニカム状及びボード状に
加工できる繊維性のコージライト多孔質耐熱材の製造方
法を提供することを目的とする。
ク状及びフェルト状の耐熱材は機械的強度が弱く、ハニ
カム状に成型できない等の問題を有している。さらに、
従来の技術では繊維性のコージライト多孔質耐熱材はで
きない。また、粉末質のコージライトのセラミックスは
熱特性並びに耐熱衝撃性には優れているが、気孔率が低
く、密度が高いなどの問題がある。本発明は耐熱性、耐
熱衝撃性、低熱膨張性等の熱的特性に優れ、かつ高強
度、高気孔率を有し、容易にハニカム状及びボード状に
加工できる繊維性のコージライト多孔質耐熱材の製造方
法を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は上記問題点を解
決するために下記の手段を行なった。熱的特性に優れる
繊維性コージライト組成物を得るために、主原料として
主成分がアルミナ、シリカ、アルミナ−シリカの耐熱性
無機繊維と平均粒径５μｍ以下のアルミナ源の粉末、シ
リカ源の粉末、マグネシア源の粉末を用いた。さらに、
低温熱処理で高強度の繊維性コージライト組成物を得る
ために、チタン酸アルミニウムを添加した。また、均質
なコージライト質の多孔質耐熱材を得るために、カチオ
ン、ノニオンまたはアニオン系の高分子凝集剤または、
この高分子凝集剤と 高電解質の無機凝集剤を併用して
繊維と粉末を凝集させた。次にハニカム状構造体の成型
を可能とするために、抄造法を用いシート化した。また
ハニカム状構造体を得るためにシートのコルゲート加工
を行った。また、ボード等の成形体を得るために乾燥固
化法、真空成形法、鋳込み成形法を用いて成形を行っ
た。
決するために下記の手段を行なった。熱的特性に優れる
繊維性コージライト組成物を得るために、主原料として
主成分がアルミナ、シリカ、アルミナ−シリカの耐熱性
無機繊維と平均粒径５μｍ以下のアルミナ源の粉末、シ
リカ源の粉末、マグネシア源の粉末を用いた。さらに、
低温熱処理で高強度の繊維性コージライト組成物を得る
ために、チタン酸アルミニウムを添加した。また、均質
なコージライト質の多孔質耐熱材を得るために、カチオ
ン、ノニオンまたはアニオン系の高分子凝集剤または、
この高分子凝集剤と 高電解質の無機凝集剤を併用して
繊維と粉末を凝集させた。次にハニカム状構造体の成型
を可能とするために、抄造法を用いシート化した。また
ハニカム状構造体を得るためにシートのコルゲート加工
を行った。また、ボード等の成形体を得るために乾燥固
化法、真空成形法、鋳込み成形法を用いて成形を行っ
た。
【０００５】
【作用】本発明は上記した構成により、得られる多孔質
耐熱材はチタン酸アルミニウムを添加した繊維性のコー
ジライト質であるため耐熱性、耐熱衝撃性、低熱膨張性
等の熱的特性や機械的強度、高気孔率、低密度等の物理
的特性に優れており、高温用断熱材、高温用触媒担持
体、高温用フィルターへの応用が可能となる。さらに、
乾燥固化法、真空成形法や鋳込み成形法を用いることで
耐熱ボードへの応用が可能である。
耐熱材はチタン酸アルミニウムを添加した繊維性のコー
ジライト質であるため耐熱性、耐熱衝撃性、低熱膨張性
等の熱的特性や機械的強度、高気孔率、低密度等の物理
的特性に優れており、高温用断熱材、高温用触媒担持
体、高温用フィルターへの応用が可能となる。さらに、
乾燥固化法、真空成形法や鋳込み成形法を用いることで
耐熱ボードへの応用が可能である。
【０００６】
【実施例】本発明のコージライト質多孔質耐熱材の製造
方法は次の工程で行われる。 （１）耐熱性無機繊維と平均粒径５μｍ以下の少なくと
も一種が無定形であるアルミナ源の粉末とシリカ源の粉
末とマグネシア源の粉末を分散混合してスラリーを得る
工程。 （２）（１）の工程の後チタン酸アルミニウムを添加す
る工程。 （３）（２）の工程で得られたスラリーに有機結合剤を
添加する工程。 （４）（３）の工程の後にカチオン、ノニオンまたはア
ニオン系の高分子凝集剤またはこの高分子凝集剤と高電
解質の無機凝集剤を添加する工程。 （５）凝集後、抄造法によるシート化及びコルゲート加
工によるハニカム化の工程。または、抄造を行わず乾燥
固化のみで成形体を得る工程。または、真空成形法およ
び鋳込み成形法による成形の工程。 （６）１３５０〜１４４０℃の熱処理により、（４）で
得られたシート、および成形体をセラミック化する工
程。
方法は次の工程で行われる。 （１）耐熱性無機繊維と平均粒径５μｍ以下の少なくと
も一種が無定形であるアルミナ源の粉末とシリカ源の粉
末とマグネシア源の粉末を分散混合してスラリーを得る
工程。 （２）（１）の工程の後チタン酸アルミニウムを添加す
る工程。 （３）（２）の工程で得られたスラリーに有機結合剤を
添加する工程。 （４）（３）の工程の後にカチオン、ノニオンまたはア
ニオン系の高分子凝集剤またはこの高分子凝集剤と高電
解質の無機凝集剤を添加する工程。 （５）凝集後、抄造法によるシート化及びコルゲート加
工によるハニカム化の工程。または、抄造を行わず乾燥
固化のみで成形体を得る工程。または、真空成形法およ
び鋳込み成形法による成形の工程。 （６）１３５０〜１４４０℃の熱処理により、（４）で
得られたシート、および成形体をセラミック化する工
程。
【０００７】（１）において用いる耐熱性無機繊維の主
成分はコージライト組成物を得るためにアルミナ、シリ
カ、アルミナ−シリカとする。また、若干の不純物によ
り反応が促進されることもある。さらに、繊維径は反応
性を考慮に入れると７μｍ以下が望ましい。次に、用い
るアルミナ粉末、シリカ粉末、マグネシア粉末の平均粒
径をそれぞれ５μｍ以下と微粉にするのはコージライト
化への反応性を上げるためと焼結性を上げるためであ
る。この時、さらに粉末の少なくとも一種を無定形を用
いると、一層反応性、焼結性が促進される。また、微粉
末を用いることで凝集の際、凝集不良を防ぎ均一な凝集
体を得ることができる。粉末の平均粒径を５μｍ以上と
すると 反応性、焼結性が 落ち高純度なコージライトを
得ることが困難になる。コージライトは酸化物セラミッ
クスの中でも低熱膨張性で、熱的特性に特に優れている
ことが知られている。そこで、高純度のコージライト質
の多孔質耐熱材を得るために、耐熱性無機繊維と粉末の
混合物中のアルミナ、シリカ、マグネシアの割合はコー
ジライト組成になるように混合する。上記したようにコ
ージライトは低熱膨張性で、熱的特性に特に優れている
が、焼成幅が非常に狭く低温で焼結しにくい欠点も有し
ている。そのため、シビアな温度コントロールが必要と
されている。本発明ではこれを克服するために、（２）
の工程でチタン酸アルミニウムを添加した。このこと
で、低温焼成で高強度の多孔質耐熱材が得られる。
（４）の凝集の工程で分散した繊維と粉末を凝集させる
ことで、アルミナ粉末とシリカ粉末とマグネシア粉末及
びチタン酸アルミニウム粉末が均ーに耐熱性無機繊維の
表面上に分布した状態が得られ、均質なチタン酸アルミ
ニウムを添加したコージライト相の合成が促されるの
で、強度の向上が図れた。この際に使用する凝集剤はカ
チオン、ノニオンまたはアニオン系の高分子凝集剤また
はこの高分子凝集剤と高電解質の無機凝集剤の併用のど
ちらでも良いがアルカリ分による影響及び廃液の処理等
を考えると高分子凝集剤だけによる凝集が望ましい。ま
た、高分子凝集剤は無機バインダーの粒子の表面電位に
よってカチオン、ノニオンまたはアニオン系の選択が必
要である。
成分はコージライト組成物を得るためにアルミナ、シリ
カ、アルミナ−シリカとする。また、若干の不純物によ
り反応が促進されることもある。さらに、繊維径は反応
性を考慮に入れると７μｍ以下が望ましい。次に、用い
るアルミナ粉末、シリカ粉末、マグネシア粉末の平均粒
径をそれぞれ５μｍ以下と微粉にするのはコージライト
化への反応性を上げるためと焼結性を上げるためであ
る。この時、さらに粉末の少なくとも一種を無定形を用
いると、一層反応性、焼結性が促進される。また、微粉
末を用いることで凝集の際、凝集不良を防ぎ均一な凝集
体を得ることができる。粉末の平均粒径を５μｍ以上と
すると 反応性、焼結性が 落ち高純度なコージライトを
得ることが困難になる。コージライトは酸化物セラミッ
クスの中でも低熱膨張性で、熱的特性に特に優れている
ことが知られている。そこで、高純度のコージライト質
の多孔質耐熱材を得るために、耐熱性無機繊維と粉末の
混合物中のアルミナ、シリカ、マグネシアの割合はコー
ジライト組成になるように混合する。上記したようにコ
ージライトは低熱膨張性で、熱的特性に特に優れている
が、焼成幅が非常に狭く低温で焼結しにくい欠点も有し
ている。そのため、シビアな温度コントロールが必要と
されている。本発明ではこれを克服するために、（２）
の工程でチタン酸アルミニウムを添加した。このこと
で、低温焼成で高強度の多孔質耐熱材が得られる。
（４）の凝集の工程で分散した繊維と粉末を凝集させる
ことで、アルミナ粉末とシリカ粉末とマグネシア粉末及
びチタン酸アルミニウム粉末が均ーに耐熱性無機繊維の
表面上に分布した状態が得られ、均質なチタン酸アルミ
ニウムを添加したコージライト相の合成が促されるの
で、強度の向上が図れた。この際に使用する凝集剤はカ
チオン、ノニオンまたはアニオン系の高分子凝集剤また
はこの高分子凝集剤と高電解質の無機凝集剤の併用のど
ちらでも良いがアルカリ分による影響及び廃液の処理等
を考えると高分子凝集剤だけによる凝集が望ましい。ま
た、高分子凝集剤は無機バインダーの粒子の表面電位に
よってカチオン、ノニオンまたはアニオン系の選択が必
要である。
【０００８】後述する（実施例１）〜（実施例８）に示
すようにＸ線回折の結果からコージライト特有のピーク
が確認された。また、若干のチタン酸アルミニウムの相
が確認された。さらに、微小部分の組成をＸ線マイクロ
アナライザーにより分析したところ、配合時の組成比と
同じであったことから、得られた多孔質耐熱材の主成分
はチタン酸アルミニウムを微量含んだコージライト質で
あることが明かとなった。次に、得られた多孔質耐熱材
の微細構造を走査型電子顕微鏡で観察したところ繊維質
の多孔体であった。このことより、耐熱性無機繊維のア
ルミナ、シリカ成分はコージライト質に変わり熱的特性
や物理的特性の向上に寄与している。このように多孔質
耐熱材の材質を繊維性のコージライト質にすることで熱
的特性や物理的特性に優れた多孔質耐熱材が得られた。
コージライトの融点は１４５０〜１４６０℃なので１４
００℃の高温でも使用可能であり、熱膨張係数が２．０
×１０-6／℃以下とアルミナの６．０〜８．８×１０-6
／℃やムライトの３．０〜４．５×１０-6／℃に比べ非
常に小さいことからアルミナ、ムライト等の耐熱材より
耐熱衝撃性に優れ、高温域での熱分布による歪が小さく
クラックが起きない。次に（５）の工程でシート化する
ことで、例えばダンボール製造と同様にコルゲート加工
し、巻き上げるあるいは積層することによって、ハニカ
ム状構造体とすることが容易に可能である。また、真空
成形法や鋳込み成形法によって繊維性コージライト質の
多孔質ボードが可能となる。
すようにＸ線回折の結果からコージライト特有のピーク
が確認された。また、若干のチタン酸アルミニウムの相
が確認された。さらに、微小部分の組成をＸ線マイクロ
アナライザーにより分析したところ、配合時の組成比と
同じであったことから、得られた多孔質耐熱材の主成分
はチタン酸アルミニウムを微量含んだコージライト質で
あることが明かとなった。次に、得られた多孔質耐熱材
の微細構造を走査型電子顕微鏡で観察したところ繊維質
の多孔体であった。このことより、耐熱性無機繊維のア
ルミナ、シリカ成分はコージライト質に変わり熱的特性
や物理的特性の向上に寄与している。このように多孔質
耐熱材の材質を繊維性のコージライト質にすることで熱
的特性や物理的特性に優れた多孔質耐熱材が得られた。
コージライトの融点は１４５０〜１４６０℃なので１４
００℃の高温でも使用可能であり、熱膨張係数が２．０
×１０-6／℃以下とアルミナの６．０〜８．８×１０-6
／℃やムライトの３．０〜４．５×１０-6／℃に比べ非
常に小さいことからアルミナ、ムライト等の耐熱材より
耐熱衝撃性に優れ、高温域での熱分布による歪が小さく
クラックが起きない。次に（５）の工程でシート化する
ことで、例えばダンボール製造と同様にコルゲート加工
し、巻き上げるあるいは積層することによって、ハニカ
ム状構造体とすることが容易に可能である。また、真空
成形法や鋳込み成形法によって繊維性コージライト質の
多孔質ボードが可能となる。
【０００９】（実施例１）耐熱性無機繊維として主成分
がアルミナ４５ｗｔ％、シリカ５５Ｗｔ％の繊維を、粉
末成分として平均粒径１．３μｍの水酸化アルミニウム
と平均粒径０．０１μｍの非晶質シリカと平均粒径０．
５μｍの非晶質マグネシア用いた。繊維と粉末の混合割
合は重量比で（粉末／繊維質）=１．５にし、原料中の
アルミナ、シリカ、マグネシアの割合がコージライト組
成になるように混合した。この混合物１０ｋｇを水８０
０リットル中に分散させ、次に固形分に対してチタン酸
アルミニウムを５ｗｔ％添加した。その後分散混合し、
パルプや酢酸ビニル系ボンド等の有機結合剤を加えた
後、アニオン系のアクリルアミド／アクリル酸塩の高分
子重合物である高分子凝集剤や、またはこの高分子凝集
剤と高電解質である無機凝集剤ＮａＯＨと併用して、凝
集させ、長網式抄造機を使い抄造を行い、それぞれ厚み
０．５〜２ｍｍのシートを得た。これを１４２０℃、２
ｈで熱処理し高純度コージライト質の多孔質耐熱材を得
た。得られた高純度コージライト質の多孔質耐熱材の３
点曲げ強度を測定したところ、７０．２ｋｇ／ｃｍ2 の
高い強度を示した。さらに、熱膨張係数を測定したとこ
ろ、０．９１×１０-6／℃で非常に優れた値が得られ
た。得られた繊維性コージライト質の多孔質耐熱材の耐
熱衝撃性ΔＴは１１５０℃であった。又、気孔率を水銀
圧入ポロシメーターで測定したところ、７０．８％であ
った。これらの組成分析をＸ線回折により行ったとこ
ろ、主成分としてコージライト結晶相が確認された。ま
た、微小部分の組成をＸ線マイクロアナライザーにより
分析したところ、配合時の組成比と同じであった。さら
に、微細構造を走査型電子顕微鏡で観察したところ繊維
質であった。このことから、得られた多孔質耐熱材は極
めて多孔なコージライト質であることが明かである。こ
の得られたコージライト質の多孔質耐熱材の耐熱性は１
４００℃に充分耐え、何ら特性の変化も示さないことよ
り、得られたコージライト質の多孔質耐熱材は１４００
℃において十分使用可能である。
がアルミナ４５ｗｔ％、シリカ５５Ｗｔ％の繊維を、粉
末成分として平均粒径１．３μｍの水酸化アルミニウム
と平均粒径０．０１μｍの非晶質シリカと平均粒径０．
５μｍの非晶質マグネシア用いた。繊維と粉末の混合割
合は重量比で（粉末／繊維質）=１．５にし、原料中の
アルミナ、シリカ、マグネシアの割合がコージライト組
成になるように混合した。この混合物１０ｋｇを水８０
０リットル中に分散させ、次に固形分に対してチタン酸
アルミニウムを５ｗｔ％添加した。その後分散混合し、
パルプや酢酸ビニル系ボンド等の有機結合剤を加えた
後、アニオン系のアクリルアミド／アクリル酸塩の高分
子重合物である高分子凝集剤や、またはこの高分子凝集
剤と高電解質である無機凝集剤ＮａＯＨと併用して、凝
集させ、長網式抄造機を使い抄造を行い、それぞれ厚み
０．５〜２ｍｍのシートを得た。これを１４２０℃、２
ｈで熱処理し高純度コージライト質の多孔質耐熱材を得
た。得られた高純度コージライト質の多孔質耐熱材の３
点曲げ強度を測定したところ、７０．２ｋｇ／ｃｍ2 の
高い強度を示した。さらに、熱膨張係数を測定したとこ
ろ、０．９１×１０-6／℃で非常に優れた値が得られ
た。得られた繊維性コージライト質の多孔質耐熱材の耐
熱衝撃性ΔＴは１１５０℃であった。又、気孔率を水銀
圧入ポロシメーターで測定したところ、７０．８％であ
った。これらの組成分析をＸ線回折により行ったとこ
ろ、主成分としてコージライト結晶相が確認された。ま
た、微小部分の組成をＸ線マイクロアナライザーにより
分析したところ、配合時の組成比と同じであった。さら
に、微細構造を走査型電子顕微鏡で観察したところ繊維
質であった。このことから、得られた多孔質耐熱材は極
めて多孔なコージライト質であることが明かである。こ
の得られたコージライト質の多孔質耐熱材の耐熱性は１
４００℃に充分耐え、何ら特性の変化も示さないことよ
り、得られたコージライト質の多孔質耐熱材は１４００
℃において十分使用可能である。
【００１０】（実施例２）耐熱性無機繊維として主成分
がアルミナ４５ｗｔ％、シリカ５５ｗｔ％の繊維を、粉
末成分として平均粒径１．５μｍの水酸化アルミニウム
と平均粒径２．３μｍの石英と平均粒径３．７μｍの結
晶質マグネシア用いた。添加するチタン酸アルミニウム
の量を１５ｗｔ％にした。これを（実施例１）と同条件
下で抄造を行い、それぞれ厚み０．５〜２ｍｍのシート
を得た。これを１４００℃、２ｈで熱処理し高純度コー
ジライト質の多孔質耐熱材を得た。得られた高純度コー
ジライト質の多孔質耐熱材の３点曲げ強度を測定したと
ころ、６９．１ｋｇ／ｃｍ2の高い強度を示した。さら
に、熱膨張係数を測定したところ、１．３２×１０-6／
℃で非常に優れた値が得られた。得られたコージライト
質の多孔質耐熱材の耐熱衝撃性ΔＴは１０５０℃であっ
た。又、気孔率を水銀圧入ポロシメーターで測定したと
ころ、７５．６％であった。これらの組成分析をＸ線回
折により行ったところ、 主成分としてコージライト結
晶相が確認された。 また、微小部分の組成をＸ線マイ
クロアナライザーにより分析したところ、配合時の組成
比と同じであった。さらに、微細構造を走査型電子顕微
鏡で観察したところ繊維質であった。このことから、得
られた多孔質耐熱材は極めて多孔なコージライト質であ
ることが明かである。この得られた繊維性コージライト
質の多孔質耐熱材の耐熱性は１４００℃に充分耐え、何
ら特性の変化も示さないことより、得られたコージライ
ト質の多孔質耐熱材は１４００℃において十分使用可能
である。
がアルミナ４５ｗｔ％、シリカ５５ｗｔ％の繊維を、粉
末成分として平均粒径１．５μｍの水酸化アルミニウム
と平均粒径２．３μｍの石英と平均粒径３．７μｍの結
晶質マグネシア用いた。添加するチタン酸アルミニウム
の量を１５ｗｔ％にした。これを（実施例１）と同条件
下で抄造を行い、それぞれ厚み０．５〜２ｍｍのシート
を得た。これを１４００℃、２ｈで熱処理し高純度コー
ジライト質の多孔質耐熱材を得た。得られた高純度コー
ジライト質の多孔質耐熱材の３点曲げ強度を測定したと
ころ、６９．１ｋｇ／ｃｍ2の高い強度を示した。さら
に、熱膨張係数を測定したところ、１．３２×１０-6／
℃で非常に優れた値が得られた。得られたコージライト
質の多孔質耐熱材の耐熱衝撃性ΔＴは１０５０℃であっ
た。又、気孔率を水銀圧入ポロシメーターで測定したと
ころ、７５．６％であった。これらの組成分析をＸ線回
折により行ったところ、 主成分としてコージライト結
晶相が確認された。 また、微小部分の組成をＸ線マイ
クロアナライザーにより分析したところ、配合時の組成
比と同じであった。さらに、微細構造を走査型電子顕微
鏡で観察したところ繊維質であった。このことから、得
られた多孔質耐熱材は極めて多孔なコージライト質であ
ることが明かである。この得られた繊維性コージライト
質の多孔質耐熱材の耐熱性は１４００℃に充分耐え、何
ら特性の変化も示さないことより、得られたコージライ
ト質の多孔質耐熱材は１４００℃において十分使用可能
である。
【００１１】（実施例３）耐熱性無機繊維として 主成
分がアルミナの繊維を、 粉末成分として平均粒径２．
３μｍのα-アルミナと 平均粒径０．０１０μｍの非晶
質シリカと平均粒径０．５μｍの非晶質マグネシア用い
た。添加するチタン酸アルミニウムの量を１５ｗｔ％に
した。これを（実施例１）と同条件下で抄造を行い、そ
れぞれ厚み０．５〜２ｍｍのシートを得た。これを１３
５０℃、２ｈで熱処理し高純度コージライト質の多孔質
耐熱材を得た。得られた高純度コージライト質の多孔質
耐熱材の３点曲げ強度を測定したところ、６０．１ｋｇ
／ｃｍ2 の高い強度を示した。さらに、熱膨張係数を測
定したところ、１．６３×１０-6／℃で非常に優れた値
が得られた。得られたコージライト質の多孔質耐熱材の
耐熱衝撃性ΔＴは１１００℃であった。又、気孔率を水
銀圧入ポロシメーターで測定したところ、７７．９％で
あった。これらの組成分析をＸ線回折により行ったとこ
ろ、主成分としてコージライト結晶相が確認された。ま
た、微小部分の組成をＸ線マイクロアナライザーにより
分析したところ、配合時の組成比と同じであった。さら
に、微細構造を走査型電子顕微鏡で観察したところ繊維
質であった。このことから、得られた多孔質耐熱材は極
めて多孔なコージライト質であることが明かである。こ
の得られたコージライト質の多孔質耐熱材の耐熱性は１
３５０℃に充分耐え、何ら特性の変化も示さないことよ
り、得られたコージライト質の多孔質耐熱材は１３５０
℃において十分使用可能である。
分がアルミナの繊維を、 粉末成分として平均粒径２．
３μｍのα-アルミナと 平均粒径０．０１０μｍの非晶
質シリカと平均粒径０．５μｍの非晶質マグネシア用い
た。添加するチタン酸アルミニウムの量を１５ｗｔ％に
した。これを（実施例１）と同条件下で抄造を行い、そ
れぞれ厚み０．５〜２ｍｍのシートを得た。これを１３
５０℃、２ｈで熱処理し高純度コージライト質の多孔質
耐熱材を得た。得られた高純度コージライト質の多孔質
耐熱材の３点曲げ強度を測定したところ、６０．１ｋｇ
／ｃｍ2 の高い強度を示した。さらに、熱膨張係数を測
定したところ、１．６３×１０-6／℃で非常に優れた値
が得られた。得られたコージライト質の多孔質耐熱材の
耐熱衝撃性ΔＴは１１００℃であった。又、気孔率を水
銀圧入ポロシメーターで測定したところ、７７．９％で
あった。これらの組成分析をＸ線回折により行ったとこ
ろ、主成分としてコージライト結晶相が確認された。ま
た、微小部分の組成をＸ線マイクロアナライザーにより
分析したところ、配合時の組成比と同じであった。さら
に、微細構造を走査型電子顕微鏡で観察したところ繊維
質であった。このことから、得られた多孔質耐熱材は極
めて多孔なコージライト質であることが明かである。こ
の得られたコージライト質の多孔質耐熱材の耐熱性は１
３５０℃に充分耐え、何ら特性の変化も示さないことよ
り、得られたコージライト質の多孔質耐熱材は１３５０
℃において十分使用可能である。
【００１２】（実施例４）耐熱性無機繊維として主成分
がシリカの繊維を、粉末成分として平均粒径０．０３μ
ｍの非晶質アルミナと平均粒径２．７μｍのクリストバ
ライトと平均粒径３．２μｍの結晶質マグネシア用い
た。添加するチタン酸アルミニウムの量を７ｗｔ％にし
た。繊維とシリカ、アルミナ、マグネシア源粉末の混合
割合は重量比で(粉末／繊維質)＝２にし、（実施例１）
と同条件下で混合分散させ、有機結合剤を加える。次
に、凝集させ、その後、乾燥を行い、乾燥固化した厚み
１０〜２０ｍｍの成形体を得た。これを１４１０℃、２
ｈで熱処理し高純度コージライト質の多孔質耐熱材を得
た。得られたコージライト質の多孔質耐熱材の３点曲げ
強度を測定したところ、８０．９ｋｇ／ｃｍ2 で高い値
を示した。さらに、熱膨張係数を測定したところ、１．
８８×１０-6／℃で非常に優れた値が得られた。得られ
たコージライト質の多孔質耐熱材の耐熱衝撃性ΔＴは１
０００℃であった。又、気孔率を水銀圧入ポロシメータ
ーで測定したところ、７０．６％であった。これらの組
成分析をＸ線回折により行ったところ、主成分としてコ
ージライト結晶相が確認された。また、微小部分の組成
をＸ線マイクロアナライザーにより分析したところ、配
合時の組成比と同じであった。さらに、微細構造を走査
型電子顕微鏡で観察したところ繊維質であった。このこ
とから、得られた多孔質耐熱材は極めて多孔なコージラ
イト質であることが明かである。この得られたコージラ
イト質の多孔質耐熱材の耐熱性は１４００℃に充分耐
え、何ら特性の変化も示さないことより、得られたコー
ジライト質の多孔質耐熱材は１４００℃において十分使
用可能である。
がシリカの繊維を、粉末成分として平均粒径０．０３μ
ｍの非晶質アルミナと平均粒径２．７μｍのクリストバ
ライトと平均粒径３．２μｍの結晶質マグネシア用い
た。添加するチタン酸アルミニウムの量を７ｗｔ％にし
た。繊維とシリカ、アルミナ、マグネシア源粉末の混合
割合は重量比で(粉末／繊維質)＝２にし、（実施例１）
と同条件下で混合分散させ、有機結合剤を加える。次
に、凝集させ、その後、乾燥を行い、乾燥固化した厚み
１０〜２０ｍｍの成形体を得た。これを１４１０℃、２
ｈで熱処理し高純度コージライト質の多孔質耐熱材を得
た。得られたコージライト質の多孔質耐熱材の３点曲げ
強度を測定したところ、８０．９ｋｇ／ｃｍ2 で高い値
を示した。さらに、熱膨張係数を測定したところ、１．
８８×１０-6／℃で非常に優れた値が得られた。得られ
たコージライト質の多孔質耐熱材の耐熱衝撃性ΔＴは１
０００℃であった。又、気孔率を水銀圧入ポロシメータ
ーで測定したところ、７０．６％であった。これらの組
成分析をＸ線回折により行ったところ、主成分としてコ
ージライト結晶相が確認された。また、微小部分の組成
をＸ線マイクロアナライザーにより分析したところ、配
合時の組成比と同じであった。さらに、微細構造を走査
型電子顕微鏡で観察したところ繊維質であった。このこ
とから、得られた多孔質耐熱材は極めて多孔なコージラ
イト質であることが明かである。この得られたコージラ
イト質の多孔質耐熱材の耐熱性は１４００℃に充分耐
え、何ら特性の変化も示さないことより、得られたコー
ジライト質の多孔質耐熱材は１４００℃において十分使
用可能である。
【００１３】（実施例５）図１は本発明の一実施例にお
けるコージライト多孔質耐熱材の製造方法を用いたコル
ゲートシートの断面図であり、図２はそのコルゲートシ
ートを用いたハニカム状構造体の斜視図である。（実施
例１）において得られた厚みｔ：０．５〜２ｍｍのシー
トをダンボール製造と同じように、ピッチ長さｄ：５．
０ｍｍ、高さｈ：３．０ｍｍの条件化で波型のシート１
と平板状のシート２とを交互に積層してコルゲート成型
したものを図２に示すように円筒状に巻き上げた。これ
を１４２０℃、２ｈで熱処理しコージライト質のハニカ
ム状構造体を得た。得られたハニカム状構造体の耐熱性
は１４００℃に充分耐え、歪や収縮等の変形を全く示さ
なかった。このことより、得られたハニカム状構造体は
高温断熱材、高温触媒担持体及び高温用フィルターとし
て１４００℃において十分使用可能である。
けるコージライト多孔質耐熱材の製造方法を用いたコル
ゲートシートの断面図であり、図２はそのコルゲートシ
ートを用いたハニカム状構造体の斜視図である。（実施
例１）において得られた厚みｔ：０．５〜２ｍｍのシー
トをダンボール製造と同じように、ピッチ長さｄ：５．
０ｍｍ、高さｈ：３．０ｍｍの条件化で波型のシート１
と平板状のシート２とを交互に積層してコルゲート成型
したものを図２に示すように円筒状に巻き上げた。これ
を１４２０℃、２ｈで熱処理しコージライト質のハニカ
ム状構造体を得た。得られたハニカム状構造体の耐熱性
は１４００℃に充分耐え、歪や収縮等の変形を全く示さ
なかった。このことより、得られたハニカム状構造体は
高温断熱材、高温触媒担持体及び高温用フィルターとし
て１４００℃において十分使用可能である。
【００１４】（実施例６）図３は本発明の一実施例にお
けるコージライト多孔質耐熱材の製造方法を用いたハニ
カム状成形体の斜視図であり、図４は、本発明の一実施
例におけるコージライト多孔質耐熱材の製造方法を用い
たシートを積層したボード状成形体を示す斜視図であ
る。
けるコージライト多孔質耐熱材の製造方法を用いたハニ
カム状成形体の斜視図であり、図４は、本発明の一実施
例におけるコージライト多孔質耐熱材の製造方法を用い
たシートを積層したボード状成形体を示す斜視図であ
る。
【００１５】（実施例１）において得られたた厚みｔ：
０．５〜２ｍｍのシートをピッチ長さｄ：５．０ｍｍ、
高さｈ：３．０ｍｍの条件化で加工した波型のシート３
を図３に示すように積層した。また平板状のシート４を
それぞれ積層して図４に示すようなハニカム状及びボー
ド状の成形体を得た。これらを１４２０℃、２ｈで熱処
理し高純度コージライト質の多孔質耐熱材を得た。この
成形体は （実施例５）と同様な特性を示し、この多孔
質耐熱材は高温触媒担持体及び高温用フィルターとして
１４００℃において十分使用可能である。
０．５〜２ｍｍのシートをピッチ長さｄ：５．０ｍｍ、
高さｈ：３．０ｍｍの条件化で加工した波型のシート３
を図３に示すように積層した。また平板状のシート４を
それぞれ積層して図４に示すようなハニカム状及びボー
ド状の成形体を得た。これらを１４２０℃、２ｈで熱処
理し高純度コージライト質の多孔質耐熱材を得た。この
成形体は （実施例５）と同様な特性を示し、この多孔
質耐熱材は高温触媒担持体及び高温用フィルターとして
１４００℃において十分使用可能である。
【００１６】（実施例７）図５は本発明の一実施例にお
けるコージライト多孔質耐熱材の製造方法を用いたボー
ド状成形体の斜視図である。図５において、５は２０ｍ
ｍのボード状真空成形品である。
けるコージライト多孔質耐熱材の製造方法を用いたボー
ド状成形体の斜視図である。図５において、５は２０ｍ
ｍのボード状真空成形品である。
【００１７】耐熱性無機繊維として主成分がアルミナ４
０ｗｔ％、シリカ６０ｗｔ％の繊維を、粉末成分として
平均粒径１．３μｍの水酸化アルミニウムと平均粒径
０．０５μｍの非晶質シリカと平均粒径０．７μｍの非
晶質マグネシア用いた。添加するチタン酸アルミニウム
の量を２ｗｔ％にした。これを（実施例１）と同条件下
で、混合分散、凝集させ、真空成形機を使い図５に示す
ような厚み１０〜２０ｍｍのボード状の成形体を得た。
これを１４４０℃、１ｈで熱処理しコージライト質の多
孔質耐熱材を得た。得られたコージライト質の多孔質耐
熱材の３点曲げ強度を測定したところ、８９．２ｋｇ／
ｃｍ2 で高い値を示した。さらに、熱膨張係数を測定し
たところ、０．９３×１０-6／℃で非常に優れた値が得
られた。得られた高純度コージライト質の多孔質耐熱材
の耐熱衝撃性ΔＴは１２００℃であった。又、気孔率を
水銀圧入ポロシメーターで測定したところ、７５．３％
であった。これらの組成分析をＸ線回折により行ったと
ころ、主成分としてコージライト結晶相が確認された。
また、微小部分の組成をＸ線マイクロアナライザーによ
り分析したところ、配合時の組成比と同じであった。さ
らに、微細構造を走査型電子顕微鏡で観察したところ繊
維質であった。このことから、得られた多孔質耐熱材は
極めて多孔なコージライト質であることが明かである。
この得られたコージライト質の多孔質耐熱材の耐熱性は
１４００℃に充分耐え、何ら特性の変化も示さないこと
より、得られたコージライト質の多孔質耐熱材は１４０
０℃において十分使用可能である。
０ｗｔ％、シリカ６０ｗｔ％の繊維を、粉末成分として
平均粒径１．３μｍの水酸化アルミニウムと平均粒径
０．０５μｍの非晶質シリカと平均粒径０．７μｍの非
晶質マグネシア用いた。添加するチタン酸アルミニウム
の量を２ｗｔ％にした。これを（実施例１）と同条件下
で、混合分散、凝集させ、真空成形機を使い図５に示す
ような厚み１０〜２０ｍｍのボード状の成形体を得た。
これを１４４０℃、１ｈで熱処理しコージライト質の多
孔質耐熱材を得た。得られたコージライト質の多孔質耐
熱材の３点曲げ強度を測定したところ、８９．２ｋｇ／
ｃｍ2 で高い値を示した。さらに、熱膨張係数を測定し
たところ、０．９３×１０-6／℃で非常に優れた値が得
られた。得られた高純度コージライト質の多孔質耐熱材
の耐熱衝撃性ΔＴは１２００℃であった。又、気孔率を
水銀圧入ポロシメーターで測定したところ、７５．３％
であった。これらの組成分析をＸ線回折により行ったと
ころ、主成分としてコージライト結晶相が確認された。
また、微小部分の組成をＸ線マイクロアナライザーによ
り分析したところ、配合時の組成比と同じであった。さ
らに、微細構造を走査型電子顕微鏡で観察したところ繊
維質であった。このことから、得られた多孔質耐熱材は
極めて多孔なコージライト質であることが明かである。
この得られたコージライト質の多孔質耐熱材の耐熱性は
１４００℃に充分耐え、何ら特性の変化も示さないこと
より、得られたコージライト質の多孔質耐熱材は１４０
０℃において十分使用可能である。
【００１８】（実施例８）耐熱性無機繊維として主成分
がアルミナ４０ｗｔ％、シリカ６０ｗｔ％の繊維を、粉
末成分として平均粒径１．３μｍの水酸化アルミニウム
と平均粒径０．０２μｍの非晶質シリカと平均粒径０．
６μｍの非晶質マグネシア用いた。繊維と粉末の混合割
合は重量比で（粉末／繊維質）＝１．５にし、原料中の
アルミナ、シリカ、マグネシアの割合をコージライト組
成にした。これに、チタン酸アルミニウムを５ｗｔ％添
加した。この混合物１０ｋｇを水５リットル中に分散さ
せ、アニオン系のアクリルアミド／アクリル酸塩の高分
子重合物である高分子凝集剤や、またはこの高分子凝集
剤と高電解質である無機凝集剤ＮａＯＨを併用して、凝
集させ、増粘性を出し鋳込み成型機を使い図５に示すよ
うな厚み１０〜２０ｍｍのボード状の成形体を得た。こ
れを１４３０℃、２ｈで熱処理しコージライト質の多孔
質耐熱材を得た。得られたコージライト質の多孔質耐熱
材の３点曲げ強度を測定したところ、９２．３ｋｇ／ｃ
ｍ2 で高い値を示した。さらに、熱膨張係数を測定した
ところ、１．８７×１０-6／℃で非常に優れた値が得ら
れた。得られた高純度コージライト質の多孔質耐熱材の
耐熱衝撃性ΔＴは１０００℃であった。又、気孔率を水
銀圧入ポロシメーターで測定したところ、６５．１％で
あった。これらの組成分析をＸ線回折により行ったとこ
ろ、主成分としてコージライト結晶相が確認された。ま
た、微小部分の組成をＸ線マイクロアナライザーにより
分析したところ、配合時の組成比と同じであった。さら
に、微細構造を走査型電子顕微鏡で観察したところ繊維
質であった。このことから、得られた多孔質耐熱材は極
めて多孔なコージライト質であることが明かである。こ
の得られたコージライト質の多孔質耐熱材の耐熱性は１
４００℃に充分耐え、何ら特性の変化も示さないことよ
り、得られたコージライト質の多孔質耐熱材は１４００
℃において十分使用可能である。
がアルミナ４０ｗｔ％、シリカ６０ｗｔ％の繊維を、粉
末成分として平均粒径１．３μｍの水酸化アルミニウム
と平均粒径０．０２μｍの非晶質シリカと平均粒径０．
６μｍの非晶質マグネシア用いた。繊維と粉末の混合割
合は重量比で（粉末／繊維質）＝１．５にし、原料中の
アルミナ、シリカ、マグネシアの割合をコージライト組
成にした。これに、チタン酸アルミニウムを５ｗｔ％添
加した。この混合物１０ｋｇを水５リットル中に分散さ
せ、アニオン系のアクリルアミド／アクリル酸塩の高分
子重合物である高分子凝集剤や、またはこの高分子凝集
剤と高電解質である無機凝集剤ＮａＯＨを併用して、凝
集させ、増粘性を出し鋳込み成型機を使い図５に示すよ
うな厚み１０〜２０ｍｍのボード状の成形体を得た。こ
れを１４３０℃、２ｈで熱処理しコージライト質の多孔
質耐熱材を得た。得られたコージライト質の多孔質耐熱
材の３点曲げ強度を測定したところ、９２．３ｋｇ／ｃ
ｍ2 で高い値を示した。さらに、熱膨張係数を測定した
ところ、１．８７×１０-6／℃で非常に優れた値が得ら
れた。得られた高純度コージライト質の多孔質耐熱材の
耐熱衝撃性ΔＴは１０００℃であった。又、気孔率を水
銀圧入ポロシメーターで測定したところ、６５．１％で
あった。これらの組成分析をＸ線回折により行ったとこ
ろ、主成分としてコージライト結晶相が確認された。ま
た、微小部分の組成をＸ線マイクロアナライザーにより
分析したところ、配合時の組成比と同じであった。さら
に、微細構造を走査型電子顕微鏡で観察したところ繊維
質であった。このことから、得られた多孔質耐熱材は極
めて多孔なコージライト質であることが明かである。こ
の得られたコージライト質の多孔質耐熱材の耐熱性は１
４００℃に充分耐え、何ら特性の変化も示さないことよ
り、得られたコージライト質の多孔質耐熱材は１４００
℃において十分使用可能である。
【００１９】
【発明の効果】本発明で得られたコージライト多孔質耐
熱材はシート状、ハニカム状、ボード状で得られ、常温
での曲げ強度が６０ｋｇ／ｃｍ2 以上の優れた特性値を
示した。また、熱膨張係数はいずれも２．０×１０-6／
℃以下の非常に優れた値を示した。耐熱衝撃性ΔＴは１
０００℃以上で熱衝撃にも強い結果が得られた。また、
気効率は６５％以上の値を示し、通気抵抗が低く、密度
が小さいことが容易に推察される。さらに、本発明で得
られたコージライト質のシート状、ハニカム状、ボード
状の多孔質耐熱材は１３５０〜１４４０℃の熱処理後、
急激な収縮や歪による変形を示さないことより、高温域
で用いられる熱処理用の台板や高温炉等の高温断熱材や
高温触媒担持体及び高温用フィルターとして１３５０〜
１４４０℃の高温において十分使用可能である。
熱材はシート状、ハニカム状、ボード状で得られ、常温
での曲げ強度が６０ｋｇ／ｃｍ2 以上の優れた特性値を
示した。また、熱膨張係数はいずれも２．０×１０-6／
℃以下の非常に優れた値を示した。耐熱衝撃性ΔＴは１
０００℃以上で熱衝撃にも強い結果が得られた。また、
気効率は６５％以上の値を示し、通気抵抗が低く、密度
が小さいことが容易に推察される。さらに、本発明で得
られたコージライト質のシート状、ハニカム状、ボード
状の多孔質耐熱材は１３５０〜１４４０℃の熱処理後、
急激な収縮や歪による変形を示さないことより、高温域
で用いられる熱処理用の台板や高温炉等の高温断熱材や
高温触媒担持体及び高温用フィルターとして１３５０〜
１４４０℃の高温において十分使用可能である。
【図１】本発明の一実施例におけるコージライト多孔質
耐熱材の製造方法を用いたコルゲートシートの断面図
耐熱材の製造方法を用いたコルゲートシートの断面図
【図２】図１におけるコルゲートシートを用いたハニカ
ム状構造体の斜視図
ム状構造体の斜視図
【図３】本発明の一実施例におけるコージライト多孔質
耐熱材の製造方法を用いたハニカム状成形体の斜視図
耐熱材の製造方法を用いたハニカム状成形体の斜視図
【図４】本発明の一実施例におけるコージライト多孔質
耐熱材の製造方法を用いたシートを積層したボード状成
形体を示す斜視図
耐熱材の製造方法を用いたシートを積層したボード状成
形体を示す斜視図
【図５】本発明の一実施例におけるコージライト多孔質
耐熱材の製造方法を用いたボード状成形体の斜視図
耐熱材の製造方法を用いたボード状成形体の斜視図
１ シート ２ シート ３ シート ４ シート ５ ボード状真空成形品
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小川 誠 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 渡辺 浩一 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内
Claims (7)
- 【請求項１】耐熱性無機繊維とアルミナ源の粉末とシリ
カ源の粉末及びマグネシア源の粉末を水中に分散混合
し、さらに、前記混合物にチタン酸アルミニウム粉末を
添加し分散混合を行い、分散混合後、凝集剤を加え凝集
させた後、抄造し、その後熱処理することによって得ら
れるコージライト多孔質耐熱材の製造方法。 - 【請求項２】耐熱性無機繊維の主成分がアルミナ、アル
ミナ−シリカ、シリカであることを特徴とする請求項１
記載のコージライト多孔質耐熱材の製造方法。 - 【請求項３】耐熱性無機繊維と粉末の混合物中のアルミ
ナ、シリカ、マグネシアの割合がコージライト組成であ
ることを特徴とする請求項１記載のコージライト多孔質
耐熱材の製造方法。 - 【請求項４】アルミナ、シリカ、マグネシア粉末はいず
れも平均粒径５μｍ以下であることを特徴とする請求項
１記載のコージライト多孔質耐熱材の製造方法。 - 【請求項５】凝集剤としてカチオン、ノニオンまたはア
ニオン系の高分子凝集剤またはこの高分子凝集剤と高電
解質の無機凝集剤を併用して得られることを特徴とする
請求項１記載のコージライト多孔質耐熱材の製造方法。 - 【請求項６】耐熱性無機繊維とアルミナ源の粉末とシリ
カ源の粉末及びマグネシア源の粉末を水中に分散混合
し、さらに、前記混合物にチタン酸アルミニウム粉末を
添加し分散混合を行い、分散混合後、凝集剤を加え凝集
させた後、乾燥固化し、その後熱処理することによって
得られるコージライト多孔質耐熱材の製造方法。 - 【請求項７】耐熱性無機繊維とアルミナ源の粉末とシリ
カ源の粉末及びマグネシア源の粉末を水中に分散混合
し、さらに、前記混合物にチタン酸アルミニウム粉末を
添加し分散混合を行い、分散混合後、凝集剤を加え凝集
させた後、真空成形法あるいは鋳込み成形法で成形し、
その後熱処理することによって得られるコージライト多
孔質耐熱材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21001492A JPH0656551A (ja) | 1992-08-06 | 1992-08-06 | コージライト多孔質耐熱材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21001492A JPH0656551A (ja) | 1992-08-06 | 1992-08-06 | コージライト多孔質耐熱材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0656551A true JPH0656551A (ja) | 1994-03-01 |
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ID=16582401
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| JP21001492A Pending JPH0656551A (ja) | 1992-08-06 | 1992-08-06 | コージライト多孔質耐熱材の製造方法 |
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| JP (1) | JPH0656551A (ja) |
Cited By (6)
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|---|---|---|---|---|
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-
1992
- 1992-08-06 JP JP21001492A patent/JPH0656551A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6756565B2 (en) | 2000-12-28 | 2004-06-29 | Tokyo Electron Limited | Thermal insulator having a honeycomb structure and heat recycle system using the thermal insulator |
| US6949719B2 (en) | 2000-12-28 | 2005-09-27 | Tokyo Electron Limited | Thermal insulator having a honeycomb structure and heat recycle system using the thermal insulator |
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