JPH0655628A - 変性超高分子量ポリオレフィン延伸物の製造方法 - Google Patents
変性超高分子量ポリオレフィン延伸物の製造方法Info
- Publication number
- JPH0655628A JPH0655628A JP21420392A JP21420392A JPH0655628A JP H0655628 A JPH0655628 A JP H0655628A JP 21420392 A JP21420392 A JP 21420392A JP 21420392 A JP21420392 A JP 21420392A JP H0655628 A JPH0655628 A JP H0655628A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight polyolefin
- molecular weight
- molecular
- modified ultra
- ultra
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Artificial Filaments (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明の目的は、強度、弾性率が非常に高い
変性された超高分子量ポリオレフィン延伸物の製造方法
を提供することにある。 【構成】 不飽和炭化水素基を有する化合物と、粘度平
均分子量５０万以上の超高分子量ポリオレフィン及び溶
剤との混合物を、ラジカル開始剤を使用せずに、実質上
の無酸素下で２３０℃以下に温度調整された押し出し機
により押しその後延伸する高強度、高弾性率の変性超高
分子量ポリオレフィン延伸物の製造法。 【効果】 本製造法によると、強度、弾性率の非常に高
い変性超高分子量ポリオレフィン延伸物を得ることがで
き、そのクリープ特性、接着性が著しく向上する。
変性された超高分子量ポリオレフィン延伸物の製造方法
を提供することにある。 【構成】 不飽和炭化水素基を有する化合物と、粘度平
均分子量５０万以上の超高分子量ポリオレフィン及び溶
剤との混合物を、ラジカル開始剤を使用せずに、実質上
の無酸素下で２３０℃以下に温度調整された押し出し機
により押しその後延伸する高強度、高弾性率の変性超高
分子量ポリオレフィン延伸物の製造法。 【効果】 本製造法によると、強度、弾性率の非常に高
い変性超高分子量ポリオレフィン延伸物を得ることがで
き、そのクリープ特性、接着性が著しく向上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、変性超高分子量ポリオ
レフィン延伸物に関するものである。更に詳細には、高
強度、高弾性率を有し、かつ変性する事によりその他の
機能性を付与した変性超高分子量ポリオレフィン延伸物
の製造法に関する。
レフィン延伸物に関するものである。更に詳細には、高
強度、高弾性率を有し、かつ変性する事によりその他の
機能性を付与した変性超高分子量ポリオレフィン延伸物
の製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】超高分子量ポリオレフィン溶液を紡糸延
伸することによって、高強力繊維を得る手法は、既に知
られており、例えば特開昭５５−１０７５０６号公報
や、特開昭５６−１５４０８号公報に記載されている。
一方、変性ポリオレフィンの製造法としては接着性を改
善する目的で、ポリエチレンを無水マレイン酸などの不
飽和カルボン酸誘導体と加熱混合する方法（特公昭３９
−６３８４号公報）、あるいはシラン架橋ポリオレフィ
ンの製造法において、ラジカル開始剤と共にシラン化合
物とポリオレフィンを溶融混練りする事により変性する
方法（特公昭４８−１７１１号公報）などが知られてい
る。しかしこれらの方法は、超高分子量ポリオレフィン
の非常に高粘度であるという特徴のために該ポリマーに
は適用することはできない。
伸することによって、高強力繊維を得る手法は、既に知
られており、例えば特開昭５５−１０７５０６号公報
や、特開昭５６−１５４０８号公報に記載されている。
一方、変性ポリオレフィンの製造法としては接着性を改
善する目的で、ポリエチレンを無水マレイン酸などの不
飽和カルボン酸誘導体と加熱混合する方法（特公昭３９
−６３８４号公報）、あるいはシラン架橋ポリオレフィ
ンの製造法において、ラジカル開始剤と共にシラン化合
物とポリオレフィンを溶融混練りする事により変性する
方法（特公昭４８−１７１１号公報）などが知られてい
る。しかしこれらの方法は、超高分子量ポリオレフィン
の非常に高粘度であるという特徴のために該ポリマーに
は適用することはできない。
【０００３】そこで超高分子量ポオレフィンポリマーの
準希薄溶液を紡糸延伸することにより、強度、弾性率が
著しく高い延伸物を得る方法において、不飽和炭化水素
基を有する化合物とラジカル開始剤をポリマー溶液に添
加し変性物を得ることが考えられるが、残留するラジカ
ル開始剤が得られる延伸物の耐光性に悪影響を及ぼす。
また何よりも工程管理上安全性の面から好ましくない。
一方ラジカル開始剤を使用しない場合、十分な変性量を
得るためには必要以上の高温の反応温度が不可欠とな
り、ポリマーの劣化等により、高強度、高弾性率の延伸
物を得ることができない。
準希薄溶液を紡糸延伸することにより、強度、弾性率が
著しく高い延伸物を得る方法において、不飽和炭化水素
基を有する化合物とラジカル開始剤をポリマー溶液に添
加し変性物を得ることが考えられるが、残留するラジカ
ル開始剤が得られる延伸物の耐光性に悪影響を及ぼす。
また何よりも工程管理上安全性の面から好ましくない。
一方ラジカル開始剤を使用しない場合、十分な変性量を
得るためには必要以上の高温の反応温度が不可欠とな
り、ポリマーの劣化等により、高強度、高弾性率の延伸
物を得ることができない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、かかる
現状を鑑み、高強度、高弾性率を示す変性された超高分
子量ポリオレフィン延伸物をラジカル開始剤を用いずに
製造する方法を鋭意検討した結果本発明に至った。
現状を鑑み、高強度、高弾性率を示す変性された超高分
子量ポリオレフィン延伸物をラジカル開始剤を用いずに
製造する方法を鋭意検討した結果本発明に至った。
【０００５】
【課題を解決しようとする手段】すなわち本発明は、不
飽和炭化水素基を有する化合物と粘度平均分子量が５０
万以上の超高分子量ポリオレフィン及び溶剤との混合物
を、ラジカル開始剤を用いずに、実質上無酸素下で２３
０℃以下に温度調整された押し出し機により押し出しす
ることにより変性し、成形後延伸することを特徴とする
変性超高分子量ポリオレフィン延伸物の製造方法を提供
せんとする物である。
飽和炭化水素基を有する化合物と粘度平均分子量が５０
万以上の超高分子量ポリオレフィン及び溶剤との混合物
を、ラジカル開始剤を用いずに、実質上無酸素下で２３
０℃以下に温度調整された押し出し機により押し出しす
ることにより変性し、成形後延伸することを特徴とする
変性超高分子量ポリオレフィン延伸物の製造方法を提供
せんとする物である。
【０００６】本発明における超高分子量ポリオレフィン
とは、単独重合体である必要はなく、例えば、エチレン
とα−オレフィンとの共重合体をも含まれる。また、単
独重合体とこれら共重合体とのブレンド物であっても良
い。その粘度平均分子量は、５０万以上、好ましくは１
００万以上、更に好ましくは１５０万以上である。分子
量が小さいと、高強度の発現にとって不利であるととも
に後述するラジカルの発生の面からも不利である。ポリ
エチレン溶液の溶媒としては、オクタン、ノナン、デカ
ン、パラフィンまたはこれらの異性体などの脂肪族、脂
環族炭化水素、石油留分、トルエン、キシレン、ナフタ
レン、並びにデカリン、テトラリンなどこれらの水素化
誘導体、ハロゲン化炭化水素などが考え得るが、これに
限定されるものではない。
とは、単独重合体である必要はなく、例えば、エチレン
とα−オレフィンとの共重合体をも含まれる。また、単
独重合体とこれら共重合体とのブレンド物であっても良
い。その粘度平均分子量は、５０万以上、好ましくは１
００万以上、更に好ましくは１５０万以上である。分子
量が小さいと、高強度の発現にとって不利であるととも
に後述するラジカルの発生の面からも不利である。ポリ
エチレン溶液の溶媒としては、オクタン、ノナン、デカ
ン、パラフィンまたはこれらの異性体などの脂肪族、脂
環族炭化水素、石油留分、トルエン、キシレン、ナフタ
レン、並びにデカリン、テトラリンなどこれらの水素化
誘導体、ハロゲン化炭化水素などが考え得るが、これに
限定されるものではない。
【０００７】本発明における不飽和炭化水素基を有する
化合物とは、１個以上、好ましくは１個のビニル基に代
表される不飽和基を含む化合物であり、具体的にはビニ
ルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビ
ニルトリスメトキシエトキシシラン、トリメチルビニル
シラン、ドリエチルビニルシランなどの有機シラン化合
物、アクリル酸、アクリル酸メチルエステル、アクリル
酸エチルエステル、アクリルアミド、アクリロイルクロ
ライドなどのアクリル酸誘導体、メタクリル酸、メタメ
タクリル酸メチルエステル、メタクリル酸グリシジルエ
ステルなどのメタクリル酸誘導体、ビニルクロライド、
スチレン、ビニルアニリン、ビニルピリジン、ビニルト
ルエンなどが挙げられるがこれに限定されるものではな
い。
化合物とは、１個以上、好ましくは１個のビニル基に代
表される不飽和基を含む化合物であり、具体的にはビニ
ルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビ
ニルトリスメトキシエトキシシラン、トリメチルビニル
シラン、ドリエチルビニルシランなどの有機シラン化合
物、アクリル酸、アクリル酸メチルエステル、アクリル
酸エチルエステル、アクリルアミド、アクリロイルクロ
ライドなどのアクリル酸誘導体、メタクリル酸、メタメ
タクリル酸メチルエステル、メタクリル酸グリシジルエ
ステルなどのメタクリル酸誘導体、ビニルクロライド、
スチレン、ビニルアニリン、ビニルピリジン、ビニルト
ルエンなどが挙げられるがこれに限定されるものではな
い。
【０００８】本発明における変性超高分子量ポリオレフ
ィン延伸物の製造法とは、製造工程における押し出し機
において、ラジカル開始剤を用いずに実質上の無酸素下
で２３０℃以下の温度で行われる点を最も特徴とするも
のである。すなわち実質上の無酸素下で２３０℃以下と
いう、ポリマーの熱劣化を抑制した条件において、押し
出し機の機械的剪断力によるポリマーの分子鎖切断によ
り発生するラジカルを開始ラジカルとして不飽和炭化水
素基との反応を起こし、変性が行われる。ここでいう実
質上の無酸素下とは、超高分子量ポリエチレン溶液の調
合タンクから押し出し機に至るまでを１５０mmＨｇ以
下、好ましくは５０mmＨｇ以下とすることを示してい
る。以上の条件外ではポリマーの劣化により高強度、高
弾性率の延伸物を得ることが困難である。押し出し温度
は成形が可能な温度で、ポリマーの劣化が少なく機械的
剪断力が十分に得られる温度が２３０℃以下である。そ
れを超える温度ではポリマーの熱劣化により高強度、高
弾性率の延伸物を得ることが困難である。不飽和炭化水
素基を含む化合物の反応量は、少ないと機能性が十分に
発揮されず、過剰では高強度、高弾性率の達成が困難で
あるためポリオレフィンモノマー単位１０００個あたり
０．０５〜１０個が好ましい。この変性量は化合物に応
じ、公知の種々の手法により定量が可能である。
ィン延伸物の製造法とは、製造工程における押し出し機
において、ラジカル開始剤を用いずに実質上の無酸素下
で２３０℃以下の温度で行われる点を最も特徴とするも
のである。すなわち実質上の無酸素下で２３０℃以下と
いう、ポリマーの熱劣化を抑制した条件において、押し
出し機の機械的剪断力によるポリマーの分子鎖切断によ
り発生するラジカルを開始ラジカルとして不飽和炭化水
素基との反応を起こし、変性が行われる。ここでいう実
質上の無酸素下とは、超高分子量ポリエチレン溶液の調
合タンクから押し出し機に至るまでを１５０mmＨｇ以
下、好ましくは５０mmＨｇ以下とすることを示してい
る。以上の条件外ではポリマーの劣化により高強度、高
弾性率の延伸物を得ることが困難である。押し出し温度
は成形が可能な温度で、ポリマーの劣化が少なく機械的
剪断力が十分に得られる温度が２３０℃以下である。そ
れを超える温度ではポリマーの熱劣化により高強度、高
弾性率の延伸物を得ることが困難である。不飽和炭化水
素基を含む化合物の反応量は、少ないと機能性が十分に
発揮されず、過剰では高強度、高弾性率の達成が困難で
あるためポリオレフィンモノマー単位１０００個あたり
０．０５〜１０個が好ましい。この変性量は化合物に応
じ、公知の種々の手法により定量が可能である。
【０００９】以下本発明を実施例及び比較例を上げて具
体的に説明するが、本発明はその要旨を越えない限り、
実施例に制約されるものではない。
体的に説明するが、本発明はその要旨を越えない限り、
実施例に制約されるものではない。
【００１０】
【実施例】本文中の各種特性値は、以下の測定法によっ
て求めた。 粘度平均分子量 １３５℃デカリンにて毛管粘度計法で測定した極限粘度
から次式を用いて便宜的に算出した。 Ｍｖ＝５．３７×１０4 ［η］1.37
て求めた。 粘度平均分子量 １３５℃デカリンにて毛管粘度計法で測定した極限粘度
から次式を用いて便宜的に算出した。 Ｍｖ＝５．３７×１０4 ［η］1.37
【００１１】強伸度測定 ＪＩＳＬ−１０１３（１９８１）に準じた。すなわち、
オリエンテック社製テンシロンを用い試長２００mm、引
っ張り速度１００mm／分の条件でＳ−Ｓ曲線を測定し、
引っ張り破断強度、引っ張り弾性率を算出した。引っ張
り弾性率は、Ｓ−Ｓ曲線の原点付近の最大勾配より算出
した。
オリエンテック社製テンシロンを用い試長２００mm、引
っ張り速度１００mm／分の条件でＳ−Ｓ曲線を測定し、
引っ張り破断強度、引っ張り弾性率を算出した。引っ張
り弾性率は、Ｓ−Ｓ曲線の原点付近の最大勾配より算出
した。
【００１２】クリープ速度 クリープ速度は、例えばＪ．Ｐｏｌｙｍ．Ｓｃｉ．，２
２，５６１（１９８４）に記載されているような手法に
より求められる。具体的には、試料に荷重を加えてか
ら、時間に対する歪率の変化が一定になったとき、ある
いはその変化量が最小になったときの歪速度、すなわち
平坦部クリープ（ｐｌａｔｅａｕ ｃｒｅｅｐ）での変
形速度を言う。本実施例におけるクリープ速度（ＣＲＶ
５０）とは、５０℃の温度に調節したサンプルに、９ｇ
／ｄの荷重を加える。元の試料の長さをＬ０（cm）、２
時間後の長さをＬ１（cm）、２２時間の長さをＬ２（c
m）とするとＣＲＶ５０（ｓｅｃ-1）は、次式で与えら
れる。 ＣＲＶ５０＝（Ｌ２−Ｌ１）／（２０×３６００×Ｌ
０） Ｕ６２２時間以内に破断に至った場合には、破断時間内
の有効なクリープ伸びのデータを用いて上記の方法に従
って計算する。
２，５６１（１９８４）に記載されているような手法に
より求められる。具体的には、試料に荷重を加えてか
ら、時間に対する歪率の変化が一定になったとき、ある
いはその変化量が最小になったときの歪速度、すなわち
平坦部クリープ（ｐｌａｔｅａｕ ｃｒｅｅｐ）での変
形速度を言う。本実施例におけるクリープ速度（ＣＲＶ
５０）とは、５０℃の温度に調節したサンプルに、９ｇ
／ｄの荷重を加える。元の試料の長さをＬ０（cm）、２
時間後の長さをＬ１（cm）、２２時間の長さをＬ２（c
m）とするとＣＲＶ５０（ｓｅｃ-1）は、次式で与えら
れる。 ＣＲＶ５０＝（Ｌ２−Ｌ１）／（２０×３６００×Ｌ
０） Ｕ６２２時間以内に破断に至った場合には、破断時間内
の有効なクリープ伸びのデータを用いて上記の方法に従
って計算する。
【００１３】接着性（ＩＬＳＳ） ＪＩＳ Ｋ７０５７（１９８７）ショートビーム法に準
じて層間せん断強度（ＩＬＳＳ）を測定し、該ＩＬＳＳ
により接着性を評価した。ＩＬＳＳ測定に供する試験片
は、次のように作成した。すなわち下記の樹脂処方液を
繊維に十分に含浸させ、所定サイズの金型に所定量を積
み重ね、１３０℃で２．５時間プレス成形することによ
り繊維含有率５０％でかつ、厚み３mm、幅６mmの寸法断
面を有する試験片棒を得た。 エピコート９１０２Ａ（油化シェルエポキシ製） １００部 〃 ９１０２Ｂ（ 〃 ） ７６部 〃 ９１０２Ｃ（ 〃 ） １部 ＩＬＳＳ測定は、下記の条件により実施した。 試験片サイズ：厚み３mm幅６mm長さ１８mm 測定条件 ：支点間距離／厚み＝４ 支持点半径 ：２mm 負荷点半径 ：３mm クロスヘッドスピード：１mm／min ＩＬＳＳは次式により求めた。 ＩＬＳＳ＝３Ｐ／４ｂｈ Ｐ：最大応力（kg） ｂ：試験片幅（mm） ｈ：試
験片厚（mm)
じて層間せん断強度（ＩＬＳＳ）を測定し、該ＩＬＳＳ
により接着性を評価した。ＩＬＳＳ測定に供する試験片
は、次のように作成した。すなわち下記の樹脂処方液を
繊維に十分に含浸させ、所定サイズの金型に所定量を積
み重ね、１３０℃で２．５時間プレス成形することによ
り繊維含有率５０％でかつ、厚み３mm、幅６mmの寸法断
面を有する試験片棒を得た。 エピコート９１０２Ａ（油化シェルエポキシ製） １００部 〃 ９１０２Ｂ（ 〃 ） ７６部 〃 ９１０２Ｃ（ 〃 ） １部 ＩＬＳＳ測定は、下記の条件により実施した。 試験片サイズ：厚み３mm幅６mm長さ１８mm 測定条件 ：支点間距離／厚み＝４ 支持点半径 ：２mm 負荷点半径 ：３mm クロスヘッドスピード：１mm／min ＩＬＳＳは次式により求めた。 ＩＬＳＳ＝３Ｐ／４ｂｈ Ｐ：最大応力（kg） ｂ：試験片幅（mm） ｈ：試
験片厚（mm)
【００１４】実施例１ 粘度平均分子量１９０万の超高分子量ポリエチレン１０
重量％と９０重量％のデカヒドロナフタレン及び超高分
子量ポリエチレンに対し３重量％のトリエトキシビニル
シランを混合した。入口側１５０℃出口側２００℃に温
度設定したスクリュー押し出し機により、回転数２５０
ｒｐｍで混練り溶解し、直径０．５mmのオリフィスから
押し出した。この際、超高分子量ポリエチレン溶液の調
合タンクから押し出し機に至るまでを、実質上の無酸素
下とした。押し出した溶解物は、空気流で冷却され、５
０ｍ／min の引き取り速度で引き取り、引き続き加熱空
気下のオーブンで延伸を行った。得られた延伸物の強度
は３７ｇ／ｄ、弾性率は１３９０ｇ／ｄと高強度、高弾
性率を示し、かつそのクリープ速度は５．５×１０-7と
クリープ特性に優れていた。またＩＬＳＳが２．５kg／
mm2 と接着性にも優れていた。なお、蛍光Ｘ線分析によ
り求めた変性量は、ポリエチレンの炭素原子１０００個
あたり１．２個であった。
重量％と９０重量％のデカヒドロナフタレン及び超高分
子量ポリエチレンに対し３重量％のトリエトキシビニル
シランを混合した。入口側１５０℃出口側２００℃に温
度設定したスクリュー押し出し機により、回転数２５０
ｒｐｍで混練り溶解し、直径０．５mmのオリフィスから
押し出した。この際、超高分子量ポリエチレン溶液の調
合タンクから押し出し機に至るまでを、実質上の無酸素
下とした。押し出した溶解物は、空気流で冷却され、５
０ｍ／min の引き取り速度で引き取り、引き続き加熱空
気下のオーブンで延伸を行った。得られた延伸物の強度
は３７ｇ／ｄ、弾性率は１３９０ｇ／ｄと高強度、高弾
性率を示し、かつそのクリープ速度は５．５×１０-7と
クリープ特性に優れていた。またＩＬＳＳが２．５kg／
mm2 と接着性にも優れていた。なお、蛍光Ｘ線分析によ
り求めた変性量は、ポリエチレンの炭素原子１０００個
あたり１．２個であった。
【００１５】比較例１ 実施例においてトリエトキシビニルシランを混合せずに
延伸物を得た。得られた延伸物の強度は３５ｇ／ｄ、弾
性率は１２６０ｇ／ｄと高いものであったが、そのクリ
ープ速度は２．１×１０-6、ＩＬＳＳは１．５kg／mm2
と劣っていた。
延伸物を得た。得られた延伸物の強度は３５ｇ／ｄ、弾
性率は１２６０ｇ／ｄと高いものであったが、そのクリ
ープ速度は２．１×１０-6、ＩＬＳＳは１．５kg／mm2
と劣っていた。
【００１６】比較例２ 実施例において押し出し機の温度を入口側１８０℃出口
側２７０℃とした。ポリマーの劣化によりノズルから押
し出された溶解物を巻きとることができなかった。
側２７０℃とした。ポリマーの劣化によりノズルから押
し出された溶解物を巻きとることができなかった。
【００１７】比較例３ 実施例において超高分子量ポリエチレン溶液の調合タン
クから押し出し機に至るまでを空気雰囲気下で溶解押し
出しを行った。ポリマーの劣化により、ノズルから押し
出された溶解物を巻きとることができなかった。
クから押し出し機に至るまでを空気雰囲気下で溶解押し
出しを行った。ポリマーの劣化により、ノズルから押し
出された溶解物を巻きとることができなかった。
【００１８】
【発明の効果】本発明による変性超高分子量ポリオレフ
ィン延伸物は、超高分子量ポリオレフィン延伸物の最も
特徴とする高強度、高弾性率を失うこと無く、変性によ
る接着性向上、クリープ特性の向上、染色性向上等の新
たな機能性を付加することが可能となったものである。
ィン延伸物は、超高分子量ポリオレフィン延伸物の最も
特徴とする高強度、高弾性率を失うこと無く、変性によ
る接着性向上、クリープ特性の向上、染色性向上等の新
たな機能性を付加することが可能となったものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｃ０８Ｌ 23/00 ＬＤＤ 7107−4Ｊ Ｂ２９Ｋ 23:00
Claims (1)
- 【請求項１】 不飽和炭化水素基を有する化合物と粘度
平均分子量が５０万以上の超高分子量ポリオレフィン及
び溶剤との混合物を、ラジカル開始剤を用いずに、実質
上無酸素下で２３０℃以下に温度調整された押し出し機
により押し出しすることにより変性し、成形後延伸する
ことを特徴とする変性超高分子量ポリオレフィン延伸物
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21420392A JPH0655628A (ja) | 1992-08-11 | 1992-08-11 | 変性超高分子量ポリオレフィン延伸物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21420392A JPH0655628A (ja) | 1992-08-11 | 1992-08-11 | 変性超高分子量ポリオレフィン延伸物の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0655628A true JPH0655628A (ja) | 1994-03-01 |
Family
ID=16651942
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21420392A Pending JPH0655628A (ja) | 1992-08-11 | 1992-08-11 | 変性超高分子量ポリオレフィン延伸物の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0655628A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102471941A (zh) * | 2009-07-27 | 2012-05-23 | 帝斯曼知识产权资产管理有限公司 | 聚烯烃构件及其制备方法 |
| CN104955992A (zh) * | 2013-01-25 | 2015-09-30 | 帝斯曼知识产权资产管理有限公司 | 制造拉伸多丝纱线的方法 |
| WO2019177089A1 (ja) * | 2018-03-15 | 2019-09-19 | 東洋紡株式会社 | ポリエチレン繊維、およびそれを用いた製品 |
-
1992
- 1992-08-11 JP JP21420392A patent/JPH0655628A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102471941A (zh) * | 2009-07-27 | 2012-05-23 | 帝斯曼知识产权资产管理有限公司 | 聚烯烃构件及其制备方法 |
| CN104955992A (zh) * | 2013-01-25 | 2015-09-30 | 帝斯曼知识产权资产管理有限公司 | 制造拉伸多丝纱线的方法 |
| WO2019177089A1 (ja) * | 2018-03-15 | 2019-09-19 | 東洋紡株式会社 | ポリエチレン繊維、およびそれを用いた製品 |
| JPWO2019177089A1 (ja) * | 2018-03-15 | 2021-02-25 | 東洋紡株式会社 | ポリエチレン繊維、およびそれを用いた製品 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2541567B2 (ja) | 補強用繊維材料 | |
| EP0173572B1 (en) | Graft-modified ultrahigh-molecular-weight polyethylene and process for producing same | |
| CA1325300C (en) | Process for producing modified ultrahigh-molecular-weight polyolefins | |
| JP2763932B2 (ja) | 熱可塑性ポリマー繊維の製造方法 | |
| KR950013728B1 (ko) | 분자배향 및 실란가교 초고분자량 폴리에틸렌 성형체 및 그 제법 | |
| JP2009515010A (ja) | Ｔａｐ媒介のレオロジー変性されたポリマーおよび製造方法 | |
| Fu et al. | Preparation of a functionalized core–shell structured polymer by seeded emulsion polymerization and investigation on toughening poly (butylene terephthalate) | |
| JP4742211B2 (ja) | 長繊維強化ポリプロピレン樹脂組成物および成形品 | |
| JPH0655628A (ja) | 変性超高分子量ポリオレフィン延伸物の製造方法 | |
| JP2002212364A (ja) | 長繊維強化ポリプロピレン樹脂組成物 | |
| Kim et al. | Compatibilizing effects of polypropylene-g-itaconic acid on the polypropylene composites | |
| JP4178503B2 (ja) | セメントモルタル又はコンクリート補強用繊維状物 | |
| JP3034934B2 (ja) | 高分子量ポリエチレン分子配向成形体 | |
| EP0515401A1 (en) | Endless objects from acrylates | |
| JP3443965B2 (ja) | 高分子複合体およびその製造方法 | |
| Raval et al. | Morphology‐properties relationship in ternary polyamide‐6/ldpe/modified ldpe blends: Part II | |
| WO1989002207A1 (en) | Acoustic material | |
| JPH01280013A (ja) | 超高分子量ポリオレフィン延伸物の製造方法 | |
| JP3804954B2 (ja) | ポリ塩化ビニル系繊維 | |
| JP2967935B2 (ja) | ポリエチレン成形体および延伸成形体の製造方法 | |
| JP3023383B2 (ja) | 超高分子量ポリプロピレン組成物 | |
| JPH06211923A (ja) | 変性超高分子量結晶性ポリエチレン延伸物 | |
| JPH06280108A (ja) | 接着性に優れた高強度ポリエチレン繊維およびその製造方法 | |
| JP2992323B2 (ja) | 高分子量ポリエチレン分子配向成形体 | |
| JPH0656941A (ja) | 耐クリープ性高強力ポリエチレン成形物 |