JPH0651143A - 曲り導波路 - Google Patents
曲り導波路Info
- Publication number
- JPH0651143A JPH0651143A JP20540592A JP20540592A JPH0651143A JP H0651143 A JPH0651143 A JP H0651143A JP 20540592 A JP20540592 A JP 20540592A JP 20540592 A JP20540592 A JP 20540592A JP H0651143 A JPH0651143 A JP H0651143A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- waveguide
- substrate
- optical waveguide
- length
- section
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Optical Integrated Circuits (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】製造誤差や温度変化による曲率半径の変化に対
して、導波特性の変化の少ない曲がり導波路を提供す
る。 【構成】曲がり導波路は、基板上に有限の曲率半径をも
って設けられた光導波路であって、光導波路の断面の基
板に平行な方向の長さの最大値が光導波路と基板とが接
している部分の長さより大きい。
して、導波特性の変化の少ない曲がり導波路を提供す
る。 【構成】曲がり導波路は、基板上に有限の曲率半径をも
って設けられた光導波路であって、光導波路の断面の基
板に平行な方向の長さの最大値が光導波路と基板とが接
している部分の長さより大きい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は曲がり導波路に関する。
【０００２】
【従来の技術】曲り導波路に限らず一般に導波路は、基
板の表面に垂直な境界面を有している。例えば図１７に
示すように、リッジ形の導波路は基板の表面に垂直な側
壁を有している。また、導波路の幅は、曲がりによって
伝搬定数が変化する程度に狭い。
板の表面に垂直な境界面を有している。例えば図１７に
示すように、リッジ形の導波路は基板の表面に垂直な側
壁を有している。また、導波路の幅は、曲がりによって
伝搬定数が変化する程度に狭い。
【０００３】曲がり導波路の一種であるリング導波路に
限っては、図１８に示すように、媒質の屈折率変化でな
く、側壁の曲がりによって光の閉じ込めを行なう円盤状
導波路も使用されている。このような導波モードはウィ
スパリング・ギャラリー・モードと呼ばれている。
限っては、図１８に示すように、媒質の屈折率変化でな
く、側壁の曲がりによって光の閉じ込めを行なう円盤状
導波路も使用されている。このような導波モードはウィ
スパリング・ギャラリー・モードと呼ばれている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上述した曲がり導波路
では、曲率半径の異なる部分の接続点近傍で電磁場分布
が異なることに由来する損失が発生する。また、上述し
た曲がり導波路では、製造誤差による断面形状の変化
は、導波特性に影響を与える。
では、曲率半径の異なる部分の接続点近傍で電磁場分布
が異なることに由来する損失が発生する。また、上述し
た曲がり導波路では、製造誤差による断面形状の変化
は、導波特性に影響を与える。
【０００５】一方、円盤状導波路は、導波路幅に相当す
る製造変数がないため製造誤差により導波特性が影響を
受けることは少なく、リング導波路よりも安定している
が、円形導波路に比べて占有面積が大きいためデバイス
の微細化の面で不利である。
る製造変数がないため製造誤差により導波特性が影響を
受けることは少なく、リング導波路よりも安定している
が、円形導波路に比べて占有面積が大きいためデバイス
の微細化の面で不利である。
【０００６】本発明の目的は、曲率半径の変化点近傍に
おける損失の少ない曲がり導波路を提供することにあ
る。
おける損失の少ない曲がり導波路を提供することにあ
る。
【０００７】本発明の別の目的は、製造誤差による断面
形状の変化に対して、導波特性の変化の少ない曲がり導
波路を提供することである。
形状の変化に対して、導波特性の変化の少ない曲がり導
波路を提供することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の曲がり導波路
は、基板上に有限の曲率半径をもって設けられた光導波
路であって、前記光導波路の断面の基板に平行な方向の
長さの最大値が前記光導波路と前記基板とが接している
部分の長さより大きいことを特徴とする。
は、基板上に有限の曲率半径をもって設けられた光導波
路であって、前記光導波路の断面の基板に平行な方向の
長さの最大値が前記光導波路と前記基板とが接している
部分の長さより大きいことを特徴とする。
【０００９】本発明の別の曲がり導波路は、基板上に有
限の曲率半径をもって設けられた光導波路であって、前
記光導波路の断面の基板に平行な方向の長さが前記光導
波路と前記基板とが接している部分の長さより小さい部
分を有することを特徴とする。
限の曲率半径をもって設けられた光導波路であって、前
記光導波路の断面の基板に平行な方向の長さが前記光導
波路と前記基板とが接している部分の長さより小さい部
分を有することを特徴とする。
【００１０】本発明の更に別の曲がり導波路は、基板上
に有限の曲率半径をもって設けられた光導波路であっ
て、前記光導波路の断面の基板に平行な方向の長さの最
大値が、前記光導波路の断面の基板に平行な方向の長さ
と伝搬係数の関係において、伝搬係数が略一定値を示す
区間内にある値を有することを特徴とする。
に有限の曲率半径をもって設けられた光導波路であっ
て、前記光導波路の断面の基板に平行な方向の長さの最
大値が、前記光導波路の断面の基板に平行な方向の長さ
と伝搬係数の関係において、伝搬係数が略一定値を示す
区間内にある値を有することを特徴とする。
【００１１】
【作用】本発明の曲がり導波路では、曲がり導波路の中
心線と光強度の最大となる点の間隔が比較的狭くなる。
心線と光強度の最大となる点の間隔が比較的狭くなる。
【００１２】本発明の別の曲がり導波路では、製造誤差
などにより断面形状が変化した際の伝搬定数の変化が少
ない。
などにより断面形状が変化した際の伝搬定数の変化が少
ない。
【００１３】本発明の更に別の曲がり導波路では、製造
誤差により幅が変化しても伝搬定数は変化しない。特に
円形導波路の場合、その伝搬モードは円盤状導波路と同
じウィスパリング・ギャラリー・モードとなる。
誤差により幅が変化しても伝搬定数は変化しない。特に
円形導波路の場合、その伝搬モードは円盤状導波路と同
じウィスパリング・ギャラリー・モードとなる。
【００１４】
【実施例】導波路内における光すなわち電磁波のマクス
ウェル（Ｍａｘｗｅｌｌ）方程式は次式で表わされる。
ウェル（Ｍａｘｗｅｌｌ）方程式は次式で表わされる。
【００１５】
【数１】 図１に示す断面構造に対して（１）式を有限要素法によ
り解き、Ｌ＝−０．５，０．０，０．５，１．０の各々
について、曲がり導波路の中心線の曲率半径Ｒに対する
光強度最大点の外側への移動量Ｄを求めた結果を図３に
示す。ここで、光強度最大点の移動量Ｄは、曲がり導波
路の中心線と光強度の最大となる点との間の距離であ
る。
り解き、Ｌ＝−０．５，０．０，０．５，１．０の各々
について、曲がり導波路の中心線の曲率半径Ｒに対する
光強度最大点の外側への移動量Ｄを求めた結果を図３に
示す。ここで、光強度最大点の移動量Ｄは、曲がり導波
路の中心線と光強度の最大となる点との間の距離であ
る。
【００１６】図３において、移動量Ｄは全ての曲率半径
Ｒにおいて、Ｌ＝−０．５のときのものがＬ＝０のとき
のものよりも小さい。また、直線導波路すなわちＲ＝∞
ではもちろんＤ＝０であり、導波路の接続では電磁場の
分布が近いほど損失が少ないことを考慮すると、直線部
と曲がり部の接続部近傍における損失は、図６の通常の
導波路に比べて、図５に示す導波路の方が少ない。ここ
では、図１の構造に対する数値計算結果のみを示した
が、これは図１の構造に限らず、幅の最大値が底面での
幅よりも大きい構造全般についても言える。例えば、図
９の（Ａ）〜（Ｌ）に示す構造が考えられる。
Ｒにおいて、Ｌ＝−０．５のときのものがＬ＝０のとき
のものよりも小さい。また、直線導波路すなわちＲ＝∞
ではもちろんＤ＝０であり、導波路の接続では電磁場の
分布が近いほど損失が少ないことを考慮すると、直線部
と曲がり部の接続部近傍における損失は、図６の通常の
導波路に比べて、図５に示す導波路の方が少ない。ここ
では、図１の構造に対する数値計算結果のみを示した
が、これは図１の構造に限らず、幅の最大値が底面での
幅よりも大きい構造全般についても言える。例えば、図
９の（Ａ）〜（Ｌ）に示す構造が考えられる。
【００１７】図１に示す断面構造に対して（１）式を有
限要素法により解き、Ｌ＝−０．５，０．０，０．５，
１．０の各々について、曲がり導波路の中心線の曲率半
径Ｒに対する伝搬定数βを求めた結果を図４に示す。こ
こで、伝播定数βはν／Ｒで与えられる。
限要素法により解き、Ｌ＝−０．５，０．０，０．５，
１．０の各々について、曲がり導波路の中心線の曲率半
径Ｒに対する伝搬定数βを求めた結果を図４に示す。こ
こで、伝播定数βはν／Ｒで与えられる。
【００１８】図４のグラフにおいて、一般にＬが変化す
るとβは変化するが、Ｌ＝０．５とＬ＝１．０のときで
はグラフがほぼ重なっており、Ｌ＝０とＬ＝０．５のと
きに比べて変化が極めて小さい。従って、図１の構造に
おいて、０．５＜Ｌ＜１．０である曲り導波路では、製
造誤差等によりＬが変化した場合でも重要な特性パラメ
ータである伝搬定数βは、通常の距形の構造（Ｌ＝０）
に比べて変化が小さく安定である。ここでは、図１の構
造に対する数値計算結果のみを示したが、これは図１の
構造に限らず、光導波路の断面の基板に平行な方向の長
さが、光導波路と基板とが接している部分の長さより小
さい部分を有する構造全般についても言える。例えば、
図１０の（Ａ）〜（Ｌ）に示す構造が考えられる。
るとβは変化するが、Ｌ＝０．５とＬ＝１．０のときで
はグラフがほぼ重なっており、Ｌ＝０とＬ＝０．５のと
きに比べて変化が極めて小さい。従って、図１の構造に
おいて、０．５＜Ｌ＜１．０である曲り導波路では、製
造誤差等によりＬが変化した場合でも重要な特性パラメ
ータである伝搬定数βは、通常の距形の構造（Ｌ＝０）
に比べて変化が小さく安定である。ここでは、図１の構
造に対する数値計算結果のみを示したが、これは図１の
構造に限らず、光導波路の断面の基板に平行な方向の長
さが、光導波路と基板とが接している部分の長さより小
さい部分を有する構造全般についても言える。例えば、
図１０の（Ａ）〜（Ｌ）に示す構造が考えられる。
【００１９】伝搬定数βの安定化が望まれる光学素子の
一つに、特願平３−２１１１３３において提案した円形
導波路を有する光結合器がある。そこで、この光結合器
の円形導波路に本発明の導波路の適用した実施例につい
て説明する。本実施例では、伝搬定数は安定する反面、
導波路が曲がっているために生じる円形導波路の外側へ
の輻射による損失は大きくなる。そこで、この輻射光を
円形導波路上のグレーティングから輻射された光に結合
するグレーティングを円形導波路の外側にも設けてあ
る。以下では、まず特願平３−２１１１３３の光結合器
について説明し、次に本実施例について説明する。
一つに、特願平３−２１１１３３において提案した円形
導波路を有する光結合器がある。そこで、この光結合器
の円形導波路に本発明の導波路の適用した実施例につい
て説明する。本実施例では、伝搬定数は安定する反面、
導波路が曲がっているために生じる円形導波路の外側へ
の輻射による損失は大きくなる。そこで、この輻射光を
円形導波路上のグレーティングから輻射された光に結合
するグレーティングを円形導波路の外側にも設けてあ
る。以下では、まず特願平３−２１１１３３の光結合器
について説明し、次に本実施例について説明する。
【００２０】この光結合器は、図１１に示すように、円
形導波路１２と、その近傍に延びた直線導波路１４とを
有している。この直線導波路１４の内部に光を伝搬させ
ると、円形導波路１２の内部に光が励起される。円形導
波路１２の上面にはグレーティング１２ａが形成されて
いる。このグレーティング１２ａは、光が一周したと
き、光の位相とグレーティングの位相が２πずれるよう
な周期を有している。このような構成においては、ある
時刻で点Ａからの出力が最大であるとすると、その中心
対称の位置である点Ｃからの出力も最大となる。また、
光とグレーティングの位相差Δφは、円形導波路上の各
点Ａ〜Ｄにおいて図１２に示すように変化する。従っ
て、最大出力の二点は、時間の経過と共に円形導波路上
を回転して行く。この結果、円形導波路１２からは円偏
光が輻射される。
形導波路１２と、その近傍に延びた直線導波路１４とを
有している。この直線導波路１４の内部に光を伝搬させ
ると、円形導波路１２の内部に光が励起される。円形導
波路１２の上面にはグレーティング１２ａが形成されて
いる。このグレーティング１２ａは、光が一周したと
き、光の位相とグレーティングの位相が２πずれるよう
な周期を有している。このような構成においては、ある
時刻で点Ａからの出力が最大であるとすると、その中心
対称の位置である点Ｃからの出力も最大となる。また、
光とグレーティングの位相差Δφは、円形導波路上の各
点Ａ〜Ｄにおいて図１２に示すように変化する。従っ
て、最大出力の二点は、時間の経過と共に円形導波路上
を回転して行く。この結果、円形導波路１２からは円偏
光が輻射される。
【００２１】本実施例の光結合器は、図１５に示すよう
に、円形導波路６２と、これに光を導入するための直線
導波路６４を基板６６の上に有している。円形導波路６
２と直線導波路６４は共にガラス製であり、（Ｃ）に示
すように台形形状の断面を有している。円形導波路６２
の上面にはグレーティング６８が形成されている。ま
た、基板６６の上面には別のグレーティング７０が設け
られている。このグレーティング７０は、円形導波路１
２の上面に設けたグレーティング１２ａと同数の歯を有
しており、その半径方向の周期は、任意の半径の円から
の各出力が強め合うように、外側への輻射光の位相変化
の周期と一致している。その周期は一定でなく、数式を
用いて以下のように表現される。
に、円形導波路６２と、これに光を導入するための直線
導波路６４を基板６６の上に有している。円形導波路６
２と直線導波路６４は共にガラス製であり、（Ｃ）に示
すように台形形状の断面を有している。円形導波路６２
の上面にはグレーティング６８が形成されている。ま
た、基板６６の上面には別のグレーティング７０が設け
られている。このグレーティング７０は、円形導波路１
２の上面に設けたグレーティング１２ａと同数の歯を有
しており、その半径方向の周期は、任意の半径の円から
の各出力が強め合うように、外側への輻射光の位相変化
の周期と一致している。その周期は一定でなく、数式を
用いて以下のように表現される。
【００２２】図１３に示す座標系において、電場の強さ
が次式で表わされるとする。
が次式で表わされるとする。
【００２３】
【数２】 ここにｆ（ｒ）は複素関数である。これに対してグレー
ティングの高さは、次の様に表わされる。
ティングの高さは、次の様に表わされる。
【００２４】
【数３】 こに、μ−ν＝１である。また、関数ｈ（ｘ）は、ｘの
位相をグレーティングの高さに変換する関数である。通
常、グレーティングはステップ状であり、ｈ（ｘ）は図
１４に示すように二値関数となる。
位相をグレーティングの高さに変換する関数である。通
常、グレーティングはステップ状であり、ｈ（ｘ）は図
１４に示すように二値関数となる。
【００２５】ここで、任意の点Ｐを考え、その座標を
（ｒp ，θp ）とする。ある時刻に点Ｐからの出力が最
大とすると、点Ｐの原点Ｏに対して対称な点である点Ｑ
（ｒp，θp ＋π）からの出力も最大となり、原点Ｏを
通り紙面に垂直な軸上において点Ｐと点Ｑからの出力は
強め合う。
（ｒp ，θp ）とする。ある時刻に点Ｐからの出力が最
大とすると、点Ｐの原点Ｏに対して対称な点である点Ｑ
（ｒp，θp ＋π）からの出力も最大となり、原点Ｏを
通り紙面に垂直な軸上において点Ｐと点Ｑからの出力は
強め合う。
【００２６】次に、（ｒs ，θp ）なる座標の点Ｓを考
える。このときＡｒｇ（ｆ（ｒp ））＝Ａｒｇ（ｆ（ｒ
s ））であれば、点Ｓからの出力は点Ｐからの出力と同
位相である。ここでＡｒｇ（ｚ）は複素数の偏角を示
し、Ｚ＝｜Ｚ｜・ｅｘｐ（ｉＡｒｇ（Ｚ））と表わされ
る。従って、紙面から充分離れた軸上の点では、点Ｐと
点Ｓからの出力は強め合う。
える。このときＡｒｇ（ｆ（ｒp ））＝Ａｒｇ（ｆ（ｒ
s ））であれば、点Ｓからの出力は点Ｐからの出力と同
位相である。ここでＡｒｇ（ｚ）は複素数の偏角を示
し、Ｚ＝｜Ｚ｜・ｅｘｐ（ｉＡｒｇ（Ｚ））と表わされ
る。従って、紙面から充分離れた軸上の点では、点Ｐと
点Ｓからの出力は強め合う。
【００２７】上述した点Ｐ，Ｑ，Ｓに限らず、任意の点
からの全ての出力を足し合わせると、軸上の充分離れた
点では円偏光が得られる。
からの全ての出力を足し合わせると、軸上の充分離れた
点では円偏光が得られる。
【００２８】なお、一般的にｆ（ｒ）に対して、ハンケ
ル（Ｈａｎｋｅｌ）関数での近似が妥当である。
ル（Ｈａｎｋｅｌ）関数での近似が妥当である。
【００２９】本実施例の光結合器では、円形導波路６２
の外側への輻射光はグレーティング７０により、円形導
波路６２の上面のグレーティング６８から輻射された光
と同様に、図１５（Ａ）を含む面の外側への放射光に結
合されるため、導波路の曲がりによる輻射損失は問題に
ならない。また、断面が台形の導波路は伝搬定数が安定
しているので、導波路内部における伝搬モードが製造誤
差等の原因で設計からずれるようなことが少なくなる。
従って、グレーティングとの不整合により生じる結合効
率の大きな低下を招くことが少なくなる。
の外側への輻射光はグレーティング７０により、円形導
波路６２の上面のグレーティング６８から輻射された光
と同様に、図１５（Ａ）を含む面の外側への放射光に結
合されるため、導波路の曲がりによる輻射損失は問題に
ならない。また、断面が台形の導波路は伝搬定数が安定
しているので、導波路内部における伝搬モードが製造誤
差等の原因で設計からずれるようなことが少なくなる。
従って、グレーティングとの不整合により生じる結合効
率の大きな低下を招くことが少なくなる。
【００３０】続いて、図７に示す断面構造の曲り導波路
に対して（１）式を有限要素法を用いて解き、角伝搬定
数νの変化を計算したものを図８に示す。図８のグラフ
において、横軸は図７に示すように導波路の幅Ｗであ
り、縦軸は（ν0 −ν）／ν0である。ここに、ν0 は
Ｗ＝Ｒすなわち円盤構造のときのνである。このグラフ
は任意の曲り導波路に対して数値計算によって得ること
ができる。グラフから分かるように、Ｗが所定値（Ｗ0
とする）以上に大きくなると、（ν0 −ν）／ν0 すな
わちνは変化しなくなる。すなわち、所定値Ｗ0 よりも
広い幅を有している曲り導波路は、製造誤差等の影響に
よってＷが変化しても伝搬定数が変化することなく安定
である。従って、所定値Ｗ0 に製造誤差を加えた値以上
の幅で導波路を設計した場合、その内部での伝搬モード
がＷの製造誤差の影響を受けて変わるようなことはなく
なる。図１６に示すような断面形状を持った曲がり導波
路においても、同様の数値計算により、それぞれＷ0 を
求めＷ＞Ｗ0 なる幅を持たせることにより、製造誤差等
による幅の変化に対して安定な曲がり導波路を得ること
ができる。
に対して（１）式を有限要素法を用いて解き、角伝搬定
数νの変化を計算したものを図８に示す。図８のグラフ
において、横軸は図７に示すように導波路の幅Ｗであ
り、縦軸は（ν0 −ν）／ν0である。ここに、ν0 は
Ｗ＝Ｒすなわち円盤構造のときのνである。このグラフ
は任意の曲り導波路に対して数値計算によって得ること
ができる。グラフから分かるように、Ｗが所定値（Ｗ0
とする）以上に大きくなると、（ν0 −ν）／ν0 すな
わちνは変化しなくなる。すなわち、所定値Ｗ0 よりも
広い幅を有している曲り導波路は、製造誤差等の影響に
よってＷが変化しても伝搬定数が変化することなく安定
である。従って、所定値Ｗ0 に製造誤差を加えた値以上
の幅で導波路を設計した場合、その内部での伝搬モード
がＷの製造誤差の影響を受けて変わるようなことはなく
なる。図１６に示すような断面形状を持った曲がり導波
路においても、同様の数値計算により、それぞれＷ0 を
求めＷ＞Ｗ0 なる幅を持たせることにより、製造誤差等
による幅の変化に対して安定な曲がり導波路を得ること
ができる。
【００３１】
【発明の効果】本発明の曲り導波路によれば、光強度が
最大となる点の中心からのずれが少ないので、曲率が一
様でない導波路において、曲率半径変化点でのモード変
換損失も少なくなる。
最大となる点の中心からのずれが少ないので、曲率が一
様でない導波路において、曲率半径変化点でのモード変
換損失も少なくなる。
【００３２】本発明の別の曲がり導波路によれば、製造
誤差による断面形状の変化に対する伝搬定数すなわち導
波特性の変化が少なくなる。
誤差による断面形状の変化に対する伝搬定数すなわち導
波特性の変化が少なくなる。
【００３３】本発明の更に別の曲がり導波路によれば、
製造誤差により幅が変化しても伝搬定数が変化しない。
特に円形導波路の場合、その伝搬モードは円盤状導波路
と同じウィスパリング・ギャラリー・モードとなるが、
円盤状導波路と異なり中心部分に他の構造物を設けるこ
とができる。
製造誤差により幅が変化しても伝搬定数が変化しない。
特に円形導波路の場合、その伝搬モードは円盤状導波路
と同じウィスパリング・ギャラリー・モードとなるが、
円盤状導波路と異なり中心部分に他の構造物を設けるこ
とができる。
【図１】曲がり導波路の断面構造を示す。
【図２】導波路内における光のマクスウェル方程式を考
える際の座標系を示す。
える際の座標系を示す。
【図３】曲率半径に対する導波路内の光強度が最大とな
る点の中心からの距離の変化を示すグラフである。
る点の中心からの距離の変化を示すグラフである。
【図４】曲率半径に対する伝搬定数の変化を示すグラフ
である。
である。
【図５】本発明の曲がり導波路の上面図（Ａ）と断面図
（Ｂ）である。
（Ｂ）である。
【図６】通常の曲がり導波路の上面図（Ａ）と断面図
（Ｂ）である。
（Ｂ）である。
【図７】幅と角伝搬定数の関係を考察する際に設定した
曲がり導波路の断面構造と各パラメーターを示す。
曲がり導波路の断面構造と各パラメーターを示す。
【図８】図７の断面構造の曲がり導波路における幅と角
伝搬定数の関係を示すグラフである。
伝搬定数の関係を示すグラフである。
【図９】本発明の曲がり導波路の実施例の断面構造を示
す。
す。
【図１０】本発明の別の曲がり導波路の実施例の断面構
造を示す。
造を示す。
【図１１】特願平３−２１１１３３で提案した円形導波
路を有する光結合器を示す。
路を有する光結合器を示す。
【図１２】図１１の各点Ａ〜Ｄにおける位相差の変化を
示す。
示す。
【図１３】円形導波路の外側に設けるグレーティングを
考察するために設ける座標系を示す。
考察するために設ける座標系を示す。
【図１４】円形導波路の外側に設けるグレーティングの
高さを示すグラフである。
高さを示すグラフである。
【図１５】本発明の曲がり導波路を用いた円形導波路を
有する光結合器の上面図（Ａ）と側面図（Ｂ）と導波路
の断面図（Ｃ）である。
有する光結合器の上面図（Ａ）と側面図（Ｂ）と導波路
の断面図（Ｃ）である。
【図１６】本発明の更に別の曲がり導波路の実施例の断
面構造を示す。
面構造を示す。
【図１７】通常の曲がり導波路の断面形状を示す。
【図１８】円盤状導波路を示す図で、（Ａ）は上面図、
（Ｂ）は側断面図である。
（Ｂ）は側断面図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 基板上に有限の曲率半径をもって設けら
れた光導波路であって、前記光導波路の断面の基板に平
行な方向の長さの最大値が前記光導波路と前記基板とが
接している部分の長さより大きいことを特徴とする曲が
り導波路。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20540592A JPH0651143A (ja) | 1992-07-31 | 1992-07-31 | 曲り導波路 |
| US07/932,971 US5274720A (en) | 1991-08-22 | 1992-08-20 | Optical system having a ring-shaped waveguide |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20540592A JPH0651143A (ja) | 1992-07-31 | 1992-07-31 | 曲り導波路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0651143A true JPH0651143A (ja) | 1994-02-25 |
Family
ID=16506297
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20540592A Withdrawn JPH0651143A (ja) | 1991-08-22 | 1992-07-31 | 曲り導波路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0651143A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009137310A3 (en) * | 2008-05-06 | 2010-03-18 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Optical waveguides and methods of making the same |
| JP2011112973A (ja) * | 2009-11-28 | 2011-06-09 | Kyocera Corp | 光導波路部材 |
| JP2011145494A (ja) * | 2010-01-15 | 2011-07-28 | Yazaki Corp | 曲げ光導波路構造体、光送受信モジュール、及び光コネクタモジュール |
-
1992
- 1992-07-31 JP JP20540592A patent/JPH0651143A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009137310A3 (en) * | 2008-05-06 | 2010-03-18 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Optical waveguides and methods of making the same |
| JP2011112973A (ja) * | 2009-11-28 | 2011-06-09 | Kyocera Corp | 光導波路部材 |
| JP2011145494A (ja) * | 2010-01-15 | 2011-07-28 | Yazaki Corp | 曲げ光導波路構造体、光送受信モジュール、及び光コネクタモジュール |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7376309B2 (en) | Optical structure | |
| US10088629B2 (en) | Wide shoulder, high order mode filter for thick-silicon waveguides | |
| US10921525B2 (en) | Grating coupler and integrated grating coupler system | |
| US7813398B2 (en) | Semiconductor optical element for external cavity laser | |
| JP2000058970A (ja) | 光機能素子及びその製造方法並びに光通信システム | |
| GB1566053A (en) | Optical frequency device | |
| JP2001512846A (ja) | 単一モード光ウェーブガイド結合要素 | |
| JPS62144378A (ja) | 分布帰還覆半導体レ−ザ− | |
| US11204467B2 (en) | Integrated grating coupler | |
| CN111146687B (zh) | 滤光器、以及使用该滤光器的激光源和光学收发器 | |
| JP7379962B2 (ja) | 光導波路終端素子およびそれを用いた光フィルタ | |
| JP2695440B2 (ja) | 半導体レーザ装置 | |
| JPH0651143A (ja) | 曲り導波路 | |
| JPH06235843A (ja) | 光デバイス | |
| US20090323755A1 (en) | Optical resonator and laser light source | |
| US5495462A (en) | Light beam splitting apparatus | |
| JP2016048358A (ja) | 光導波路 | |
| JPS62124510A (ja) | グレ−テイング光結合器 | |
| JP2000164981A (ja) | 波長可変光源 | |
| US10768364B1 (en) | High-efficiency, high-divergence chip-scale emitter using a waveguide defect between resonant gratings | |
| JPH0677571A (ja) | 光導波路形フィルタ | |
| CN113866879B (zh) | 基于布拉格光栅的反射器及其制造方法、光电装置 | |
| WO2004025343A1 (ja) | 光デバイス及びその製造方法 | |
| JPH0643329A (ja) | 光学素子 | |
| JP2000221349A (ja) | 導波路型素子 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19991005 |