JPH06508066A - 鉄をベースとする無定形金属合金線材の製造方法および製造装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 鉄をベースとする無定形金属合金線材の製造方法および製造装置 本発明は、鉄をベースとする無定形金属合金線材を液状媒体中の急速冷却によっ て製造する方法および装置に関する。

回転ドラムの内側面に対して遠心力によって張り付けられた冷却液層、例えば水 層の中に鉄をベースとする可能定形化性溶融合金ジェットを噴射する事によって 前記の過急冷を実施する方法は公知である。この方法は冷却液として水の使用に は限定されないが、通常ｒｉｎ　ｒｏｔａｔｉｎｇ　ｗａｔｅｒ　ｓｐｉｎｎｎ ｇ　Ｊ　（回転水中引き抜き法）と呼ばれ、この方法はしばしば略号ｒＩＮＲＯ ＷＡｓＰＪで表示され、この略号は技術文献においてしばしば使用されるので、 下記においてこれを使用する。

、：：のＩＮＲＯＷＡＳＰ法は、３２００ＭＰ　ａに達しまたはこれを超える引 張り破断荷重を有する非常に耐食性の細い無定形線材を製造する事ができる。

この方法は例えば米国特許第４．４９５．６９１号および米国特許第４，５２３ ．６２６号に記載されている。

しかしこの方法は現在、下記のような問題点を有する。

−溶融合金を引き抜くオリフィスの大きな摩耗を生じる。しかもこの摩耗が引き 抜き開始の数分後に生じる。

−引き抜きに際して急冷される溶融金属ジェットまたは線材の破断数を低減させ ようとすれば、冷却液の回転方向に対するジェットの入射角度の値を小さくする 事が好ましく、この小入射角度値は例えば４０°乃至７０°である。他方、液状 金属ジェットが冷却液と接触する前に滴状に分解しはじめる事を防止するには、 この冷却液とノズルオリフィスとの間隔を非常に短く、例えば５ｍａ＋またはこ れ以下とする必要がある。ところで、合金を加熱しこれを引き抜く装置が大型な ので、これらの２つの条件を満たす事が非常に困難である。

−二、三の組成物については、液状ジェットの酸化がノズルから出た瞬間に非常 に急速に生じる。このような酸化は形成される酸化物によるノズルの外側部分に 大きな堆積を生じ、これがジェットの流出レベルにおいて擾乱作用を生じ、従っ てジェットおよび線材の頻繁な破断を生じ、しかもこれはノズル出口と冷却液と の間の小間隔の場合にも生じる。

−前記のような引き抜き装置の大型化の問題およびノズルオリフィスと冷却液と の間に小間隔を有する必要性の故に、ノズルオリフィスのレベルにおいて液状金 属を効率的に加熱する事が非常に困難になる。従って、液状金属が噴射に際して 液状であるように、ノズルを通過する前に液状金属を過熱する必要がある。しか しこの過熱は水力学的物性を有するジェットの不安定性を生じ、その結果として 急冷後の線材の表面状態を劣化させ、あるいは線材を熱脆性化に対して敏感にす る。

特開昭６３−１００４４号公報で公開された公開公報に記載の方法においては、 引き抜きルツボを包囲するケーシングの中に不活性または軽還元性保護ガスを導 入する。しかしこの保護ケーシングは大型となり、従って引き抜きオリフィスを 効率的に加熱する事ができず、また従って可熱定形化性合金の過熱を避ける事が できない。

他方、保護ガスがオリフィスのレベルに極限されず、従ってジェットの保護が不 完全になる。

特開平１−２７１０４０号公報に記載の方法においては、ルツボ上部の中におけ る可熱定形化性合金の加熱は中低度の周波数電流を供給される第１誘導コイルに よって実施され、ルツボの下部レベルでの加熱は高周波数電流を供給される第２ 誘導コイルによって実施される。この装置は加熱手段が非常に複雑であって、相 異なる周波数の２つの誘導回路の近接が２回路の結合現象の結果として発生器レ ベルにおいて望ましくない効果を生じる場合がある。

本発明の目的はこれらの問題点を解決するにある。

従って、本発明は鉄をベースとする無定形金属合金線材の製造法であって、可熱 定形化性合金の溶融ジェットをノズルオリフィスを通す段階と、回転ドラムの内 側面に対して遠心力によって張り付けられた冷却液の中に前記ジェットを導入す る段階とから成る方法において、ａ）合金を収容するルツボと、前記ルツボの一 端に配置されたノズルとを使用し、前記ルツボとノズルは相異なる材料から成り 、また前記ルツボおよびノズルの材料と相違する材料から成る継手によって前記 ルツボおよびノズルが相互に結合される段階と、 ｂ）ルツボとノズルの中の合金を同時に加熱する手段を使用する段階と、 Ｃ）ノズルの出口において不活性ガスまたは還元性ガスを直接にジェットに接触 させる段階とを含む鉄をベースとする無定形金属合金線材の製造法に関するもの である。

また本発明は、鉄をベースとする無定形金属合金線材の製造装置であって、前記 装置は、鉄をベースとする可熱定形化性合金を溶融状態で収容する事のできるル ツボと、前記ルツボの一端に配置されたノズルと、液状合金を冷却液の方向に、 ジェットの形でノズルオリフィスを通過させるために圧力を加える手段と、ドラ ムと、冷却液を前記ドラムの内側面に対して層の形で張り付けて前記ジェットの 急速固化によって無定形線材を生じるように、前記ドラムを軸線回りに回転させ る手段とを含む装置において、 ａ）前記ルツボとノズルは相異なる材料から成り、また前記ルツボおよびノズル の材料と相違する材料から成る継手によって前記ルツボおよびノズルが相互に結 合され、 ｂ）前記装置はさらに前記ルツボと前記ノズルの中の合金を同時に加熱する手段 を含み、 Ｃ）前記装置は、さらにノズルの出口において不活性ガスまたは還元性ガスを直 接にジェットに接触させる手段を含む事を特徴とする鉄をベースとする無定形金 属合金線材の製造装置に関するものである。

また本発明は、本発明による方法および装置によって得られた無定形線材に関す るものである。これらの線材は例えばプラスティックまたはゴムの製品、特にタ イヤ外皮の補強のために使用する事ができ、また本発明はこれらの製品に関する ものである。

以下、本発明を図面に示す実施例について詳細に説明するが本発明はこれに限定 されるものではない。

第１図は回転ドラムを有する本発明の装置のドラム軸線に垂直な面に沿った断面 図、 第２図はドラム軸線を含む面に沿った第１図の装置の断面図、 第３図は第１図および第２図のルツボとノズルを含む部分の詳細断面図であって 、ルツボおよびノズルの軸線を含みドラム軸線に対して垂直な面に沿った断面図 、第４図は第３図と同様の部分を示す本発明の他の実施態様の断面図である。

第１図と第２図は鉄をベースとする無定形金属合金線材の本発明による製造装置 １を示す。この装置１はルツボ２を含み、このルツボ２の周囲に、ルツボ中の鉄 ベース無定形金属合金４を溶融させる事のできる誘導コイル３が存在する。この ルツボ中に配置された圧下ガス５は金属合金４に対して不活性であって、ノズル ６のオリフィス６０を通して液状合金４を流れさせてジェット７を生じる事がで きる。

このジェット７は例えば下方に向けられ、冷却液９の液層８に達し、この液層は ドラム１１の内側面１０に対して張り付けられ、またこの液９は例えば水とする 。この場合、ジェット７は非常に急速に固化して無定形金属線材１２を生じる。

このドラム１１はモータ１３によって駆動されて、その軸線回りに例えば矢印Ｆ ｉ１方向に回転し、この軸線は第２図においてはｘｘ’　で示され、第１図にお いてはＸで示されている。このようにして得られた遠心力が前述のように液９を 規則的円筒形として内側面１０に付着させる。第１図は軸線ｘｘ’　に対して垂 直面に沿って取られた断面であり、第２図は軸線ｘｘ’　を通る面に沿った断面 図である。第２図の面は第１図において線分■−■によって示されている。

第３図は装置１の成形部分１４の詳細図であって、第１図と同一の断面図であり 、従って軸線ｘｘ’　に対して垂直な断面図である。この第３図の部分１４にお いて、ルツボ２の下部、オリフィス６０を有するノズル６、およびコイル３の下 方単回、並びに液層８の自由面８０が示されている。

ルツボ２は上方円筒形部分２Ａ、円錐部分を成す中間部分２Ｂ、同じく円錐形の 下部２Ｃを含み、この下部２Ｃは円錐ベベル面２Ｄに終わり、このベベル面がそ の下端に開口２１を画成する。

ルツボ２は例えば垂直の回転軸線ｙｙ’　を有し、この軸線は同じくノズル６お よびそのオリフィス６０の回転軸線であって、第３図の面の中に含まれる。ルツ ボ２の壁体の厚さは部分２Ａと２Ｂにおいて実際に一定であり、部分２Ｃの壁体 の厚さはベベル面２Ｄにおいて下方に薄くなっている。ルツボ２の外側面におい て測定された円錐部分２Ｂ、２Ｃの角度はそれぞれα２Ｂ、α２Ｃで示される。

円錐面２Ｄの角度はα２Ｄで示されている。ジェット７は下方に向かって軸線ｙ ｙ′に沿って、開口２１を通して、液層８の面８０の方向に流れ、この流れ方向 は矢印Ｆ７によって示され、この流れ方向は第３図の面において面８０と鋭角α ７を成す。この面８０は矢印Ｆ８によって示される回転運動を受ける。矢印Ｆ７ 、Ｆ８は第３図の面の中に配置されて相互に角度α７を成し、この角度は液９の 回転方向に対するジェット７の入射角度である。ノズル６の上側面６Ａは平坦で あってクラウンを成し、またノズル６の下側面６Ｂは同じく平坦であって、オリ フィス６０が穿孔されている。

ノズル６はルツボの円錐下部２Ｃの中に配置されている。下部２Ｃの内側面部分 ２０Ｃ１オリフイス６０を備えたノズル６の下端面６Ｂ、および開口部２１がチ ャンバ２２を画成し、ベベル面２Ｄを横断する細管２３がこのチャンバ２２の中 に開く。合金４が流れる際に、この細管２３を通して中性ガスまたは還元性ガス ２４を導入する。このガス２４はチャンバ２２を充填し、ノズルの下側面６Ｂに 接触し、従ってオリフィス６０から出るジェット７に接触する。このガス２４は 徐々にチャンバ２２から開口２１を通って出る。ガス２４は例えば窒素、アルゴ ン、水素、分解アンモニアとし、水素混合物が好ましいが、純粋水素がさらに好 ましい。

ノズル６とルツボ２との間に挟持された継手２５がこれらの２部材間の密封性を 保証する。ルツボ２は、ノズル６とこのルツボ２のそれぞれの相異なる要件に対 応する相異なる材料によって構成される。継手２５の材料は、ノズル６およびル ツボ２に使用される材料と相違する。

コイル３は銅の細管３０を軸線ｙｙ°回りに１層のコイル状に巻き付けて成り、 この鋼管３０は内部から循環水によって冷却され、その単回３０Ａは軸線ｙｙ′ に対して傾斜され（第２図および第３図）、ルツボの円錐部分２Ｂ、２Ｃおよび 円筒部分２Ａに沿って短距離延在する。図面の簡単のため、４単回３０Ａのみが 第３図に図示されている。最下単回３０Ａ１すなわち液層面８０に最も近い単回 は、実際上、その対向する面８０の部分に対して平行な面の中に配置され、この 最下単回は軸線ｙｙ°　に沿ってオリフィス６０のレベルまで下降している。チ ャンバ２２はルツボ２およびノズル６と比較して小である。

下部２Ｃのベベル面２Ｄは、チャンバ２２に低い高さを与え、またオリフィス６ ０と液面８０との間に小間隔を与える。そのため、好ましいベベル面２Ｄの角度 α２Ｄは角度α７の２倍または２倍に近い。

開口２１は好ましくは１ｍｍと２ｍｍの間の直径とする。

本発明は下記の利点を示す。

ａ）ルツボ２とノズル６について相異なる材料を使用するので、これらの部材の それぞれの相異なる要件に対応する事ができる。

−ルツボ２は、その体積に対応して、余り高価でな（また熱衝撃または強い熱グ ラジェントに抵抗する事ができ同時に液状合金に対して不活性の材料によって製 造されなければならない。このような材料は例えばガラス質シリカであって、こ のルツボは特に熱間引き抜きによって製造される。

一ノズル６は液状合金に対して非常に不活性でなければならない。すなわち、ノ ズルは、液状合金による機械的侵食に抵抗し、従ってこの合金中の溶解に対して 抵抗性でなければならなず、また他方、液状合金の活性元素による還元作用に対 して抵抗性でなければならない。しばしば見られるようなケイ素およびホウ素含 有量の高い可熱定形化合金については、ノズル材料は例えば立方晶形に安定化さ れたジルコン、特に酸化イツトリウム、マグネシア、石灰のいずれかによって安 定化されたジルコンとする事ができる。これは長い使用期間を保証する。

さらに、ノズルの内部輪郭の完全な再現性を保証するように、ノズルを成形およ び焼結加工によって製造する事ができる。

−これらの材料は相異なる物性を有するので、ルツボ２とノズル６の間の相異な る膨張の問題に対応できるように操作温度において十分に流動性であると共に、 圧下液状合金４に対して密封性を保証するように操作温度において十分に粘性を 有する材料から成る継手２５によって、これらの材料を結合する必要がある。継 手２５の材料は例えばシリカと酸化ホウ素との混合物から成る粉体とする。

ｂ）ノズル６を埋め込んだルツボ下部の成形部分１４の全体的形状の故に、下記 の利点が同時的に得られる。

・オリフィス６０のレベルにおいてもノズル６を加熱する事ができるので、合金 ４の過加熱を防止する事ができる。

・オリフィス６０と冷却液９の表面８０との間においてジェット７の走行する距 離を短くする事ができ、好ましくは最高１５１．さらに好ましくは最高５謹−１ 最小限２■とする事ができるが、保護ガス２４の存在により、ガスの存在しない 場合よりも柔軟性が与えられる。このような小走行距離の故に、ジェットの滴状 分解の開始を防止し、比較的小さい角度α７をもって所望のように操作する事が でき、これにより線材１２の良好な連続性を保証する事ができる。角度α７の値 は好ましくは４０゜と９０°との間に含まれ、さらに好ましくはこの値は５０° と７０°との間に含まれる。

・ガス２４をノズル６と接触するように、オリフィス６０とジェット７の周囲に 局在させる事によって、ガスを使用しなければジェット７上に形成される酸化物 がノズル６の下側面６Ｂに堆積する事を有効に防止し、従ってノズルの寿命を延 長させ、同時にジェット７の合金４の酸化を防止する事ができる。しかもガス２ ４の流量は僅少であって、好ましくは０．５ｄ／Ｓと５ａｉ／ｓの範囲内にある 。

Ｃ）これらのすべての特性により、現在まで使用不能であった鉄含有量の高い従 って経済的な無定形性合金４を使用して非常の抵抗性のある線材を製造する事が できる。

好ましくは合金４は、式ＦｅαＣｒβＳｉγＢδＮｉεＣｏζＭＯηに対応し、 不可避的不純物以外の元素を含有しない。

前記の式においてα、β、γ、δ、ε、ζ、ηは対応の元素の原子百分比であっ て、これらの百分比は下記の式を満たす。

α≧５５；　５≦β≦１０；　７．５≦γ≦１５；８≦δ≦１５；　０≦ε＋ζ ≦１５；　０≦η≦２゜さらに好ましくは下記の式の少なくとも１つを満たす。

α≧６０；　５≦β≦７；　Ｏ≦ε＋ζ≦１０゜従ってこの合金は６０％（原子 百分比）以上の鉄を含有するので非常に高い鉄含有量を有する。これらの合金は 経済的であり、本発明はこれらの合金を長い無定形線材の連続的製造のために使 用する事ができ、得られた線材はすぐれた機械的特性を有するが、公知の方法で は頻繁な破断を生じ得られた線材が低機械特性を示すので、この種の合金を使用 する事ができない。

実　施　例 下記の本発明による２実施例においては、２種類の可熱定形化合金によって無定 形線材１２を製造するために装置１が使用される。これらの２実施例を実施する ため、装置１は下記特性を有する。

−ドラム１１の内径：４７０ｍｍ； −使用流体９：水；水層８の厚さ：２０ｍｍ；水の温度：５℃；水層８の表面８ ０は大気圧にある。

−角度α７：５２°　； −ガス５：ヘリウム、ガス圧＝４．５バール（４５０，０００Ｐａ）　； 一輪線ｙｙ’　に沿ったゼオライト６のオリフィス６０と表面８０との間隔：３ ｍｍ； 一保護ガス２４：水素；１バールの圧力と常温（約２０℃）におけるガス２４の 流量：　２．２２ｃｉ／ｓ１すなわち細管２３中の流速：２８０ｃｍ／ｓ０−ル ツボ２は透明ガラス質ケイ素で製造；　ルツボ２の部分２Ａ、２Ｂおよび２Ｃ（ ベベル面２Ｄの手前）の壁体厚さ：約３　ｍｌｌ１；　角度（２２Ｂ　：約９０ ゛　；　角度α２Ｃ：約３５°　；　角度α２Ｄ：約１２０°　；−単軸圧縮成 形および焼結技術によって形成され酸化イツトリウムで安定化されたジルコンか ら成るノズル６；ノズル６の壁体厚さ：約１■；　軸線ｙｙ°に沿った高さ　約 ５■；　このノズル６は円錐形内側面および外側面を有し、円錐形の角度（図示 されず）はα２Ｃ，すなわち３５°に等しい； 一継手２５はシリカと酸化ホウ素との混合物によって製造される； 一軸線ｙｙ゛に沿ったチャンバ２２の高さ：約２■、開口２１の直径：約１■。

実施例　１ 下記組成の可無定形化性合金を使用する：Ｆ　ｅ　６１Ｃｏ　ＩＯＣｒ　７　Ｓ 　＋　９　Ｂ　１３前記の式の数字は原子百分比を示す。

線材成形は下記条件で実施される。

−液状合金温度：１２５０℃； 一オリフィス６０の直径：１１０μｍ；−ドラム１１の内側面１０の線速：９． ０４ｍ／ｓ；直径９８μｍ１急冷粗状態で標準偏差５９をもって３２３７ＭＰ　 ａの平均引張り破断荷重を有する連続１７６０ｍの無定形線材１２が得られる。

実施例　２ 下記組成の可無定形化性合金を使用する：Ｆｅ７１Ｃｒ７　Ｓｉ９　Ｂ１３ 数字は原子百分比を示す。

線材成形は下記条件で実施される。

−液状合金温度：１２６０℃； 一オリフィス６０の直径＝１１８μｍ；−ドラム１１の内側面１０の線速二９゜ ３３ｒｎ／ｓ。

直径１０９μｍを有し、急冷粗状態で標準偏差３８をもって３２１９　Ｍ　Ｐ　 ａの平均引張り破断荷重を有する連続１１４５ｍの無定形線材１２が得られる。

第４図は本発明による他の装置４０の一部を示す。この装置４０は前記の装置１ と類似であるが下記の相違点を有する。この装置４０においては、ルツボ４１は 装置１の上部２Ａと類似の円筒体上部４１Ａを含む。この部分４１から下方に円 錐部分４１Ｂが延長され、この円錐部分４１Ｂの下端は同じく円錐形のベベル面 ４１Ｃを示す。部分４１Ｂと面４１Ｃの円錐角度はそれぞれα４１Ｂおよびα４ １ｃで示される。

ノズル４２はノズル６と類似形状を有するが、このノズル４２は、そのオリフィ ス４２０がルツボ４１の下方外部に配置されるように部分４１Ｂの下部に配置さ れ、従ってノズル４２は円錐部分４１Ｂからルツボ４１の外部に突出している。

ルツボ４１の下部４１Ｂの下方にあるノズル４２の部分はリング４４によって包 囲され、このリングに穴４５が開けられ、この穴からパイプ４３が入って、この パイプを通してガス２４がリング４４の中に入る。このリング４４は例えば円筒 体の一部の形状を成し、このリング４４の上側面４６がベベル面４１Ｃに対して 密封的に固着されてオリフィス４２０を包囲し、リングの下側面４７は、その対 向する冷却液面８０の部分から短距離に実際上平行に配置される。この構造にお いて、角度α４１Ｂは例えば装置１の角度α２Ｂより小である。

この装置４０は、リング４４の内側面と、このリングによって包囲されたベベル 面４１Ｃの部分と、ノズル４２の表面部分とによって形成されたチャンバの中に おいて、ガス２４をノズル４２の下端部分とジェット７との周囲に、オリフィス ４２０に対して局在させる。

リング４４の材料は例えばルツボ４１の材料と同一とする。

本発明は前記の説明のみに限定されるものでなく、その主旨の範囲内において任 意に変更実施できる。例えば、前記の寸法特性、特にルツボ２およびノズル６の 角度と壁体の厚さは広い限度内において変動させる事ができる。

巳ＢＬユ 巳ＢＬ且 国際調査報告 フロントページの続き （７２）発明者　レグラ、ミシェル フランス国ポールガールーレベツク、し、グラビニール（番地なし） （７２）発明者　ロシュ、ジャン フランス国う、ロシューブランシュ、リュ、デ、フールーアーシオー、４

Claims (32)

【特許請求の範囲】
1. １．可無定形化性合金の溶融ジェットをノズルオリフィスを通す段階と、回転ド ラムの内側面に対して遠心力によって張り付けられた冷却液の中に前記ジェット を導入する段階とから成る鉄をベースとする無定形金属合金線材の製造法におい て、 ａ）合金を収容するルツボと、前記ルツボの一端に配置されたノズルとを使用し 、前記ルツボとノズルは相異なる材料から成り、また前記ルツボおよびノズルの 材料と相違する材料から成る継手によって前記ルツボおよびノズルが相互に結合 される段階と、 ｂ）ルツボとノズルの中の合金を同時に加熱する手段を使用する段階と、 ｃ）ノズルの出口において不活性ガスまたは還元性ガスを直接にジェットに接触 させる段階とを含む鉄をベースとする無定形金属合金線材の製造法。
2. ２．前記ルツボはジェットを通過させる開口を備えた少なくとも１つの円錐部分 を含み、前記ノズルは少なくとも部分的に前記円錐部分の中に配置されることを 特徴とする請求項１に記載の方法。
3. ３．前記ノズル全体が前記円錐部分の中に配置され、前記円錐部分とノズルオリ フィスの配置されたノズル端面とがチャンバを画成し、このチャンバの中に管が 開き、この管を通して前記チャンバの中にガスを導入し、また前記チャンバはジ ェットを冷却液方向に通過させる開口を含むことを特徴とする請求項２に記載の 方法。
4. ４．前記ノズルは部分的にのみ前記円錐部分の中に配置されて、そのオリフィス がこの円錐部分からルツボ外部に突出し、ノズルの出口においてジェットと直接 に接触させるようにガスを導入する管がノズルオリフィスを包囲するチャンバの 中に開き、このチャンバはジェットを冷却液方向に通過させる開口を含むことを 特徴とする請求項２に記載の方法。
5. ５．ルツボはガラス質シリカから成ることを特徴とする請求項１乃至４のいずれ かに記載の方法。
6. ６．ノズルは立方晶形に安定化されたジルコンから成ることを特徴とする請求項 １乃至５のいずれかに記載の方法。
7. ７．ノズルは酸化イットリウム、マグネシア、石灰の少なくとも１つによって安 定化されたジルコンから成ることを特徴とする請求項６に記載の方法。
8. ８．前記継手はシリカと酸化ホウ素との混合物から成ることを特徴とする請求項 １乃至７のいずれかに記載の方法。
9. ９．前記チャンバは少なくとも部分的にガラス質シリカから成ることを特徴とす る請求項４に記載の方法。
10. １０．式ＦｅαＣｒβＳｉγＢδＮｉεＣｏζＭｏηに対応する合金を使用し、 前記の式においてα、β、γ、δ、ε、ζ、ηは対応の元素の原子百分比であっ て、これらの百分比は下記の式を満たすことを特徴とする請求項１乃至９のいず れかに記載の方法：α≧５５；５≦β≦１０；７．５≦γ≦１５；８≦δ≦１５ ；０≦ε＋ζ≦１５；０≦η≦２。
11. １１．下記の式の少なくとも１つを満たすことを特徴とする請求項１０に記載の 方法： α≧６０；５≦β≦７；０≦ε＋ζ≦１０。
12. １２．ノズルオリフィスと冷却液との間においてジェットの通過する距離は少な くとも２ｍｍ、最大１５ｍｍに等しいことを特徴とする請求項１乃至１１のいず れかに記載の方法。
13. １３．ノズルオリフィスと冷却液との間においてジェットの通過する距離は少な くとも２ｍｍ、最大５ｍｍに等しいことを特徴とする請求項１２に記載の方法。
14. １４．ジェットと冷却液との接触は、冷却液回転方向に対して４０°乃至９０° の範囲内の入射角度で実施されることを特徴とする請求項１乃至１３のいずれか に記載の方法。
15. １５．前記入射角度は５０°乃至７０°の範囲内に含まれることを特徴とする請 求項１４に記載の方法。
16. １６．鉄をベースとする可無定形化性合金を溶融状態で収容する事のできるルツ ボと、前記ルツボの一端に配置されたノズルと、液状合金を冷却液の方向に、ジ ェットの形でノズルオリフィスを通過させるために圧力を加える手段と、ドラム と、冷却液を前記ドラムの内側面に対して層の形で張り付けて前記ジェットの急 速固化によって無定形線材を生じるように、前記ドラムを軸線回りに回転させる 手段とを含む鉄をベースとする無定形金属合金線材の製造装置において、 ａ）前記ルツボとノズルは相異なる材料から成り、また前記ルツボおよびノズル の材料と相違する材料から成る継手によって前記ルツボおよびノズルが相互に結 合され、 ｂ）前記装置はさらに前記ルツボと前記ノズルの中の合金を同時に加熱する手段 を含み、 ｃ）前記装置は、さらにノズルの出口において不活性ガスまたは還元性ガスを直 接にジェットに接触させる手段を含む事を特徴とする鉄をベースとする無定形金 属合金線材の製造装置。
17. １７．前記ルツボはジェットを通過させる開口を備えた少なくとも１つの円錐部 分を含み、前記ノズルは少なくとも部分的に前記円錐部分の中に配置されること を特徴とする請求項１６に記載の装置。
18. １８．前記ノズル全体が前記円錐部分の中に配置され、前記円錐部分とノズルオ リフィスの配置されたノズル端面とがチャンバを画成し、前記のガス導入手段は 前記チャンバの中にガスを導入するように前記チャンバの中に開く管を含み、ま た前記チャンバはジェットを冷却液方向に通過させる開口を含むことを特徴とす る請求項１７に記載の装置。
19. １９．前記ノズルは部分的にのみ前記円錐部分の中に配置されて、そのオリフィ スがこの円錐部分からルツボ外部に突出し、前記のガス導入手段はノズルオリフ ィスを包囲するチャンバの中に開く管を含み、このチャンバはジェットを冷却液 方向に通過させる開口を含むことを特徴とする請求項１７に記載の装置。
20. ２０．ルツボはガラス質シリカから成ることを特徴とする請求項１６乃至１９の いずれかに記載の装置。
21. ２１．ノズルは立方晶形に安定化されたジルコンから成ることを特徴とする請求 項１６乃至２０のいずれかに記載の装置。
22. ２２．ノズルは酸化イットリウム、マグネシア、石灰の少なくとも１つによって 安定化されたジルコンから成ることを特徴とする請求項２１に記載の装置。
23. ２３．前記継手はシリカと酸化ホウ素との混合物から成ることを特徴とする請求 項１６乃至２２のいずれかに記載の装置。
24. ２４．前記チャンバは少なくとも部分的にガラス質シリカから成ることを特徴と する請求項１９に記載の装置。
25. ２５．ノズルオリフィスと冷却液との間においてジェットの通過する距離は少な くとも２ｍｍ、最大１５ｍｍに等しいように成されたことを特徴とする請求項１ ６乃至２４のいずれかに記載の装置。
26. ２６．ノズルオリフィスと冷却液との間においてジェットの通過する距離は少な くとも２ｍｍ、最大５ｍｍに等しいことを特徴とする請求項２５に記載の装置。
27. ２７．ジェットと冷却液との接触は、冷却液回転方向に対して４０°乃至９０° の範囲内の入射角度で実施されることを特徴とする請求項１６乃至２６のいずれ かに記載の装置。
28. ２８．前記入射角度は５０°乃至７０°の範囲内に含まれることを特徴とする請 求項２７に記載の方法。
29. ２９．請求項１乃至１５のいずれかに記載の方法によって得られた無定形合金線 材。
30. ３０．請求項１６乃至２８のいずれかに記載の装置によって得られた無定形合金 線材。
31. ３１．請求項２９または３０のいずれかに記載の線材によって補強された製品。
32. ３２．タイヤ外皮であることを特徴とする請求項３１に記載の製品。