JPH0650159A - 過給機付ディーゼル機関の過給システム - Google Patents
過給機付ディーゼル機関の過給システムInfo
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- JPH0650159A JPH0650159A JP22351592A JP22351592A JPH0650159A JP H0650159 A JPH0650159 A JP H0650159A JP 22351592 A JP22351592 A JP 22351592A JP 22351592 A JP22351592 A JP 22351592A JP H0650159 A JPH0650159 A JP H0650159A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- supercharger
- compressor
- air
- turbine
- expander
- Prior art date
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Supercharger (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明の目的は、見掛けの過給機効率を向上
させて機関性能を向上させると共に、掃気空気の温度低
下により機関内燃焼で発生するＮＯX を低減させること
ができる過給機付ディーゼル機関の過給システムを提供
するにある。 【構成】 本発明に係る過給機付ディーゼル機関の過給
システムは、過給機のコンプレッサ４から吐出され空気
冷却器５を通った空気をエキスパンダタービン６に送り
膨張させることで空気温度を下げて主機関１に供給する
と共に、前記エキスパンダタービンに直結駆動されるエ
キスパンダコンプレッサ７に外気を吸入し圧縮した後、
前記過給機のコンプレッサ４に導くことにより、直列２
段のコンプレッサで圧縮した給気を機関に供給するよう
に構成されていることを特徴としている。
させて機関性能を向上させると共に、掃気空気の温度低
下により機関内燃焼で発生するＮＯX を低減させること
ができる過給機付ディーゼル機関の過給システムを提供
するにある。 【構成】 本発明に係る過給機付ディーゼル機関の過給
システムは、過給機のコンプレッサ４から吐出され空気
冷却器５を通った空気をエキスパンダタービン６に送り
膨張させることで空気温度を下げて主機関１に供給する
と共に、前記エキスパンダタービンに直結駆動されるエ
キスパンダコンプレッサ７に外気を吸入し圧縮した後、
前記過給機のコンプレッサ４に導くことにより、直列２
段のコンプレッサで圧縮した給気を機関に供給するよう
に構成されていることを特徴としている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は過給機付ディーゼル機関
の過給システムに関する。
の過給システムに関する。
【０００２】
【従来の技術】図３に従来技術による過給機付ディーゼ
ル機関の過給システムの系統図を示す。図を参照して本
過給システムの作用を説明する。主機関１の排気ガスを
過給機２のタービン３に送り、該タービンに直結された
コンプレッサ４を駆動し、該コンプレッサに吸入した外
気を圧縮する。圧縮した空気の温度を空気冷却器５で冷
却して低下させ、エキスパンダタービン６を駆動し膨張
させることにより空気温度をさらに低下させて主機関１
に供給する。主機関１に供給する空気温度を低くするこ
とにより排気ガス中に含まれるＮＯX を低減することが
できる。しかし、エキスパンダタービン６で発生した動
力は利用されることなく過給システムの外部へ放出され
ていた。
ル機関の過給システムの系統図を示す。図を参照して本
過給システムの作用を説明する。主機関１の排気ガスを
過給機２のタービン３に送り、該タービンに直結された
コンプレッサ４を駆動し、該コンプレッサに吸入した外
気を圧縮する。圧縮した空気の温度を空気冷却器５で冷
却して低下させ、エキスパンダタービン６を駆動し膨張
させることにより空気温度をさらに低下させて主機関１
に供給する。主機関１に供給する空気温度を低くするこ
とにより排気ガス中に含まれるＮＯX を低減することが
できる。しかし、エキスパンダタービン６で発生した動
力は利用されることなく過給システムの外部へ放出され
ていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら前記した
従来技術による過給機付ディーゼル機関の過給システム
には次のような問題点があった。即ち、主機関１に供給
する空気温度を低下させることで排気ガス中に含まれる
ＮＯX の低減を図るため、過給機２のコンプレッサ４か
らの吐出空気温度をまず空気冷却器５で低下させ、続い
てエキスパンダタービン６で膨張させることによりさら
に低下させている。しかし該エキスパンダタービンでの
膨張で空気温度を下げる際には空気圧も低下するので、
前記過給機のコンプレッサ４の吐出空気圧はエキスパン
ダタービン６での圧力低下分を見込んで計画掃気圧より
も高くしておく必要がある。エキスパンダタービン６に
おいて過給機２のコンプレッサ４から吐出された空気圧
が下がることは、見掛けの過給機効率、即ち（掃気圧力
を得るのに必要な過給機コンプレッサの理想仕事）／
（過給機タービンの理想仕事）を低下させるので機関性
能が低下するという問題点があった。
従来技術による過給機付ディーゼル機関の過給システム
には次のような問題点があった。即ち、主機関１に供給
する空気温度を低下させることで排気ガス中に含まれる
ＮＯX の低減を図るため、過給機２のコンプレッサ４か
らの吐出空気温度をまず空気冷却器５で低下させ、続い
てエキスパンダタービン６で膨張させることによりさら
に低下させている。しかし該エキスパンダタービンでの
膨張で空気温度を下げる際には空気圧も低下するので、
前記過給機のコンプレッサ４の吐出空気圧はエキスパン
ダタービン６での圧力低下分を見込んで計画掃気圧より
も高くしておく必要がある。エキスパンダタービン６に
おいて過給機２のコンプレッサ４から吐出された空気圧
が下がることは、見掛けの過給機効率、即ち（掃気圧力
を得るのに必要な過給機コンプレッサの理想仕事）／
（過給機タービンの理想仕事）を低下させるので機関性
能が低下するという問題点があった。
【０００４】図４に従来技術による過給システムのＩ−
Ｓ（エンタルピ−エントロピ）線図を示す。このＩ−Ｓ
線図を参照して前述した問題点について説明する。過給
機のコンプレッサ４による外気の圧縮は→の過程で
あり、空気冷却器５による空気の冷却は→の過程と
なり、エキスパンダタービン６で空気を膨張させて温度
を下げる過程が→で表されている。この→の過
程に相当する分だけ見掛けの過給機効率が低下するの
で、この関係は次式で表される。即ち、Ｌc ／ＬT1.ad
＜ＬC1.ad ／ＬT1.ad となる。ここで量記号は次のとお
りである。 Ｌc ………掃気圧力を得るのに必要な過給機コンプレッ
サの理想仕事 ＬT1.ad …過給機タービンの理想仕事 ＬC1.ad …過給機コンプレッサの理想仕事
Ｓ（エンタルピ−エントロピ）線図を示す。このＩ−Ｓ
線図を参照して前述した問題点について説明する。過給
機のコンプレッサ４による外気の圧縮は→の過程で
あり、空気冷却器５による空気の冷却は→の過程と
なり、エキスパンダタービン６で空気を膨張させて温度
を下げる過程が→で表されている。この→の過
程に相当する分だけ見掛けの過給機効率が低下するの
で、この関係は次式で表される。即ち、Ｌc ／ＬT1.ad
＜ＬC1.ad ／ＬT1.ad となる。ここで量記号は次のとお
りである。 Ｌc ………掃気圧力を得るのに必要な過給機コンプレッ
サの理想仕事 ＬT1.ad …過給機タービンの理想仕事 ＬC1.ad …過給機コンプレッサの理想仕事
【０００５】本発明の目的は前記の問題点を解決し、見
掛けの過給機効率を向上させて機関性能を向上させると
共に、掃気空気の温度低下により機関内燃焼で発生する
ＮＯX を低減させることができる過給機付ディーゼル機
関の過給システムを提供するにある。
掛けの過給機効率を向上させて機関性能を向上させると
共に、掃気空気の温度低下により機関内燃焼で発生する
ＮＯX を低減させることができる過給機付ディーゼル機
関の過給システムを提供するにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係る過給機付デ
ィーゼル機関の過給システムは、過給機付ディーゼル機
関において、主機関１の排気で駆動される過給機のター
ビン３に直結されたコンプレッサ４から吐出され空気冷
却器５を通過した空気を膨張させて仕事を取出すと共に
空気温度を低下させて主機関１に供給するエキスパンダ
タービン６と、該エキスパンダタービンに直結駆動され
外気を吸入して圧縮した後前記過給機のコンプレッサ４
へ導くエキスパンダコンプレッサ７とを有してなり、前
記エキスパンダコンプレッサ７と過給機のコンプレッサ
４を直列に結合して２段に圧縮し給気を機関に供給する
ことを特徴としている。
ィーゼル機関の過給システムは、過給機付ディーゼル機
関において、主機関１の排気で駆動される過給機のター
ビン３に直結されたコンプレッサ４から吐出され空気冷
却器５を通過した空気を膨張させて仕事を取出すと共に
空気温度を低下させて主機関１に供給するエキスパンダ
タービン６と、該エキスパンダタービンに直結駆動され
外気を吸入して圧縮した後前記過給機のコンプレッサ４
へ導くエキスパンダコンプレッサ７とを有してなり、前
記エキスパンダコンプレッサ７と過給機のコンプレッサ
４を直列に結合して２段に圧縮し給気を機関に供給する
ことを特徴としている。
【０００７】
【作用】本発明においては前記のようなシステム構成と
なっているのでその作用は次のようになる。過給機２の
コンプレッサ４から吐出された計画掃気圧力より高圧の
空気は、空気冷却器５を通過することにより温度を下
げ、エキスパンダタービン６で膨張して計画掃気圧力ま
で圧力と温度を下げてから主機関１に供給される。この
際、本発明による過給システムでは、空気冷却器５を通
過してきた空気がエキスパンダタービン６で膨張する時
に発生する機械的仕事を、該エキスパンダタービンに直
結したエキスパンダコンプレッサ７に外気を吸入させて
圧縮し過給機２のコンプレッサ４へ送出することにより
回収している。このため、過給機２のコンプレッサ４入
口の空気圧力は従来技術による過給システムでの入口空
気圧力より高くなるので、過給機２のコンプレッサ４の
圧力比は吐出圧力を一定とすると、従来技術の過給シス
テムと比較して小さくなる。即ち、過給機２のコンプレ
ッサ４の理想仕事が従来システムよりも少なくなるの
で、従来技術の過給システムと同じレベルの過給機コン
プレッサ吐出圧を得るために必要な過給機タービンの出
力は小さくなる。
なっているのでその作用は次のようになる。過給機２の
コンプレッサ４から吐出された計画掃気圧力より高圧の
空気は、空気冷却器５を通過することにより温度を下
げ、エキスパンダタービン６で膨張して計画掃気圧力ま
で圧力と温度を下げてから主機関１に供給される。この
際、本発明による過給システムでは、空気冷却器５を通
過してきた空気がエキスパンダタービン６で膨張する時
に発生する機械的仕事を、該エキスパンダタービンに直
結したエキスパンダコンプレッサ７に外気を吸入させて
圧縮し過給機２のコンプレッサ４へ送出することにより
回収している。このため、過給機２のコンプレッサ４入
口の空気圧力は従来技術による過給システムでの入口空
気圧力より高くなるので、過給機２のコンプレッサ４の
圧力比は吐出圧力を一定とすると、従来技術の過給シス
テムと比較して小さくなる。即ち、過給機２のコンプレ
ッサ４の理想仕事が従来システムよりも少なくなるの
で、従来技術の過給システムと同じレベルの過給機コン
プレッサ吐出圧を得るために必要な過給機タービンの出
力は小さくなる。
【０００８】このことを図２に示した本発明の過給シス
テムにおけるＩ−Ｓ（エンタルピ−エントロピ）線図を
参照して説明する。図２において、→′はエキスパ
ンダコンプレッサ７において吸入した外気を圧縮する過
程、′→′は過給機２のコンプレッサ４でエキスパ
ンダコンプレッサ７から送出された空気を圧縮する過
程、′→′は空気冷却器５で過給機コンプレッサ４
から送出された空気を冷却し温度が下げられる過程、
′→′はエキスパンダタービン６で空気冷却機５か
ら送られた空気を膨張させエキスパンダタービン７を駆
動している過程を示している。ここで、過給機の効率は
従来技術による過給システムと同一であるとすると、Ｌ
C1.ad ／ＬT1.ad ＝Ｌ′C1.ad ／Ｌ′T1.ad であり、図
２からも明らかなようにＬC1.ad ＞Ｌ′C1.ad であるか
ら、ＬT1.ad ＞Ｌ′T1.ad となって、前述したように過
給機タービンの出力は従来の過給システムより小さくな
る。
テムにおけるＩ−Ｓ（エンタルピ−エントロピ）線図を
参照して説明する。図２において、→′はエキスパ
ンダコンプレッサ７において吸入した外気を圧縮する過
程、′→′は過給機２のコンプレッサ４でエキスパ
ンダコンプレッサ７から送出された空気を圧縮する過
程、′→′は空気冷却器５で過給機コンプレッサ４
から送出された空気を冷却し温度が下げられる過程、
′→′はエキスパンダタービン６で空気冷却機５か
ら送られた空気を膨張させエキスパンダタービン７を駆
動している過程を示している。ここで、過給機の効率は
従来技術による過給システムと同一であるとすると、Ｌ
C1.ad ／ＬT1.ad ＝Ｌ′C1.ad ／Ｌ′T1.ad であり、図
２からも明らかなようにＬC1.ad ＞Ｌ′C1.ad であるか
ら、ＬT1.ad ＞Ｌ′T1.ad となって、前述したように過
給機タービンの出力は従来の過給システムより小さくな
る。
【０００９】以上のように、過給機タービンの出力は従
来の過給システムより小さくなり、掃気圧力を得るのに
必要な過給機コンプレッサの理想仕事は同一であるから
（計画掃気圧力は同じとしているので）、見掛けの過給
機効率は従来の過給システムより向上し、従って機関性
能も向上することになる。
来の過給システムより小さくなり、掃気圧力を得るのに
必要な過給機コンプレッサの理想仕事は同一であるから
（計画掃気圧力は同じとしているので）、見掛けの過給
機効率は従来の過給システムより向上し、従って機関性
能も向上することになる。
【００１０】
【実施例】次に図１を参照して本発明の一実施例につい
て説明する。図１は本発明の実施例に係る過給機付ディ
ーゼル機関の過給システムの系統図である。主機関１の
排気ガスは過給機２のタービン３に送出され、該タービ
ンと同軸のコンプレッサ４を駆動し煙突へ排出される。
過給機コンプレッサ４から吐出された圧縮空気は空気冷
却器５を通って冷却され、エキスパンダタービン６で膨
張し動力を発生させて後、主機関１に導かれる。なお、
前記エキスパンダタービンで発生した動力により該エキ
スパンダタービンに直結したエキスパンダコンプレッサ
７を駆動し、外気を該コンプレッサに吸込んで圧縮した
後、過給機のコンプレッサ４に送出し、エキスパンダタ
ービン直結のコンプレッサ７と過給機のコンプレッサ４
を直列につないだ２段のコンプレッサで圧縮するように
構成されている。
て説明する。図１は本発明の実施例に係る過給機付ディ
ーゼル機関の過給システムの系統図である。主機関１の
排気ガスは過給機２のタービン３に送出され、該タービ
ンと同軸のコンプレッサ４を駆動し煙突へ排出される。
過給機コンプレッサ４から吐出された圧縮空気は空気冷
却器５を通って冷却され、エキスパンダタービン６で膨
張し動力を発生させて後、主機関１に導かれる。なお、
前記エキスパンダタービンで発生した動力により該エキ
スパンダタービンに直結したエキスパンダコンプレッサ
７を駆動し、外気を該コンプレッサに吸込んで圧縮した
後、過給機のコンプレッサ４に送出し、エキスパンダタ
ービン直結のコンプレッサ７と過給機のコンプレッサ４
を直列につないだ２段のコンプレッサで圧縮するように
構成されている。
【００１１】本発明は前記のように構成されているので
その作用は次のようになる。 過給機コンプレッサ４から吐出された計画掃気圧力
より高圧の空気は、空気冷却器５での冷却によって温度
を下げた後、エキスパンダタービン６で計画掃気圧力ま
で膨張すると共にさらに温度を下げて主機関１に供給さ
れる。この掃気空気の温度低下により機関内燃焼で発生
するＮＯX を低減させることができる。 エキスパンダタービン６で発生した動力により該タ
ービンに直結されたコンプレッサ７を駆動し、外気は該
コンプレッサに吸込まれ圧縮されて後、過給機のコンプ
レッサ４に送出される。従って過給機のコンプレッサ４
の圧力比は、大気圧の外気を直接吸込む従来の過給シス
テムの過給機コンプレッサの圧力比に比較して小さくな
る。この結果、過給機タービン３の出力が小さくなるの
で、見掛けの過給機効率、即ち、（掃気圧力を得るのに
必要な過給機コンプレッサの理想仕事）／（過給機ター
ビンの理想仕事）は従来の過給システムに較べて高くな
り機関性能が向上する。
その作用は次のようになる。 過給機コンプレッサ４から吐出された計画掃気圧力
より高圧の空気は、空気冷却器５での冷却によって温度
を下げた後、エキスパンダタービン６で計画掃気圧力ま
で膨張すると共にさらに温度を下げて主機関１に供給さ
れる。この掃気空気の温度低下により機関内燃焼で発生
するＮＯX を低減させることができる。 エキスパンダタービン６で発生した動力により該タ
ービンに直結されたコンプレッサ７を駆動し、外気は該
コンプレッサに吸込まれ圧縮されて後、過給機のコンプ
レッサ４に送出される。従って過給機のコンプレッサ４
の圧力比は、大気圧の外気を直接吸込む従来の過給シス
テムの過給機コンプレッサの圧力比に比較して小さくな
る。この結果、過給機タービン３の出力が小さくなるの
で、見掛けの過給機効率、即ち、（掃気圧力を得るのに
必要な過給機コンプレッサの理想仕事）／（過給機ター
ビンの理想仕事）は従来の過給システムに較べて高くな
り機関性能が向上する。
【００１２】前述した作用について機関性能の計算例に
より定量的に説明する。軸出力３００００ＰＳの機関で
計画掃気圧力１．５５kg／cm2 ・Ｇ、掃気温度２０℃を
得るものとする。空気冷却器５の出口空気温度を４０℃
とすると、過給機コンプレッサ４の吐出空気圧力は２．
５０kg／cm2 ・Ｇが必要である。従来の過給システムで
は大気圧１．０３kg／cm2 ・ａｂｓの外気を直接過給機
コンプレッサで圧縮しており、前記図４において→
の過程で過給機コンプレッサの動力ＬC1として６３００
ＰＳを要していた。しかし、本発明の過給システムで
は、過給機コンプレッサ４入口の空気はエキスパンダタ
ービン６に直結されたエキスパンダコンプレッサ７によ
って、すでに前記図２における′まで圧縮されている
ので、過給機コンプレッサ４の所要動力Ｌ′C1は５７０
０ＰＳとなり、ＬC1より少なくて済むことになる。その
結果、本発明の過給システムでの過給機タービン３の出
力Ｌ′T1も、従来の過給システムの過給機タービン出力
ＬT1より小さくなるので、少ない排気エネルギで過給機
タービンが駆動されることになり、見掛けの過給機効率
が従来の過給システムでの４９％から５７％に向上し、
それに伴って空気量は２５％増加し、排気ガス温度はお
よそ１００deg.低下する。
より定量的に説明する。軸出力３００００ＰＳの機関で
計画掃気圧力１．５５kg／cm2 ・Ｇ、掃気温度２０℃を
得るものとする。空気冷却器５の出口空気温度を４０℃
とすると、過給機コンプレッサ４の吐出空気圧力は２．
５０kg／cm2 ・Ｇが必要である。従来の過給システムで
は大気圧１．０３kg／cm2 ・ａｂｓの外気を直接過給機
コンプレッサで圧縮しており、前記図４において→
の過程で過給機コンプレッサの動力ＬC1として６３００
ＰＳを要していた。しかし、本発明の過給システムで
は、過給機コンプレッサ４入口の空気はエキスパンダタ
ービン６に直結されたエキスパンダコンプレッサ７によ
って、すでに前記図２における′まで圧縮されている
ので、過給機コンプレッサ４の所要動力Ｌ′C1は５７０
０ＰＳとなり、ＬC1より少なくて済むことになる。その
結果、本発明の過給システムでの過給機タービン３の出
力Ｌ′T1も、従来の過給システムの過給機タービン出力
ＬT1より小さくなるので、少ない排気エネルギで過給機
タービンが駆動されることになり、見掛けの過給機効率
が従来の過給システムでの４９％から５７％に向上し、
それに伴って空気量は２５％増加し、排気ガス温度はお
よそ１００deg.低下する。
【００１３】
【発明の効果】本発明は前記のとおり構成したので、見
掛けの過給機効率を向上させて機関性能を向上させると
共に、掃気空気の温度低下により機関内燃焼で発生する
ＮＯXを低減させることができる。
掛けの過給機効率を向上させて機関性能を向上させると
共に、掃気空気の温度低下により機関内燃焼で発生する
ＮＯXを低減させることができる。
【図１】本発明の実施例に係る過給機付ディーゼル機関
の過給システムの系統図。
の過給システムの系統図。
【図２】図１の構成による本発明の過給システムにおけ
るＩ−Ｓ（エンタルピ−エントロピ）線図。
るＩ−Ｓ（エンタルピ−エントロピ）線図。
【図３】従来の技術による過給機付ディーゼル機関の過
給システムの系統図。
給システムの系統図。
【図４】図２の構成による従来の過給システムにおける
Ｉ−Ｓ（エンタルピ−エントロピ）線図。
Ｉ−Ｓ（エンタルピ−エントロピ）線図。
１…主機関、２…過給機、３…タービン、４…コンプレ
ッサ、５…空気冷却器、６…エキスパンダタービン、７
…エキスパンダコンプレッサ、 …エキスパンダコンプレッサ入口での状態、 …過給機のコンプレッサ入口での状態、 …過給機のコンプレッサ出口での状態、 …エキスパンダタービン入口での状態、 …エキスパンダタービン出口での状態、 …過給機のタービン入口での状態、 …過給機のタービン出口での状態。
ッサ、５…空気冷却器、６…エキスパンダタービン、７
…エキスパンダコンプレッサ、 …エキスパンダコンプレッサ入口での状態、 …過給機のコンプレッサ入口での状態、 …過給機のコンプレッサ出口での状態、 …エキスパンダタービン入口での状態、 …エキスパンダタービン出口での状態、 …過給機のタービン入口での状態、 …過給機のタービン出口での状態。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岩佐 幸博 長崎県長崎市飽の浦町１番１号 三菱重工 業株式会社長崎造船所内
Claims (1)
- 【請求項１】 過給機付ディーゼル機関において、主機
関（１）の排気で駆動される過給機のタービン（３）に
直結されたコンプレッサ（４）から吐出され空気冷却器
（５）を通過した空気を膨張させて仕事を取出すと共に
空気温度を低下させて主機関（１）に供給するエキスパ
ンダタービン（６）と、該エキスパンダタービンに直結
駆動され外気を吸入して圧縮した後前記過給機のコンプ
レッサ（４）へ送出するエキスパンダコンプレッサ
（７）とを有してなり、前記エキスパンダコンプレッサ
（７）と過給機のコンプレッサ（４）を直列に結合して
２段に圧縮した給気を機関に供給することを特徴とする
過給機付ディーゼル機関の過給システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22351592A JPH0650159A (ja) | 1992-07-31 | 1992-07-31 | 過給機付ディーゼル機関の過給システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22351592A JPH0650159A (ja) | 1992-07-31 | 1992-07-31 | 過給機付ディーゼル機関の過給システム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0650159A true JPH0650159A (ja) | 1994-02-22 |
Family
ID=16799354
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22351592A Withdrawn JPH0650159A (ja) | 1992-07-31 | 1992-07-31 | 過給機付ディーゼル機関の過給システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0650159A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6158217A (en) * | 1998-12-23 | 2000-12-12 | The Research Foundation Of The State University Of New York | Low operating-temperature supercharged engines |
| DE10359526A1 (de) * | 2003-12-18 | 2005-07-28 | Daimlerchrysler Ag | Aufgeladene Brennkraftmaschine |
| DE102007012667A1 (de) * | 2007-03-16 | 2008-09-18 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Aufladevorrichtung für eine Brennkraftmaschine |
| JP2010023631A (ja) * | 2008-07-17 | 2010-02-04 | National Maritime Research Institute | 船舶の噴出気体供給方法及び噴出気体制御装置 |
-
1992
- 1992-07-31 JP JP22351592A patent/JPH0650159A/ja not_active Withdrawn
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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