JPH0647935B2 - 排気タ−ビン式タ−ボチヤ−ジヤ - Google Patents
排気タ−ビン式タ−ボチヤ−ジヤInfo
- Publication number
- JPH0647935B2 JPH0647935B2 JP3903886A JP3903886A JPH0647935B2 JP H0647935 B2 JPH0647935 B2 JP H0647935B2 JP 3903886 A JP3903886 A JP 3903886A JP 3903886 A JP3903886 A JP 3903886A JP H0647935 B2 JPH0647935 B2 JP H0647935B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- scroll
- partition wall
- scroll chamber
- chamber
- turbocharger
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D9/00—Stators
- F01D9/02—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles
- F01D9/026—Scrolls for radial machines or engines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2220/00—Application
- F05D2220/40—Application in turbochargers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2250/00—Geometry
- F05D2250/10—Two-dimensional
- F05D2250/15—Two-dimensional spiral
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Supercharger (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 焙炒は、自動車エンジンの排気流を利用してエンジンに
圧縮空気を供給する排気タービン式ターボチヤージヤに
係り、特にターボチヤージヤのタービンケースの内部構
造に関するものである。
圧縮空気を供給する排気タービン式ターボチヤージヤに
係り、特にターボチヤージヤのタービンケースの内部構
造に関するものである。
従来の排気タービン式ターボチヤージヤは、例えば特開
昭54−23816 号公報に示すように、タービンケースのス
クロール室を隔壁で２分割している。その理由の１つと
しては、排気タイミングを異にする複数の気筒から排気
を集めてタービンケース内に導入している関係上、スク
ロール室が１つの場合には、排気ガスの衝撃波が干渉し
合いターボチヤージヤの効率が悪くなるため、この不具
合を解消する手段としてスクロール室を２分割するもの
である。例えば、エンジンが６気筒の場合には、３気筒
の一方のスクロール室に、他の３気筒は他方のスクロー
ル室に排気ガスを流して排気ガスの干渉を防止してい
る。
昭54−23816 号公報に示すように、タービンケースのス
クロール室を隔壁で２分割している。その理由の１つと
しては、排気タイミングを異にする複数の気筒から排気
を集めてタービンケース内に導入している関係上、スク
ロール室が１つの場合には、排気ガスの衝撃波が干渉し
合いターボチヤージヤの効率が悪くなるため、この不具
合を解消する手段としてスクロール室を２分割するもの
である。例えば、エンジンが６気筒の場合には、３気筒
の一方のスクロール室に、他の３気筒は他方のスクロー
ル室に排気ガスを流して排気ガスの干渉を防止してい
る。
他の理由としては、可変容量式ターボチヤージヤとして
使用するためである。すなわち、エンジンが低速で排気
ガスの量が少ないときは、一方のスクロール室からのみ
排気ガスを流し込み、エンジンが中高速になると両方の
スクロール室から排気ガスを流し込むことによつてター
ビンケースのＡ／Ｒを２段階に変化させ、このようにし
てターボラグを最少にとどめようとするものである。
使用するためである。すなわち、エンジンが低速で排気
ガスの量が少ないときは、一方のスクロール室からのみ
排気ガスを流し込み、エンジンが中高速になると両方の
スクロール室から排気ガスを流し込むことによつてター
ビンケースのＡ／Ｒを２段階に変化させ、このようにし
てターボラグを最少にとどめようとするものである。
以上のように、タービンケースのスクロール室を２分割
にすることは種々の利点を有するが、従来のタービンケ
ースはスクロール隔壁の厚さが一定であるため、隔壁を
薄くすれば排気ガスの熱応力により隔壁にクラツクが発
生し熱耐久性が劣る問題を有していた。ところで、この
ようなクラツク発生は一様に発生するものではなく、排
気ガス耐熱試験によれば、スクロール室入口側の隔壁ほ
どクラツク発生頻度が高くなるものであった。
にすることは種々の利点を有するが、従来のタービンケ
ースはスクロール隔壁の厚さが一定であるため、隔壁を
薄くすれば排気ガスの熱応力により隔壁にクラツクが発
生し熱耐久性が劣る問題を有していた。ところで、この
ようなクラツク発生は一様に発生するものではなく、排
気ガス耐熱試験によれば、スクロール室入口側の隔壁ほ
どクラツク発生頻度が高くなるものであった。
このクラツク発生状態を第３図（ａ），（ｂ）に基づき
説明する。第３図（ａ）は従来のターボチヤージヤに使
用するタービンケース３′の正面図、第３図（ｂ）はタ
ービンケース３′の各部位（断面Ａ−Ｐ〜断面Ｈ−Ｐ）
の断面状態を示すものである。タービンケース３′の内
部を隔壁８′によりスクロール室７′ａ，７′ｂに２分
割した場合、第３図（ｂ）に示すように隔壁８′の各部
位を一様にすると、スクロール室入口側付近（断面Ａ−
Ｐ〜Ｃ−Ｐの部位）の隔壁部が最もクラツクが発生し易
く、中間付近（断面Ｄ−Ｐ〜Ｆ−Ｐの部位）ではクラツ
クの発生が少なくなり、スクロール室出口側付近（断面
Ｇ−Ｐ〜Ｈ−Ｐの部位）では、クラツクがほとんど発生
しない。このようにスクロール隔壁の各部位でクラツク
発生頻度が異なるのは、隔壁８′がスクロール室７′
ａ，７′ｂの各部位の開口面積に比例して、その突出方
向の長さｌが異なるために、隔壁８′を一様にすると、
長さｌが長くなるスクロール室入口側の隔壁部位の剛性
が小さくなり、これに対して隔壁８′の長さが短くなる
スクロール室出口側に近づくほど剛性が大きくなるの
で、スクロール室入口側の方が出口側よりも大きな熱応
力を受けるためである。
説明する。第３図（ａ）は従来のターボチヤージヤに使
用するタービンケース３′の正面図、第３図（ｂ）はタ
ービンケース３′の各部位（断面Ａ−Ｐ〜断面Ｈ−Ｐ）
の断面状態を示すものである。タービンケース３′の内
部を隔壁８′によりスクロール室７′ａ，７′ｂに２分
割した場合、第３図（ｂ）に示すように隔壁８′の各部
位を一様にすると、スクロール室入口側付近（断面Ａ−
Ｐ〜Ｃ−Ｐの部位）の隔壁部が最もクラツクが発生し易
く、中間付近（断面Ｄ−Ｐ〜Ｆ−Ｐの部位）ではクラツ
クの発生が少なくなり、スクロール室出口側付近（断面
Ｇ−Ｐ〜Ｈ−Ｐの部位）では、クラツクがほとんど発生
しない。このようにスクロール隔壁の各部位でクラツク
発生頻度が異なるのは、隔壁８′がスクロール室７′
ａ，７′ｂの各部位の開口面積に比例して、その突出方
向の長さｌが異なるために、隔壁８′を一様にすると、
長さｌが長くなるスクロール室入口側の隔壁部位の剛性
が小さくなり、これに対して隔壁８′の長さが短くなる
スクロール室出口側に近づくほど剛性が大きくなるの
で、スクロール室入口側の方が出口側よりも大きな熱応
力を受けるためである。
このような問題を解決するためには、隔壁の厚さを一様
に厚くしたり、或いは熱耐熱材を使用することが有効で
あるが、前者の場合は隔壁を厚くするほどスクロール面
積が減少してタービンのＡ／Ｒが小さくなり、ターボチ
ヤージヤの過給効率が悪くなる問題を有し、後者の場合
は装置のコストが高くなる問題を有していた。
に厚くしたり、或いは熱耐熱材を使用することが有効で
あるが、前者の場合は隔壁を厚くするほどスクロール面
積が減少してタービンのＡ／Ｒが小さくなり、ターボチ
ヤージヤの過給効率が悪くなる問題を有し、後者の場合
は装置のコストが高くなる問題を有していた。
本発明は、以上の点に鑑みてなされたものであり、その
目的とするところは、タービンケースの材質、外観を変
えることなく、スクロール室内部の構造変化のみで熱応
力による隔壁のクラツク発生を防止し、またスクロール
面積を充分に確保してターボチヤージヤの過給効率を適
正状態に維持することのできるターボチヤージヤを提供
することにある。
目的とするところは、タービンケースの材質、外観を変
えることなく、スクロール室内部の構造変化のみで熱応
力による隔壁のクラツク発生を防止し、またスクロール
面積を充分に確保してターボチヤージヤの過給効率を適
正状態に維持することのできるターボチヤージヤを提供
することにある。
本発明は上記目的を達成するために、渦巻形のタービン
ケースの内部をスクロール隔壁により２つのスクロール
室に分割した方式のターボチャージャにおいて、前記ス
クロール隔壁は、前記スクロール室の入口側から出口側
に向かって厚みを減らすように構成した。この厚みの変
化は連続的でも段階的でもよい。
ケースの内部をスクロール隔壁により２つのスクロール
室に分割した方式のターボチャージャにおいて、前記ス
クロール隔壁は、前記スクロール室の入口側から出口側
に向かって厚みを減らすように構成した。この厚みの変
化は連続的でも段階的でもよい。
本発明によれば、スクロール隔壁にクラツクが発生しや
すい箇所、すなわち大きな熱応力を受けるスクロール室
入口側に近づくほど隔壁を厚くすることができるので、
スクロール室入口側付近のスクロール隔壁の剛性が増
し、その結果、従来、クラツク発生頻度が最も高かつた
スクロール室入口付近においてもクラツクが発生しにく
くなる。また、クラツク発生頻度が低くなる隔壁部位に
移行するに対応して、スクロール隔壁の厚みを連続的又
は段階的に減らしていくので、スクロール隔壁の全ての
部位に無理な熱応力を生ぜずクラツク発生を防止できる
と共に、スクロール室出口に至るにつれて隔壁部位が薄
くなるので、出口側に近づくにつれてスクロール室の有
効面積率が徐々に大きくなり、タービンのトータルＡ／
Ｒを従来と同程度に確保することができる。
すい箇所、すなわち大きな熱応力を受けるスクロール室
入口側に近づくほど隔壁を厚くすることができるので、
スクロール室入口側付近のスクロール隔壁の剛性が増
し、その結果、従来、クラツク発生頻度が最も高かつた
スクロール室入口付近においてもクラツクが発生しにく
くなる。また、クラツク発生頻度が低くなる隔壁部位に
移行するに対応して、スクロール隔壁の厚みを連続的又
は段階的に減らしていくので、スクロール隔壁の全ての
部位に無理な熱応力を生ぜずクラツク発生を防止できる
と共に、スクロール室出口に至るにつれて隔壁部位が薄
くなるので、出口側に近づくにつれてスクロール室の有
効面積率が徐々に大きくなり、タービンのトータルＡ／
Ｒを従来と同程度に確保することができる。
本発明の一実施例を第１図及び第２図に基づき説明す
る。
る。
第１図は本発明の一実施例であるターボチヤージヤの一
部切欠断面図である。同図において、１は排気式ターボ
チヤージヤの本体、２はコンプレツサ室、３は排気流路
を渦巻形に形成してなるタービンケースである。コンプ
レツサ室２にはコンプレツサ羽根車４が収容され、他
方、タービンケース３にはタービン羽根車５が収容さ
れ、タービン羽根車５とコンプレツサ羽根車４が回転軸
６に同軸上に配置されており、タービンケース３内部の
スクロール室７の内部に排気ガスが流れると、排気ガス
のエネルギがタービンの回転エネルギに変換され、この
回転エネルギによりコンプレツサ（コンプレツサ羽根
車）４が回転し、圧縮空気が自動車エンジンに供給され
る。
部切欠断面図である。同図において、１は排気式ターボ
チヤージヤの本体、２はコンプレツサ室、３は排気流路
を渦巻形に形成してなるタービンケースである。コンプ
レツサ室２にはコンプレツサ羽根車４が収容され、他
方、タービンケース３にはタービン羽根車５が収容さ
れ、タービン羽根車５とコンプレツサ羽根車４が回転軸
６に同軸上に配置されており、タービンケース３内部の
スクロール室７の内部に排気ガスが流れると、排気ガス
のエネルギがタービンの回転エネルギに変換され、この
回転エネルギによりコンプレツサ（コンプレツサ羽根
車）４が回転し、圧縮空気が自動車エンジンに供給され
る。
タービンケース３のスクロール室７の入口部（図示せ
ず）は、タービンケース３の排気ガス流入口３ａの近傍
に位置し、スクロール室７の入口側からスクロールが巻
き始まり、巻終り位置にスクロール室７の出口部（図示
せず）が配置されている。
ず）は、タービンケース３の排気ガス流入口３ａの近傍
に位置し、スクロール室７の入口側からスクロールが巻
き始まり、巻終り位置にスクロール室７の出口部（図示
せず）が配置されている。
第２図（ａ）は本実施例のターボチヤージヤにおけるタ
ービンケースの正面図、第２図（ｂ）は同図（ａ）のタ
ービンケースを中心Ｐから各部位Ａ〜Ｈまでを４５゜間
隔で断面してスクロール室７の内部構造を示すものであ
る。
ービンケースの正面図、第２図（ｂ）は同図（ａ）のタ
ービンケースを中心Ｐから各部位Ａ〜Ｈまでを４５゜間
隔で断面してスクロール室７の内部構造を示すものであ
る。
スクロール室７は、その内部に安定した排気流を流すた
めにスクロール室７の入口側（第２図（ｂ）のＡ−Ｐ位
置）に近づくほど流路面積が広く、出口側（第２図
（ｂ）のＨ−Ｐ位置）に近づくほど流路面積が狭く形成
され、また、スクロール隔壁８を介してスクロール室７
が半円断面形の一対のスクロール室７ａ，７ｂに２分割
されている。隔壁８はスクロール室７の各部位の面積に
比例して、その突出方向の長さｌが変化し、その長さｌ
がスクロール室７の入口側に近づくほど長く、スクロー
ル室７の出口側に近づくほど短く形成されている。
めにスクロール室７の入口側（第２図（ｂ）のＡ−Ｐ位
置）に近づくほど流路面積が広く、出口側（第２図
（ｂ）のＨ−Ｐ位置）に近づくほど流路面積が狭く形成
され、また、スクロール隔壁８を介してスクロール室７
が半円断面形の一対のスクロール室７ａ，７ｂに２分割
されている。隔壁８はスクロール室７の各部位の面積に
比例して、その突出方向の長さｌが変化し、その長さｌ
がスクロール室７の入口側に近づくほど長く、スクロー
ル室７の出口側に近づくほど短く形成されている。
このような隔壁の突出方向の長さｌは、〔発明が解決し
ようとする問題点〕の項で詳述したように、隔壁８の厚
さを一様にした場合には、長さｌが長くなるスクロール
室７入口側の剛性が出口側よりも大きくなるために、ス
クロール室７の入口側付近のスクロール隔壁８部位にお
いて排気ガス熱による熱応力が大きくなり、この位置に
クラツクが発生しやすい現象が生じる。なお、既述した
ようにスクロール隔壁の中間付近ではクラツクの発生が
少なくなり、スクロール室出口側付近ではクラツクがほ
とんど発生しない。
ようとする問題点〕の項で詳述したように、隔壁８の厚
さを一様にした場合には、長さｌが長くなるスクロール
室７入口側の剛性が出口側よりも大きくなるために、ス
クロール室７の入口側付近のスクロール隔壁８部位にお
いて排気ガス熱による熱応力が大きくなり、この位置に
クラツクが発生しやすい現象が生じる。なお、既述した
ようにスクロール隔壁の中間付近ではクラツクの発生が
少なくなり、スクロール室出口側付近ではクラツクがほ
とんど発生しない。
そこで、本実施例はスクロール室７の隔壁８の厚さを、
第２図（ｂ）に示すようにスクロール室入口側から出口
側にかけて連続的に変化させ、最も大きな熱応力が生じ
るスクロール室７の入口側（断面Ａ−Ｐ〜Ｃ−Ｐ部位）
の隔壁８の厚さをそこでの熱応力に耐え得る程度の充分
な厚さに形成し、さ程大きな熱応力を受けないスクロー
ル室７の中央付近（断面Ｄ−Ｐ〜Ｆ−Ｐ部位）の隔壁８
の厚みを徐々に減らし、熱応力が小さくなるスクロール
室７の出口側（断面Ｇ−Ｐ〜Ｈ−Ｐ箇所）の隔壁８の厚
さをスクロール室７の入口側の半分以下になるように極
めて薄く形成したものである。
第２図（ｂ）に示すようにスクロール室入口側から出口
側にかけて連続的に変化させ、最も大きな熱応力が生じ
るスクロール室７の入口側（断面Ａ−Ｐ〜Ｃ−Ｐ部位）
の隔壁８の厚さをそこでの熱応力に耐え得る程度の充分
な厚さに形成し、さ程大きな熱応力を受けないスクロー
ル室７の中央付近（断面Ｄ−Ｐ〜Ｆ−Ｐ部位）の隔壁８
の厚みを徐々に減らし、熱応力が小さくなるスクロール
室７の出口側（断面Ｇ−Ｐ〜Ｈ−Ｐ箇所）の隔壁８の厚
さをスクロール室７の入口側の半分以下になるように極
めて薄く形成したものである。
しかして、このような隔壁構造によれば、スクロール室
７の入口側隔壁の剛性が充分に増大し、また、スクロー
ル室７の中間付近、出口側付近もその位置に発生する熱
応力に耐え得る適宜の剛性を保持することができるの
で、スクロール室７の入口側から出口側に至る全ての部
位で排気ガス熱によるクラツクが発生しにくくなり、隔
壁８の熱耐久性を大幅に向上させることができる。
７の入口側隔壁の剛性が充分に増大し、また、スクロー
ル室７の中間付近、出口側付近もその位置に発生する熱
応力に耐え得る適宜の剛性を保持することができるの
で、スクロール室７の入口側から出口側に至る全ての部
位で排気ガス熱によるクラツクが発生しにくくなり、隔
壁８の熱耐久性を大幅に向上させることができる。
また、本実施例における隔壁８の厚さを従来例と比較し
た場合、スクロール室７の入口側付近の隔壁厚さは本実
施例の方が厚味を増すが、中間付近ではほぼ同程度の厚
さとなり、スクロール室７の出口側付近では本実施例の
方が薄くなるので、スクロール室出口側付近に至るにつ
れてスクロール室７の有効面積率が徐々に大きくなり、
その結果タービンのトータルＡ／Ｒは従来例とほぼ同程
度に確保することができる。
た場合、スクロール室７の入口側付近の隔壁厚さは本実
施例の方が厚味を増すが、中間付近ではほぼ同程度の厚
さとなり、スクロール室７の出口側付近では本実施例の
方が薄くなるので、スクロール室出口側付近に至るにつ
れてスクロール室７の有効面積率が徐々に大きくなり、
その結果タービンのトータルＡ／Ｒは従来例とほぼ同程
度に確保することができる。
従つて、ターボチヤージヤに性能劣化をきたすことな
く、また、タービンケースの材質形状を従来と同程度の
ものを使用して耐熱久性を大幅に向上させることができ
る。
く、また、タービンケースの材質形状を従来と同程度の
ものを使用して耐熱久性を大幅に向上させることができ
る。
なお、上記実施例ではスクロール隔壁８の厚さを連続的
に変化させる構造にしているが、これに代えて、例えば
隔壁８の厚さを、スクロール室入口側付近（断面Ａ−Ｐ
〜Ｃ−Ｐ部位）、スクロール中間付近（断面Ｄ−Ｐ〜Ｆ
−Ｐ部位）、スクロール室出口側付近（断面Ｇ−Ｐ〜Ｈ
−Ｐ部位）の三段階に分け、スクロール室入口側を最も
厚くし、以後、中間付近、スクロール出口側に向けて隔
壁の厚みを段階的に減らしても同様の効果を奏すること
ができる。
に変化させる構造にしているが、これに代えて、例えば
隔壁８の厚さを、スクロール室入口側付近（断面Ａ−Ｐ
〜Ｃ−Ｐ部位）、スクロール中間付近（断面Ｄ−Ｐ〜Ｆ
−Ｐ部位）、スクロール室出口側付近（断面Ｇ−Ｐ〜Ｈ
−Ｐ部位）の三段階に分け、スクロール室入口側を最も
厚くし、以後、中間付近、スクロール出口側に向けて隔
壁の厚みを段階的に減らしても同様の効果を奏すること
ができる。
以上のように本発明によれば、タービンケースの材質、
外観を変えることなく、スクロール室の内部構造の変化
のみでスクロール隔壁のクラツク発生を防止し、また、
タービンのトータルＡ／Ｒを充分に確保してターボチヤ
ージヤの過給効率を適正に維持することができる。
外観を変えることなく、スクロール室の内部構造の変化
のみでスクロール隔壁のクラツク発生を防止し、また、
タービンのトータルＡ／Ｒを充分に確保してターボチヤ
ージヤの過給効率を適正に維持することができる。
第１図は本発明の一実施例を示す縦断面図、第２図
（ａ）は第１図のターボチヤージヤに使用するタービン
ケースの正面図、第２図（ｂ）は第２図（ａ）の各部位
を断面してスクロール室の内部構造を表わす断面図、第
３図（ａ）は従来のタービンケースの正面図、第３図
（ｂ）は第３図（ａ）の各部位を断面して従来のスクロ
ール室の内部構造を表わす断面図である。 １……ターボチヤージヤ、２……コンプレツサ室、３…
…タービンケース、４……コンプレツサ、５……タービ
ン、７（７ａ，７ｂ）……スクロール室、８……スクロ
ール隔壁。
（ａ）は第１図のターボチヤージヤに使用するタービン
ケースの正面図、第２図（ｂ）は第２図（ａ）の各部位
を断面してスクロール室の内部構造を表わす断面図、第
３図（ａ）は従来のタービンケースの正面図、第３図
（ｂ）は第３図（ａ）の各部位を断面して従来のスクロ
ール室の内部構造を表わす断面図である。 １……ターボチヤージヤ、２……コンプレツサ室、３…
…タービンケース、４……コンプレツサ、５……タービ
ン、７（７ａ，７ｂ）……スクロール室、８……スクロ
ール隔壁。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鈴木 敏 茨城県勝田市大字高場2520番地 株式会社 日立製作所佐和工場内 (56)参考文献 特開 昭54−23816（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−77215（ＪＰ，Ａ) 実開 昭61−122305（ＪＰ，Ｕ)
Claims (1)
- 【請求項１】渦巻形のタービンケースの内部をスクロー
ル隔壁により２つのスクロール室に分割し、該スクロー
ル室にエンジンの排気ガスを導入してタービンの回転エ
ネルギに変換し、この回転エネルギによりコンプレッサ
を駆動させる方式のターボチャージャにおいて、前記ス
クロール隔壁は、前記スクロール室の入口側から出口側
に向かって厚みを減らすように構成したことを特徴とす
る排気タービン式ターボチャージャ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3903886A JPH0647935B2 (ja) | 1986-02-26 | 1986-02-26 | 排気タ−ビン式タ−ボチヤ−ジヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3903886A JPH0647935B2 (ja) | 1986-02-26 | 1986-02-26 | 排気タ−ビン式タ−ボチヤ−ジヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62228627A JPS62228627A (ja) | 1987-10-07 |
| JPH0647935B2 true JPH0647935B2 (ja) | 1994-06-22 |
Family
ID=12541948
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3903886A Expired - Fee Related JPH0647935B2 (ja) | 1986-02-26 | 1986-02-26 | 排気タ−ビン式タ−ボチヤ−ジヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0647935B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6709235B2 (en) | 2001-09-14 | 2004-03-23 | Honeywell International Inc. | Turbine housing for high exhaust temperature |
| JP6259520B2 (ja) * | 2014-07-03 | 2018-01-10 | 三菱重工業株式会社 | タービンケーシング、タービン、タービンケーシングを鋳造するための中子、及びタービンケーシングの製造方法 |
| US10823008B2 (en) * | 2018-05-11 | 2020-11-03 | Garrett Transportation I Inc. | Turbocharger having a meridionally divided turbine housing |
| WO2023187913A1 (ja) * | 2022-03-28 | 2023-10-05 | 三菱重工エンジン＆ターボチャージャ株式会社 | 斜流タービン及びターボチャージャ |
-
1986
- 1986-02-26 JP JP3903886A patent/JPH0647935B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62228627A (ja) | 1987-10-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1001135A3 (en) | Airfoil with serial impingement cooling | |
| JPH0281927A (ja) | 内燃機関吸気マニフオールド | |
| WO2013099461A1 (ja) | ツインスクロールターボチャージャ | |
| US4667769A (en) | Supercharger intake air muffler or sound absorber, and method of muffling inrush air | |
| JP4298972B2 (ja) | エンジン排気システム及びエンジン排気システムの制御方法 | |
| JP5375151B2 (ja) | 多気筒エンジンの排気通路構造 | |
| EP0306551A1 (en) | Variable capacity radial flow turbine | |
| JPH0647935B2 (ja) | 排気タ−ビン式タ−ボチヤ−ジヤ | |
| JPS6345492B2 (ja) | ||
| JPS6296734A (ja) | タ−ボ過給機 | |
| JPS6146420A (ja) | タ−ボ過給機 | |
| JPS591332B2 (ja) | 過給機用タ−ビン車室 | |
| JP6597728B2 (ja) | エンジン | |
| JPH0214970B2 (ja) | ||
| JP2000054850A (ja) | エンジンの過給システム | |
| JPH07259574A (ja) | 排ガスターボ過給機を備えた内燃機関 | |
| JPS5917251B2 (ja) | ロ−タリピストンエンジンの排気ポ−ト構造 | |
| JPS62107230A (ja) | エンジンの排気装置 | |
| WO1991010817A1 (en) | Exhaust system for internal combustion engines | |
| SU1477915A1 (ru) | Глушитель шума газового потока | |
| JPS6019959Y2 (ja) | 排気タ−ボ過給機 | |
| JPS60256519A (ja) | ロ−タリピストンエンジンの排気ポ−ト構造 | |
| JP2711872B2 (ja) | 多気筒エンジンの吸気装置 | |
| JPS6299627A (ja) | 自動二輪車の排気装置 | |
| JPS63255515A (ja) | 排気管装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |