JPH0645489A - ダイオード用電極リード及びその製造方法 - Google Patents
ダイオード用電極リード及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH0645489A JPH0645489A JP4194181A JP19418192A JPH0645489A JP H0645489 A JPH0645489 A JP H0645489A JP 4194181 A JP4194181 A JP 4194181A JP 19418192 A JP19418192 A JP 19418192A JP H0645489 A JPH0645489 A JP H0645489A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- chip
- molybdenum
- copper lead
- rod
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01L—SEMICONDUCTOR DEVICES NOT COVERED BY CLASS H10
- H01L2224/00—Indexing scheme for arrangements for connecting or disconnecting semiconductor or solid-state bodies and methods related thereto as covered by H01L24/00
- H01L2224/01—Means for bonding being attached to, or being formed on, the surface to be connected, e.g. chip-to-package, die-attach, "first-level" interconnects; Manufacturing methods related thereto
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 溶接タイミングを安定させることにより、溶
接電圧及び通電電流を低減し、また、電極リードの溶接
角度の直角及び軸芯（モリブデンチップと銅リード棒と
の）の一致を図り、品質を向上する。 【構成】 モリブデンチップ１９はチャック１８につか
まれ、銅リード棒２１はチャック２０につかまれ、モリ
ブデンチップ１９と銅リード棒２１とは、それぞれの軸
芯が合致し、モリブデンチップ１９の溶接面と前記軸芯
とのなす角θ′は、９０°である。チャック２０は、前
記軸芯に平行に前後に直線運動する。この方法により、
銅リード棒２１の先端がモリブデンチップ１９に著しく
接近すると、放電が開始し、高融点金属のモリブデンチ
ップ１９をも軟化させながら銅リード棒２１の溶融した
先端が、モリブデンチップ１９の溶接面に直角に衝突
し、パーカッション直線溶接が行われる。
接電圧及び通電電流を低減し、また、電極リードの溶接
角度の直角及び軸芯（モリブデンチップと銅リード棒と
の）の一致を図り、品質を向上する。 【構成】 モリブデンチップ１９はチャック１８につか
まれ、銅リード棒２１はチャック２０につかまれ、モリ
ブデンチップ１９と銅リード棒２１とは、それぞれの軸
芯が合致し、モリブデンチップ１９の溶接面と前記軸芯
とのなす角θ′は、９０°である。チャック２０は、前
記軸芯に平行に前後に直線運動する。この方法により、
銅リード棒２１の先端がモリブデンチップ１９に著しく
接近すると、放電が開始し、高融点金属のモリブデンチ
ップ１９をも軟化させながら銅リード棒２１の溶融した
先端が、モリブデンチップ１９の溶接面に直角に衝突
し、パーカッション直線溶接が行われる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ダイオード用電極リー
ドのパーカッション溶接に関するものである。
ドのパーカッション溶接に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】モリブデンを電極とするガラス封入型ダ
イオード用電極リードは、一般に図７のように製造され
る。
イオード用電極リードは、一般に図７のように製造され
る。
【０００３】ここで焼結モリブデン２と銅リード線３と
は、パーカッション溶接により接合されている。これ
は、被溶接部の面積が狭いことと、高融点金属のモリブ
デンを局部的に軟化させ、低融点金属の銅との堅固な溶
接を可能とするのに適しているためである。また、焼結
モリブデン２は、対理論密度比９５％以上（９．６９ｇ
／ｃｍ3 ）のもので、各コーナーのアールは、０．１５
ｍｍ以上を有し、モリブデン部は、その製品仕様からＤ
１〜Ｄ２．５まで多様である。加えて、銅リード線３
は、ジルコニウム分散銅基合金線等の銅主成分の材質の
線材を所望の長さに切断したものである。
は、パーカッション溶接により接合されている。これ
は、被溶接部の面積が狭いことと、高融点金属のモリブ
デンを局部的に軟化させ、低融点金属の銅との堅固な溶
接を可能とするのに適しているためである。また、焼結
モリブデン２は、対理論密度比９５％以上（９．６９ｇ
／ｃｍ3 ）のもので、各コーナーのアールは、０．１５
ｍｍ以上を有し、モリブデン部は、その製品仕様からＤ
１〜Ｄ２．５まで多様である。加えて、銅リード線３
は、ジルコニウム分散銅基合金線等の銅主成分の材質の
線材を所望の長さに切断したものである。
【０００４】図８は、固定されたモリブデンチップ１７
に銅リード棒１６のチャックアーム１５が円弧を描きな
がら衝突する従来の方法のモデルである。実際の溶接で
は、モリブデンチップ１７に銅リード棒１６の先端が著
しく接近すると、放電が開始し、高融点金属のモリブデ
ンチップ１７をも軟化させながら先端の溶融した銅リー
ド棒１６が衝突する。いわゆるパーカッション溶接が行
われる。
に銅リード棒１６のチャックアーム１５が円弧を描きな
がら衝突する従来の方法のモデルである。実際の溶接で
は、モリブデンチップ１７に銅リード棒１６の先端が著
しく接近すると、放電が開始し、高融点金属のモリブデ
ンチップ１７をも軟化させながら先端の溶融した銅リー
ド棒１６が衝突する。いわゆるパーカッション溶接が行
われる。
【０００５】このようにモリブデンチップの表面をも軟
化させるには大きい電気エネルギーが必要になるが、過
大な電圧の印加は、溶接バリの発生過多ばかりではな
く、作業への危険性も増大するから、印加する電圧は可
及的に低いことが望ましい。しかし、低電圧で溶接する
場合、衝突のタイミング取りに高精度が要求される。
化させるには大きい電気エネルギーが必要になるが、過
大な電圧の印加は、溶接バリの発生過多ばかりではな
く、作業への危険性も増大するから、印加する電圧は可
及的に低いことが望ましい。しかし、低電圧で溶接する
場合、衝突のタイミング取りに高精度が要求される。
【０００６】この溶接の方法では、溶接開始時にモリブ
デンチップ１７の端面と銅リード棒１６の先端が直角に
なるようにセットされていても、連続稼動すると、銅リ
ード棒１６のチャックアーム１５の機械的遊びにより、
モリブデンチップ１７の端面と銅リード棒１６の先端と
の衝突角度に高精度を期待し難い。衝突角度の誤差は、
衝突タイミングの誤差の原因となり、この衝突タイミン
グの誤差の制約の下で確実に溶接できる溶接電圧を設定
しなければならないのが、従来の技術の実状である。
デンチップ１７の端面と銅リード棒１６の先端が直角に
なるようにセットされていても、連続稼動すると、銅リ
ード棒１６のチャックアーム１５の機械的遊びにより、
モリブデンチップ１７の端面と銅リード棒１６の先端と
の衝突角度に高精度を期待し難い。衝突角度の誤差は、
衝突タイミングの誤差の原因となり、この衝突タイミン
グの誤差の制約の下で確実に溶接できる溶接電圧を設定
しなければならないのが、従来の技術の実状である。
【０００７】たとえば、電圧Ａ、Ｂがあり、Ａ＜Ｂの関
係のとき、最適の電圧はＡであるが、タイミングが安定
しないため、多少タイミングが違っても電圧を高くする
ことで、モリブデンチップ１７と銅リード棒１６との衝
突部を一層軟化させ、対応させる措置である。
係のとき、最適の電圧はＡであるが、タイミングが安定
しないため、多少タイミングが違っても電圧を高くする
ことで、モリブデンチップ１７と銅リード棒１６との衝
突部を一層軟化させ、対応させる措置である。
【０００８】この従来の技術で製造される電極リード
は、図９に示すように、モリブデンチップと銅リード棒
との溶接角度θを直角とし難く、加えてモリブデンチッ
プと銅リード棒との各軸芯を合致し難い。これらの事象
は、以後のダイオード等の組立工程で他の部品との接合
時に重大な悪影響を及ぼすので、前記溶接角度の非直角
の程度及び各軸芯の不合致の程度を極力抑えなければな
らない。
は、図９に示すように、モリブデンチップと銅リード棒
との溶接角度θを直角とし難く、加えてモリブデンチッ
プと銅リード棒との各軸芯を合致し難い。これらの事象
は、以後のダイオード等の組立工程で他の部品との接合
時に重大な悪影響を及ぼすので、前記溶接角度の非直角
の程度及び各軸芯の不合致の程度を極力抑えなければな
らない。
【０００９】従来の技術の溶接方法の欠点の因果関係を
整理して図１０に示す。
整理して図１０に示す。
【００１０】続いて、従来の技術の溶接方法に基因して
ダイオード等に生じる支障を述べると、次のとおりであ
る。
ダイオード等に生じる支障を述べると、次のとおりであ
る。
【００１１】（１）溶接角度の非直角 ダイオード等の
組立て時に図７においてモリブデン電極２，２′の各軸
芯が不合致のままＰ／Ｎ接合シリコン１を挾み接着さ
れ、Ｐ／Ｎ接合シリコン１とモリブデン電極２，２′と
の有効接触面積が減少し、ボイド不良や耐圧不良の原因
となる。
組立て時に図７においてモリブデン電極２，２′の各軸
芯が不合致のままＰ／Ｎ接合シリコン１を挾み接着さ
れ、Ｐ／Ｎ接合シリコン１とモリブデン電極２，２′と
の有効接触面積が減少し、ボイド不良や耐圧不良の原因
となる。
【００１２】（２）各軸芯の不合致 Ｐ／Ｎ接合シリコ
ン１とモリブデン電極２，２′とは、概ねろう付けを行
い（図７）、全体の組立ては、各軸芯に沿った堅型でセ
ットする。しかも、モリブデン電極２，２′の外側は、
汚れや傷も嫌うため銅リード線３，３′をチャックして
組立てる。したがって、銅リード線３，３′の軸芯とモ
リブデン電極２，２′の軸芯とが合致しなければ、Ｐ／
Ｎ接合シリコン１とモリブデン電極２，２′との有効接
触面積は、減少する。また、この各軸芯の不合致が大き
いと、ダイオードを組立てるときに電極リード全体のつ
かみが不安定となり、時としてダイオードの組立てを行
えない。
ン１とモリブデン電極２，２′とは、概ねろう付けを行
い（図７）、全体の組立ては、各軸芯に沿った堅型でセ
ットする。しかも、モリブデン電極２，２′の外側は、
汚れや傷も嫌うため銅リード線３，３′をチャックして
組立てる。したがって、銅リード線３，３′の軸芯とモ
リブデン電極２，２′の軸芯とが合致しなければ、Ｐ／
Ｎ接合シリコン１とモリブデン電極２，２′との有効接
触面積は、減少する。また、この各軸芯の不合致が大き
いと、ダイオードを組立てるときに電極リード全体のつ
かみが不安定となり、時としてダイオードの組立てを行
えない。
【００１３】（３）作業の危険 大気中で行うパーカッ
ション溶接において、高電圧をさらすことは、大変危険
である。１次電圧５５０Ｖ以上、時としては７００Ｖも
要する条件にもなり、電気事業法に鑑みて問題である。
ション溶接において、高電圧をさらすことは、大変危険
である。１次電圧５５０Ｖ以上、時としては７００Ｖも
要する条件にもなり、電気事業法に鑑みて問題である。
【００１４】（４）溶接バリ ダイオード等を組立てる
ときに妨害するばかりでなく、ガラスをモールドすると
きにも突起した溶接バリはガラスを突き抜け、導通源と
なる。
ときに妨害するばかりでなく、ガラスをモールドすると
きにも突起した溶接バリはガラスを突き抜け、導通源と
なる。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来の技術
の欠点を改善して、溶接タイミングを安定させることに
より、溶接電圧及び通電電流を低減し、また、電極リー
ドの溶接角度の直角及び軸芯（モリブデンチップと銅リ
ード棒との）の一致を図るものである。
の欠点を改善して、溶接タイミングを安定させることに
より、溶接電圧及び通電電流を低減し、また、電極リー
ドの溶接角度の直角及び軸芯（モリブデンチップと銅リ
ード棒との）の一致を図るものである。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記課題を解
決するために、モリブデンチップの軸芯と銅リード棒の
軸芯とを合致させ、銅リード棒のチャック機構をモリブ
デンチップの軸芯に平行に直線運動させることによりパ
ーカッション溶接を行うダイオード用電極リードの製造
方法を構成し、また、この製造方法により溶接角度が９
０°±１０′以内で、かつ、軸芯の不合致が０．０２ｍ
ｍ以下のダイオード用電極リードを構成するものであ
る。
決するために、モリブデンチップの軸芯と銅リード棒の
軸芯とを合致させ、銅リード棒のチャック機構をモリブ
デンチップの軸芯に平行に直線運動させることによりパ
ーカッション溶接を行うダイオード用電極リードの製造
方法を構成し、また、この製造方法により溶接角度が９
０°±１０′以内で、かつ、軸芯の不合致が０．０２ｍ
ｍ以下のダイオード用電極リードを構成するものであ
る。
【００１７】
【実施例】本発明のパーカッション直線溶接法の一実施
例を図面を参照して説明する。図１において、１８はモ
リブデンチップのチャック、１９はモリブデンチップ、
２０は銅リード棒のチャックアーム、２１は銅リード
棒、２２はモリブデンチップ面と銅リード棒の軸芯との
角度θ′＝９０°である。銅リード棒のチャックアーム
２０は、モリブデンチップ１９の軸芯に平行に前後に直
線運動する。また、モリブデンチップの軸芯と銅リード
棒の軸芯とは、合致し、モリブデンチップの溶接面との
なす角θ′は９０°である。銅リード棒２１の先端がモ
リブデンチップ１９に著しく接近すると、放電が開始
し、高融点金属のモリブデンチップ１９をも軟化させな
がら銅リード棒２１の溶融した先端が、モリブデンチッ
プ１９の溶接面に直角に衝突し、パーカション直線溶接
が行われる。この方法により、溶接タイミングが安定
し、溶接電圧を２５％低減しても溶接強度の安定した電
極リードが得られた。
例を図面を参照して説明する。図１において、１８はモ
リブデンチップのチャック、１９はモリブデンチップ、
２０は銅リード棒のチャックアーム、２１は銅リード
棒、２２はモリブデンチップ面と銅リード棒の軸芯との
角度θ′＝９０°である。銅リード棒のチャックアーム
２０は、モリブデンチップ１９の軸芯に平行に前後に直
線運動する。また、モリブデンチップの軸芯と銅リード
棒の軸芯とは、合致し、モリブデンチップの溶接面との
なす角θ′は９０°である。銅リード棒２１の先端がモ
リブデンチップ１９に著しく接近すると、放電が開始
し、高融点金属のモリブデンチップ１９をも軟化させな
がら銅リード棒２１の溶融した先端が、モリブデンチッ
プ１９の溶接面に直角に衝突し、パーカション直線溶接
が行われる。この方法により、溶接タイミングが安定
し、溶接電圧を２５％低減しても溶接強度の安定した電
極リードが得られた。
【００１８】図２は、通電電流波形、横軸は時間ｍＳ、
縦軸は電流値Ａであり、２３は従来の溶接時の通電電流
波形、２５は本発明の一実施例の溶接時の通電電流波形
である。２４はモリブデンチップと銅リード棒とが衝突
した位置である。従来の技術の特徴は、通電電流値が瞬
間的に高くなり、減衰も早いのに対し、本発明の特徴
は、低い電流値を平均して維持し、減衰も緩やかであ
る。いわば、従来の技術では高い電気エネルギーを一気
に放出する状況を呈するのに対し、本発明では同等の電
気エネルギーを低い値に分散して放出し、モリブデンチ
ップと銅リード棒とが衝突する時点で溶接に必要な十分
な電流エネルギーを供給できる状況を呈する。
縦軸は電流値Ａであり、２３は従来の溶接時の通電電流
波形、２５は本発明の一実施例の溶接時の通電電流波形
である。２４はモリブデンチップと銅リード棒とが衝突
した位置である。従来の技術の特徴は、通電電流値が瞬
間的に高くなり、減衰も早いのに対し、本発明の特徴
は、低い電流値を平均して維持し、減衰も緩やかであ
る。いわば、従来の技術では高い電気エネルギーを一気
に放出する状況を呈するのに対し、本発明では同等の電
気エネルギーを低い値に分散して放出し、モリブデンチ
ップと銅リード棒とが衝突する時点で溶接に必要な十分
な電流エネルギーを供給できる状況を呈する。
【００１９】モリブデンチップと銅リード棒とを軟化さ
せるには、本発明が従来の技術より望ましい。その理由
は、電流値が低いことは、すなわち、電圧値が低いこと
を意味し、作業の安全性に寄与するからである。
せるには、本発明が従来の技術より望ましい。その理由
は、電流値が低いことは、すなわち、電圧値が低いこと
を意味し、作業の安全性に寄与するからである。
【００２０】電極リードの溶接角度の直角及び軸芯の合
致には、銅リード棒のチャックアームの直線運動化が最
も大きく寄与する。一度セットすると、チャックアーム
の機械的遊びを含めても、十分許容できる範囲で連続稼
動を行なうことができ、改善向上の結果を下記の表１に
示す。
致には、銅リード棒のチャックアームの直線運動化が最
も大きく寄与する。一度セットすると、チャックアーム
の機械的遊びを含めても、十分許容できる範囲で連続稼
動を行なうことができ、改善向上の結果を下記の表１に
示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】また、焼結モリブデンの代りに線引等の加
工により製造されたモリブデンを用いても、放電側電圧
（後述）が若干変わる程度で、基本的には同様である。
工により製造されたモリブデンを用いても、放電側電圧
（後述）が若干変わる程度で、基本的には同様である。
【００２３】実験例 銅リード棒のチャックアームがモリブデンチップに衝突
するときの速度をそれ自体の質量及び溶接電圧を勘案
し、最適と考えられる値に設定し、電圧の最適値を得る
ように溶接を行った。溶接電源の方式は、コンデンサを
２個使用するコンデンサ２段式を採用した。各コンデン
サは、モリブデンチップと銅リード棒との衝突時の放電
を司るものと、溶接時の通電を司るもので、各々に印加
する電圧をＶ1 （放電側電圧）、Ｖ2 （通電側電圧）と
する。
するときの速度をそれ自体の質量及び溶接電圧を勘案
し、最適と考えられる値に設定し、電圧の最適値を得る
ように溶接を行った。溶接電源の方式は、コンデンサを
２個使用するコンデンサ２段式を採用した。各コンデン
サは、モリブデンチップと銅リード棒との衝突時の放電
を司るものと、溶接時の通電を司るもので、各々に印加
する電圧をＶ1 （放電側電圧）、Ｖ2 （通電側電圧）と
する。
【００２４】実験例１ Ｖ1 を固定し、銅リード棒のチャックアームの速度及び
Ｖ2 を変動させて行った実験例１−１〜１−３を図３〜
図５に示す。
Ｖ2 を変動させて行った実験例１−１〜１−３を図３〜
図５に示す。
【００２５】実験例１−１〜１−３から、最も低電圧で
溶接可能な銅リード棒のチャックアームの速度を０．３
ｍ／Ｓに絞り込み、また、電圧値の絞り込みを行った。
溶接可能な銅リード棒のチャックアームの速度を０．３
ｍ／Ｓに絞り込み、また、電圧値の絞り込みを行った。
【００２６】実験例２ 銅リード棒のチャックアームの速度を０．３ｍ／Ｓに固
定し、電圧値の絞り込みを行った実験例２を図６に示
す。
定し、電圧値の絞り込みを行った実験例２を図６に示
す。
【００２７】以上より、Ｖ1 ＝５００Ｖ、Ｖ2 ＝１４０
Ｖの条件が最も適していることが判明した。なお、従来
の条件は、Ｖ1 ＝６７０Ｖ、Ｖ2 ＝２００Ｖであった。
Ｖの条件が最も適していることが判明した。なお、従来
の条件は、Ｖ1 ＝６７０Ｖ、Ｖ2 ＝２００Ｖであった。
【００２８】実験例３ 実験例２より得た最適条件で電極リードを製造し、評価
した結果を下記の表２に示す。なお、サンプリングは、
１００／１０００００本であった。
した結果を下記の表２に示す。なお、サンプリングは、
１００／１０００００本であった。
【００２９】
【表２】
【００３０】更に、電極リード折り曲げ試験の結果を下
記の表３に示す。
記の表３に示す。
【００３１】
【表３】
【００３２】この試験は、モリブデンチップを固定し、
銅リード棒の軸芯をモリブデンチップの軸芯に対して直
角に折り曲げた（左へ９０°、右へ９０°と繰り返
す。）とき、折損するまでの折り曲げ回数を数えたもの
である。なお、試作品１００個を抽出して実験した。
銅リード棒の軸芯をモリブデンチップの軸芯に対して直
角に折り曲げた（左へ９０°、右へ９０°と繰り返
す。）とき、折損するまでの折り曲げ回数を数えたもの
である。なお、試作品１００個を抽出して実験した。
【００３３】以上のように、本発明により溶接した電極
リードの品質は、格段に改善した。
リードの品質は、格段に改善した。
【００３４】
【発明の効果】本発明は、銅リード棒のチャックアーム
をモリブデンチップの軸芯に平行に直線運動させて溶接
するから、溶接タイミングを安定させ、かつ、印加する
溶接電圧を低電圧化させた。また、通電電流波形の均一
化の実現により、発生する電流値の最高値を低く抑える
ことができ、作業の安全性を向上した。更に、電極リー
ドの溶接角度の直角及び軸芯の一致も向上し、電極リー
ドの折り曲げ強度も増大した。
をモリブデンチップの軸芯に平行に直線運動させて溶接
するから、溶接タイミングを安定させ、かつ、印加する
溶接電圧を低電圧化させた。また、通電電流波形の均一
化の実現により、発生する電流値の最高値を低く抑える
ことができ、作業の安全性を向上した。更に、電極リー
ドの溶接角度の直角及び軸芯の一致も向上し、電極リー
ドの折り曲げ強度も増大した。
【図１】本発明の一実施例の要部である。
【図２】本発明及び従来の技術の通電電流波形である。
【図３】本発明の実験例１−１を示す。
【図４】本発明の実験例１−２を示す。
【図５】本発明の実験例１−３を示す。
【図６】本発明の実験例２を示す。
【図７】組立て後のダイオードの断面図である。
【図８】従来の溶接機構の要部の上面図及び側面図であ
る。
る。
【図９】従来の溶接方法により製造した電極リードであ
る。
る。
【図１０】従来の技術の因果関係を示すブロック図であ
る。
る。
１８ モリブデンチップのチャック １９ モリブデンチップ ２０ 銅リード棒のチャックアーム ２１ 銅リード棒 ２２ モリブデンチップ面と銅リード棒の軸芯との角
度
度
Claims (2)
- 【請求項１】 モリブデンチップの軸芯と銅リード棒の
軸芯とを合致させ、銅リード棒のチャック機構をモリブ
デンチップの軸芯に平行に直線運動させることによりパ
ーカッション溶接を行うダイオード用電極リードの製造
方法。 - 【請求項２】 モリブデンチップの軸芯と銅リード棒の
軸芯とを合致させ、銅リード棒のチャック機構をモリブ
デンチップの軸芯に平行に直線運動させることによりパ
ーカッション溶接を行う製造方法により製造され、溶接
角度が９０°±１０′以内で、かつ、軸芯の不合致が
０．０２ｍｍ以下のダイオード用電極リード。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4194181A JPH0645489A (ja) | 1992-07-21 | 1992-07-21 | ダイオード用電極リード及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4194181A JPH0645489A (ja) | 1992-07-21 | 1992-07-21 | ダイオード用電極リード及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0645489A true JPH0645489A (ja) | 1994-02-18 |
Family
ID=16320288
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4194181A Pending JPH0645489A (ja) | 1992-07-21 | 1992-07-21 | ダイオード用電極リード及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0645489A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9572443B2 (en) | 2005-09-08 | 2017-02-21 | Mortissa Osborne | Container with utensil holder |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5315761A (en) * | 1976-07-28 | 1978-02-14 | Hitachi Ltd | Percussion welding method and its apparatus |
-
1992
- 1992-07-21 JP JP4194181A patent/JPH0645489A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5315761A (en) * | 1976-07-28 | 1978-02-14 | Hitachi Ltd | Percussion welding method and its apparatus |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9572443B2 (en) | 2005-09-08 | 2017-02-21 | Mortissa Osborne | Container with utensil holder |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0645489A (ja) | ダイオード用電極リード及びその製造方法 | |
| DE112019004346T5 (de) | Fügestruktur, halbleiterbauteil und fügeverfahren | |
| KR101616453B1 (ko) | 전자 부품용 단자의 제조 방법 및 그 제조 방법에 의하여 얻어지는 전자 부품용 단자 | |
| JP2001126845A (ja) | 内燃機関用スパークプラグの製造方法 | |
| JPS59194871A (ja) | マトリツクス印字ヘツドの製作方法 | |
| CN111014851A (zh) | 一种基于edm的多个复合角度胶口加工方法 | |
| CN103177980A (zh) | 一种用于全自动引线键合设备上的键合头装置 | |
| KR20200012173A (ko) | 와이어 커팅용 지그장치 | |
| JPH0719656B2 (ja) | クランクシャフト用半開放鞍型高周波加熱コイルの製造方法 | |
| JP2969040B2 (ja) | ダムバーの切断方法 | |
| CN212599512U (zh) | 一种电火花线切割夹具 | |
| JP4147722B2 (ja) | 放電加工装置 | |
| CN209867606U (zh) | 一种模芯用四周隧道行位孔快速定位治具 | |
| CN216178353U (zh) | 脉冲电流辅助切削加工系统 | |
| JPH03245918A (ja) | ワイヤ放電加工方法 | |
| JP2531434B2 (ja) | ワイヤボンディング装置および方法 | |
| KR101999166B1 (ko) | 전원단자소켓이 스폿용접된 리드 프레임을 구비하는 모터 터미널의 제조방법 | |
| CN116833494A (zh) | 一种电火花加工装置及方法 | |
| SU1332468A1 (ru) | Способ изготовлени шихтованного магнитопровода электрической машины с монолитной изол цией | |
| JPS6387144A (ja) | 回転電気機械の固定子 | |
| TW202228168A (zh) | 加熱嘴及加熱嘴單元 | |
| SU1041257A1 (ru) | Способ электроэрозионной обработки пакета деталей | |
| CN114523177A (zh) | 一种tig焊接钨棒伸出长度管控治具 | |
| JPS62207590A (ja) | 小径ドリルの製造法 | |
| CN110935982A (zh) | 机器人焊接的起弧控制装置及其控制方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19960924 |