JPH0640927Y2

JPH0640927Y2 - 燃料噴射装置

Info

Publication number: JPH0640927Y2
Application number: JP12268888U
Authority: JP
Inventors: 崇山本; 岳志 ▲高▼橋
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 1988-09-21
Filing date: 1988-09-21
Publication date: 1994-10-26
Anticipated expiration: 2003-09-21
Also published as: JPH0246066U

Description

【考案の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本考案は内燃機関に用いる燃料噴射装置に関する。

〔従来の技術〕

機関により駆動されるプランジャと、燃料で満たされか
つプランジャにより加圧される燃料加圧室と、燃料加圧
室内の燃料圧に応動してこの燃料圧が予め定められた圧
力を越えたときに開弁するニードルと、摺動孔内に摺動
可能に挿入されて燃料加圧室からの燃料の溢流を制御す
る溢流弁と、液体で満たされかつピエゾ圧電素子によっ
て容積が変化せしめられる可変容積室と、可変容積室に
燃料通路を介して連通せしめられた圧力制御室と、溢流
弁と圧力制御室間に挿入されかつ圧力制御室内の燃料圧
に応じ移動して溢流弁の開閉制御を行なうロッドとを具
備したユニットインジェクタが本出願人により既に提案
されている（特願昭62-335259号公報参照）。このユニ
ットインジェクタではピエゾ圧電素子が伸長せしめられ
ると可変容積室の容積が減少せしめられる。可変容積室
の容積が減少せしめられると可変容積室内の燃料圧が高
められ、斯くして可変容積室内の高圧の燃料が燃料通路
を介して圧力制御室内に噴出し、斯くして圧力制御室内
も高圧となる。圧力制御室内が高圧になるとロッドが移
動して溢流弁を閉弁せしめ、それによって燃料噴射が開
始される。

〔考案が解決しようとする課題〕

しかしながらこのユニットインジェクタでは可変容積室
に連通する燃料通路がロッドの端部外周面に向けて圧力
制御室内に開口しており、従ってピエゾ圧電素子が伸長
して可変容積室内の高圧の燃料が燃料通路を介して圧力
制御室内に噴出したときに高圧の噴出燃料がロッドの端
部外周面上に衝突することになる。ところがこのように
高圧の噴出燃料がロッドの端部外周面上に衝突すると噴
出燃料の衝突力によりロッド端部がロッド孔の内壁面上
に押圧され、これと反対側のロッド端部が反対側のロッ
ド孔内壁面上に押圧される。従って圧力制御室内の燃料
圧が高くなってもロッドが即座に移動しないために燃料
噴射開始作用が応答遅れを生じ、更にこのような状態で
ロッドが移動するためにロッドが偏摩耗するという問題
を生じる。

〔課題を解決するための手段〕

上記問題点を解決するために本考案によれば機関により
駆動されるプランジャと、燃料で満たされかつプランジ
ャにより加圧される燃料加圧室と、燃料加圧室内の燃料
圧に応動してこの燃料圧が予め定められた圧力を越えた
ときに開弁するニードルと、摺動孔内に摺動可能に挿入
されて燃料加圧室からの燃料の溢流を制御する溢流弁
と、液体で満たされかつアクチュエータによって容積が
変化せしめられる可変容積室と、可変容積室に液体通路
を介して連通せしめられた圧力制御室と、溢流弁と圧力
制御室間に挿入されかつ圧力制御室内の液体圧に応じ移
動して溢流弁の開閉制御を行なうロッドとを具備した燃
料噴射装置において、圧力制御室内に開口する液体通路
を液体通路の延長上にロッドの外周面が位置しないよう
に配置している。

〔作用〕

液体通路の延長上にロッドの外周面が位置しないので液
体通路から噴出した高圧の液体がロッド外周面に衝突せ
ず、斯くしてロッドの両端部がロッド孔の内壁面上に押
圧されることがない。

〔実施例〕

第１図から第７図に本考案をユニットインジェクタに適
用した場合について示す。

第１図から第４図を参照すると、１はハウジング本体、
２はその先端部にノズル口３を形成したノズル、４はス
ペーサ、５はスリーブ、６はこれらノズル２、スペーサ
４、スリーブ５をハウジング本体１に固締するためのノ
ズルホルダを夫々示す。ノズル２内にはノズル口３の開
閉制御を行なうニードル７が摺動可能に挿入され、ニー
ドル７の頂部は加圧ピン８を介してスプリングリテーナ
９に連結される。このスプリングリテーナ９は圧縮ばね
10により常時下方に向けて押圧され、この押圧力は加圧
ピン８を介してニードル７に伝えられる。従ってニード
ル７は圧縮ばね10によって常時閉弁方向に付勢されるこ
とになる。

一方、ハウジング本体１内にはニードル７と共軸的にプ
ランジャ孔11が形成され、このプランジャ孔11内にプラ
ンジャ12が摺動可能に挿入される。プランジャ12の上端
部はタペット13に連結され、このタペット13は圧縮ばね
14により常時上方に向けて付勢される。このタペット13
は機関駆動のカム（図示せず）により上下動せしめら
れ、それによってプランジャ12がプランジャ孔11におい
て上下動せしめられる。一方、プランジャ12下方のプラ
ンジャ孔11内にはプランジャ12の下端面12aによって画
定された燃料加圧室15が形成される。この燃料加圧室15
は棒状フィルタ16および燃料通路17（第４図）を介して
ニードル加圧室18に連結され、このニードル加圧室18は
ニードル７周りの環状燃料通路19を介してノズル口３に
連結される。また、プランジャ孔11の内壁面上には第３
図に示すようにプランジャ12が上方位置にあるときに燃
料加圧室15内に開口する燃料供給ポート20が形成され、
この燃料供給ポート20から燃料加圧室15内に２〜3kg/cm
²程度のフィード圧の燃料が供給される。この燃料供給
ポート20は燃料供給ポート20から直角方向に延びる燃料
排出通路20aおよび開弁圧が２〜3kg/cm²程度のリリーフ
弁（図示せず）を介して例えば燃料タンク（図示せず）
に接続される。また、第３図に示されるようにプランジ
ャ孔11に対して燃料供給ポート20と反対側には燃料供給
ポート20の穿設作業上必然的に形成される燃料ポート21
が形成され、この燃料ポート21の外端部は盲栓22によっ
て閉鎖される。この燃料ポート21は燃料供給ポート20と
共軸的に延びてプランジャ孔11内に開口する。プランジ
ャ孔11の内壁面上には燃料供給ポート20から燃料ポート
21に向けて延びる円周溝23が形成される。従ってプラン
ジャ12が下降してプランジャ12が燃料供給ポート20およ
び燃料ポート21を閉鎖したときに燃料供給ポート20と燃
料ポート21とは円周溝23を介して互いに連通せしめら
れ、従って燃料ポート21内の燃料圧は燃料供給ポート20
内と同じフィード圧に維持される。ニードル７を押圧す
るための圧縮ばね10を収容する圧縮ばね収容室24は燃料
返戻通路25を介して燃料供給ポート20に連結され、圧縮
ばね収容室24内に漏洩した燃料は燃料返戻通路25を介し
て燃料供給ポート20内に返戻される。一方、プランジャ
下端面12aよりもわずかばかり上方のプランジャ12の外
周面上には円周溝26が形成され、この円周溝26はプラン
ジャ12内に穿設された燃料逃し孔27を介して燃料加圧室
15内に連通せしめられる。

一方、ハウジング本体１内にはプランジャ孔11内の側方
近傍において横方向に延びる摺動孔30が形成される。従
ってこの摺動孔30はその軸線がプランジャ12とニードル
７の共通軸線にほぼ直交する直線に対し間隔を隔てて平
行をなすように形成される。この摺動孔30内には溢流弁
31が摺動可能に挿入される。第１図および第２図に示さ
れるように摺動孔30は互いに共軸的に配置された小径孔
32と大径孔33からなり、これら小径孔32と大径孔33の間
には小径孔32および大径孔33の共通軸線に対してほぼ垂
直をなす段部34が形成される。この段部34と小径孔32と
の接続部には環状をなす弁座35が形成される。一方、溢
流弁31は小径孔32内に位置する小径部36と大径孔33内に
位置する大径部37からなる。小径部36の外端部には小径
孔32の内壁面と密封的に接触する第１の環状嵌合部38が
形成され、大径部37の外端部には大径孔33の内壁面と密
封的に接触する第２の環状嵌合部39が形成される。これ
ら第１環状嵌合部38と第２環状嵌合部39間の溢流弁31の
外周面上には弁座35上に着座可能な環状弁部40が形成さ
れる。環状弁部40と第１環状嵌合部38間の溢流弁31の外
周面周りには環状の加圧燃料導入室41が形成され、環状
弁部40と第２環状嵌合部39間の溢流弁31の外周面周りに
は環状の燃料溢流室42が形成される。第２図に示される
ように燃料溢流室42を画定する大径部37の外周面の径は
小径孔32の径よりも大きく形成されており、従って燃料
溢流室42の容積はかなり小さく形成されている。小径孔
32の外端部は盲栓43により閉鎖されており、盲栓43と溢
流弁31との間には溢流弁背圧室44が形成される。この溢
流弁背圧室44内には溢流弁31の環状弁部40を弁座35から
引き離す方向、即ち溢流弁31を開弁方向に向けて付勢す
る圧縮ばね45が挿入される。溢流弁31の大径部37内には
半径方向に延びて燃料溢流室42内に開口する燃料通路46
が形成され、小径部36内には軸線方向に延びて溢流弁背
圧室44内に開口する燃料通路47が形成される。これらの
燃料通路46,47は溢流弁31内において互いに連通してお
り、従って溢流弁背圧室44は燃料通路46,47を介して燃
料溢流室42に連通する。第２環状嵌合部39側の溢流弁31
の端面48の中央部には燃料通路46の近傍まで延びる凹溝
49が形成される。このように溢流弁31内には凹溝49およ
び燃料通路46,47が形成されているので溢流弁31の質量
はかなり小さくなる。

第４図に示されるようにハウジング本体１内には燃料通
路17から上方に延びて常時加圧燃料導入室41内に開口す
る燃料溢流路50が形成される。この燃料溢流路50は常時
燃料加圧室15に連通しており、従って加圧燃料導入室41
は常時燃料加圧室15に連通している。また、第７図に示
されるように溢流弁背圧室44は燃料通路51を介して垂直
方向に延びる燃料通路52に連結され、この燃料通路52の
下端部は第３図に示すように燃料ポート21に連結され
る。また、第７図に示されるように燃料溢流室42は燃料
流出通路53に連結され、この燃料流出通路53から流出し
た燃料は例えば燃料タンク（図示せず）へ返戻される。

第１図および第２図に示されるように摺動孔30の大径孔
33の外端部にはロッド60を案内支持するロッドガイド61
が嵌着され、このロッドガイド61はその内部にロッド孔
62を具備する。ロッド60はロッド孔62内に摺動可能に挿
入された中空円筒状の小径部63と、大径孔33内に摺動可
能に挿入された大径部64からなり、大径部64の端面が溢
流弁31の端面48に当接せしめられる。ロッドガイド61の
内端部とロッド60の大径部64間にはロッド背圧室65が形
成される。大径部64と反対側のロッド60の端部には小径
部63の端面63aにより画定された圧力制御室66が形成さ
れる。この圧力制御室66の上方にはアクチュエータ70が
配置される。第１図および第２図に示されるようにロッ
ド60は中空円筒状をなしており、従ってロッド60の質量
はかなり小さくなる。

第１図および第５図に示されるようにアクチュエータ70
はハウジング本体１と一体形成されかつその内部にピス
トン孔71を形成したアクチュエータハウジング72と、ピ
ストン孔71内に摺動可能に挿入されたピストン73と、ア
クチュエータハウジング72の頂部を覆う端板74と、端板
74をアクチュエータハウジング72の頂部に固定するため
の端板ホルダ75と、端板74の上端部を覆う合成樹脂製キ
ャップ76とを具備する。ピストン73と端板74間には多数
の圧電素子板を積層したピエゾ圧電素子77が挿入され、
ピストン73下方のピストン孔71内にはピストン73の下端
面によって画定された可変容積室78が形成される。この
可変容積室78はピエゾ圧電素子77の軸線方向にまっすぐ
に延びる燃料通路79を介して圧力制御室66に連結され
る。この燃料通路79はロッド孔62の内周壁面上において
ロッド孔62の内周壁面に対し垂直方向に向けて圧力制御
室66内に開口しており、第２図に示されるようにロッド
60の小径部63の端面65は燃料通路79の延長領域に対して
左側に位置する。即ち、燃料通路79は燃料通路79の延長
上にロッド60の外周面が位置しないように配置される。
一方、ピストン73とアクチュエータハウジング72間には
環状の冷却室80が形成され、この冷却室80内にはピスト
ン73を常時上方に向けて付勢する圧縮ばね81が挿入され
る。ピエゾ圧電素子77に電荷をチャージするとピエゾ圧
電素子77は軸方向に伸長し、その結果可変容積室78の容
積が減少する。一方、ピエゾ圧電素子77にチャージされ
た電荷をディスチャージするとピエゾ圧電素子77は軸方
向に収縮し、その結果可変容積室78の容積が増大する。

第５図に示されるようにハウジング本体１には逆止弁82
が挿入される。この逆止弁82は弁ポート83の開閉制御を
するボール84と、ボール84のリフト量を規制するロッド
85と、ボール84およびロッド85を常時下方に向けて押圧
する圧縮ばね86とを具備し、従って弁ポート83は通常ボ
ール84によって閉鎖される。逆止弁82の弁ポート83は燃
料流入通路87を介して例えば低圧燃料ポンプ（図示せ
ず）に連結され、２〜3kg/cm²の低圧の燃料が燃料流入
通路87から供給される。逆止弁82は可変容積室78内に向
けてのみ流通可能であり、従って可変容積室78内の燃料
圧が２〜3kg/cm²よりも低下すると燃料が逆止弁82を介
して可変容積室78内に補給される。従って可変容積室78
内は常時燃料によって満たされている。一方、第５図に
示されるように冷却室80の下端部は燃料流入通路88を介
して例えば低圧燃料ポンプ（図示せず）に連結され、２
〜3kg/cm²の低圧の燃料が燃料流入通路88から冷却室80
内に供給される。この燃料によってピエゾ圧電素子77が
冷却される。また、第３図に示されるように冷却室80の
下端部は燃料流出通路89を介して燃料供給ポート20に連
結され、この燃料供給ポート20内に冷却室80から燃料供
給ポート20に向けてのみ流通可能な逆止弁90が配置され
る。この逆止弁90は弁ポート91の開閉制御をするボール
92と、ボール92のリフト量を規制するロッド93と、ボー
ル92およびロッド93を常時上方に向けて押圧する圧縮ば
ね94からなる。冷却室80内の燃料はピエゾ圧電素子77を
冷却した後、燃料流出通路89を介して燃料供給ポート20
に供給される。また、第１図および第２図に示されるよ
うに冷却室80の下端部は燃料通路95を介してロッド背圧
室65に連結され、従ってロッド背圧室65は２〜3kg/cm²
の燃料で満たされる。

前述したように燃料は燃料流入通路88を介して冷却室80
内に供給され、次いでこの燃料はピエゾ圧電素子77を冷
却した後、燃料流出通路89および逆止弁90を介して燃料
供給ポート20内に供給される。第３図に示すようにプラ
ンジャ12が上方位置にあるときには燃料供給ポート20か
ら燃料加圧室15内に燃料が供給され、従ってこのときに
は燃料加圧室15内は２〜3kg/cm²程度の低圧になってい
る。一方、このときピエゾ圧電素子77は最大収縮位置に
あり、このとき可変容積室78および圧力制御室66内の燃
料圧は２〜3kg/cm²程度の低圧になっている。従ってこ
のとき溢流弁31は圧縮ばね45のばね力により第１図およ
び第２図において右方に移動して環状弁部40が弁座35か
ら離れている、即ち溢流弁31が開弁している。従って燃
料加圧室15内の低圧の燃料は一方では燃料溢流路50およ
び加圧燃料導入室41を介して燃料溢流室42内に供給さ
れ、他方では燃料通路52,51、溢流弁背圧室44および溢
流弁31内の燃料通路47,46を介して燃料溢流室42内に供
給され、燃料溢流室42内に供給された燃料は燃料流出通
路53から排出される。従ってこのとき加圧燃料導入室4
1、燃料溢流室42および溢流弁背圧室44内も２〜3kg/cm²
の低圧の燃料で満たされている。

次いでプランジャ12が下降すると燃料供給ポート20およ
び燃料ポート21がプランジャ12によって閉鎖されるが溢
流弁31が開弁しているために燃料加圧室15内の燃料は燃
料溢流路50、溢流弁22の加圧燃料導入室41を介して燃料
溢流室42内に流出する。従ってこのときも燃料加圧室15
内の燃料圧は２〜3kg/cm²程度の低圧となっている。

次いで燃料噴射を開始すべくピエゾ圧電素子77に電荷が
チャージされるとピエゾ圧電素子77は軸線方向に伸長
し、その結果ピストン73が下降するために可変容積室78
の容積が減少する。可変容積室78の容積が減少すると可
変容積室78内の燃料は加圧されて高圧となり、高圧の燃
料が燃料通路79を介して圧力制御室66内に噴出するため
に圧力制御室66内の燃料圧が急激に上昇する。このとき
ロッド60の外周面が燃料通路79の延長上に位置していな
いので燃料通路79から圧力制御室66内に噴出する高圧の
燃料がロッド60の外周面上に衝突しない。その結果、圧
力制御室66側に位置するロッド60の端部がロッド孔62の
内壁面上押圧されることがないのでロッド60に過度な摺
動抵抗が作用せず、斯くして圧力制御室66内の燃料圧が
上昇するとロッド60は第１図および第２図において左方
にただちに移動する。ロッド60が移動するとそれに伴な
って溢流弁31も左方に移動し、溢流弁31の環状弁部40が
弁座35に当接して溢流弁31が閉弁せしめられる。溢流弁
31が閉弁すると燃料加圧室15内の燃料圧はプランジャ12
の下降運動により急速に上昇し、燃料加圧室15内の燃料
圧が予め定められた圧力、例えば1500kg/cm²以上の一定
圧を越えるとニードル７が開弁してノズル口３から燃料
が噴射される。このとき燃料溢流路50を介して溢流弁31
の加圧燃料導入室41内にも高圧が加わるが加圧燃料導入
室41の軸方向両端面の受圧面積が等しいためにこの高圧
によって溢流弁31に駆動力が作用しない。

次いで燃料噴射を停止すべくピエゾ圧電素子77にチャー
ジされた電荷がディスチャージされるとピエゾ圧電素子
77が収縮する。その結果、ピストン73が圧縮ばね81のば
ね力により上昇せしめられるために可変容積室78および
圧力制御室66内の燃料圧が低下する。前述したようにロ
ッド60および溢流弁31の質量は小さく、従って圧力制御
室66内の燃料圧が低下するとロッド60および溢流弁31が
圧縮ばね45のばね力によりただちに第１図および第２図
において右方に移動し、溢流弁31の環状弁部40が弁座35
から離れて溢流弁31が即座に開弁する。溢流弁31が開弁
すると燃料加圧室15内の高圧の燃料が燃料溢流路50およ
び加圧燃料導入室41を介して燃料溢流室42内に噴出し、
その結果燃料加圧室15内の燃料圧は急速に低下する。一
方、燃料溢流室42の容積が小さいために加圧燃料が燃料
溢流室42内に噴出すると燃料溢流室42内の燃料圧は一時
的にかなり高圧となる。前述したように溢流弁31の大径
部37の端面48と燃料溢流室42間には第２環状嵌合部39が
形成されているので燃料溢流室42内に発生した高圧が溢
流弁31の大径部37の端面48に作用しない。その結果、燃
料溢流室42内に発生した高圧は摺動孔30の大径孔33の断
面積から小径孔32の断面積を差引いた面積に対して溢流
弁31の開弁方向にのみ作用し、斯くして溢流弁31は燃料
溢流室42内に発生した高圧によって開弁方向に付勢され
ることになる。また燃料溢流室42内に高圧の燃料が噴出
するとこの高圧燃料の一部は溢流弁31内の燃料通路46を
介して燃料通路47から溢流弁背圧室44内に噴出する。こ
のように燃料通路47から高圧の燃料が噴出すると噴出作
用の反力により溢流弁31には開弁方向の付勢力が作用す
ることになる。また、高圧燃料が溢流弁背圧室44内に噴
出すると溢流弁背圧室44内の燃料圧が上昇し、その結果
溢流弁背圧室44内の燃料圧によって溢流弁31には開弁方
向の付勢力が作用する。このように溢流弁31が開弁する
と燃料溢流室42内の圧力上昇、燃料通路47からの燃料噴
出作用および溢流弁背圧室44内の圧力上昇によって溢流
弁31に開弁方向の付勢力が作用するために溢流弁31の環
状弁部40が弁座35を離れるや否や溢流弁31は急速に開弁
せしめられ、更に溢流弁31は一旦開弁すると開弁状態に
保持される。従って溢流弁31が開弁すると燃料加圧室15
内の燃料圧が連続的に急速に低下するために溢流弁31が
開弁するとただちにニードル７が下降して燃料噴射が停
止せしめられる。一方、溢流弁31を開弁するためにピエ
ゾ圧電素子77が収縮せしめられて可変容積室78の燃料圧
が低下せしめられたときに可変容積室78の燃料圧が燃料
流入通路87（第５図）内の燃料圧よりも低くなれば逆止
弁82を介して低圧の燃料が可変容積室78内に補給され
る。

次いでプランジャ12が更に下降するとプランジャ12の外
周面上に形成された円周溝26が燃料供給ポート20および
燃料ポート21に連通する。このとき通常溢流弁31は開弁
しているが何らかの原因でもって溢流弁31が閉弁してい
るとすると燃料加圧室15内の燃料圧は依然として高くな
っており、従って円周溝26が燃料供給ポート20および燃
料ポート21に直通すると燃料加圧室15内の高圧の燃料が
燃料逃し孔27および円周溝26を介して燃料供給ポート20
および燃料ポート21内に噴出する。このとき燃料供給ポ
ート20および燃料ポート21内に噴出した高圧の燃料は逆
止弁90が設けられているために冷却室80内に流入せず、
この高圧燃料は燃料通路51,52を介して溢流弁背圧室44
内に流入し、更に溢流弁31内の燃料通路46,47を介して
燃料溢流室42内に流入する。その結果、溢流弁背圧室4
6,47および燃料溢流室42内が高圧となるために溢流弁31
には強力な開弁方向の力が作用し、斯くして溢流弁31が
強制的に開弁せしめられる。従って円周溝26は溢流弁31
が何らかの原因で閉弁状態に保持せしめられるのを阻止
するフェイルセーフの役目を果たしている。次いでプラ
ンジャ12が上昇して上端位置まで戻り、再び下降を開始
する。

このようにプランジャ12には燃料加圧室15内の燃料圧が
1500kg/cm²以上の高圧となるように強力な下向きの駆動
力が与えられる。しかしながら摺動孔30はプランジャ12
の側方に配置されているので摺動孔30が歪むことなく、
斯くして溢流弁31の円滑な摺動作用を確保することがで
きる。また、摺動孔30はプランジャ12の側方において横
方向に延びるように配置されているので摺動孔30を燃料
加圧室15に近接して配置することができる。その結果、
燃料溢流路50の長さを短かくすることができるので燃料
溢流路50も含めた燃料加圧室15の容積を小さくすること
ができる。従って燃料加圧室15内の燃料圧を容易に高圧
化することができるので良好な噴射燃料の微粒化を確保
することができる。更に、燃料加圧室15の容積を小さく
することができるので溢流弁31が開弁したときに燃料加
圧室15内の燃料圧がただちに低下し、燃料噴射がただち
に停止する。従って溢流弁31が開弁した後に低圧下で燃
料噴射が継続することがないのでスモークの発生を抑制
でき、しかも機関出力を向上できると共に燃料消費率を
向上することができる。また、溢流弁31の開閉動作に応
動して燃料噴射量が即座に立上り、燃料噴射が即座に停
止するので良好なパイロット噴射を行なうことができ
る。

また、摺動孔30をプランジャ12の側方において横方向に
延びるように形成することによってユニットインジェク
タの横巾を狭くすることができ、更にピエゾ圧電素子77
をその軸線が摺動孔31およびロッド60の共通軸線に対し
てほぼ直角をなすように、即ちプランジャ12とニードル
７の共通軸線に対してほぼ平行をなすように配置するこ
とによってユニットインジェクタの横巾を更に狭くする
ことができる。

〔考案の効果〕

可変容積室内の高圧の液体、例えば燃料が圧力制御室内
に噴出したときにこの高圧の液体がロッドの外周面上に
衝突しない。従ってロッド端部がロッド孔の内壁面上に
押圧されることがないので高圧の液体が圧力制御室内に
噴出したときロッドがただちに移動せしめられる。その
結果、燃料噴射開始作用の応答性が向上すると共にロッ
ドが偏摩耗するのを阻止することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は第４図のI-I線に沿ってみたユニットインジェ
クタの側面断面図、第２図は第１図の一部の拡大側面断
面図、第３図は第４図のIII-III線に沿ってみた側面断
面図、第４図は第１図のIV-IV線に沿ってみた側面断面
図、第５図は第１図および第７図のV-V線に沿ってみた
側面断面図、第６図は第１図の平面図、第７図は第１図
のVII-VII線に沿ってみた平面断面図である。３……ノズル口、７……ニードル、 11……プランジャ孔、12……プランジャ、 15……燃料加圧室、20……燃料供給ポート、 30……摺動孔、31……溢流弁、 41……加圧燃料導入室、42……燃料溢流室、 60……ロッド、66……圧力制御室、 77……ピエゾ圧電素子、78……可変容積室、 79……燃料通路。

Claims

【実用新案登録請求の範囲】

【請求項１】機関により駆動されるプランジャと、燃料
で満たされかつプランジャにより加圧される燃料加圧室
と、燃料加圧室内の燃料圧に応動して該燃料圧が予め定
められた圧力を越えたときに開弁するニードルと、摺動
孔内に摺動可能に挿入されて燃料加圧室からの燃料の溢
流を制御する溢流弁と、液体で満たされかつアクチュエ
ータによって容積が変化せしめられる可変容積室と、該
可変容積室に液体通路を介して連通せしめられた圧力制
御室と、上記溢流弁と圧力制御室間に挿入されかつ圧力
制御室内の液体圧に応じ移動して溢流弁の開閉制御を行
なうロッドとを具備した燃料噴射装置において、上記圧
力制御室内に開口する上記液体通路を該液体通路の延長
上に上記ロッドの外周面が位置しないように配置した燃
料噴射装置。