JPH0637666B2 - パルス高電流によるアモルファス合金の磁気および機械特性の改良方法 - Google Patents
パルス高電流によるアモルファス合金の磁気および機械特性の改良方法Info
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- JPH0637666B2 JPH0637666B2 JP1095097A JP9509789A JPH0637666B2 JP H0637666 B2 JPH0637666 B2 JP H0637666B2 JP 1095097 A JP1095097 A JP 1095097A JP 9509789 A JP9509789 A JP 9509789A JP H0637666 B2 JPH0637666 B2 JP H0637666B2
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Description
【発明の詳細な説明】 「産業上の利用分野」 本発明は、一種の熱処理加工法に関し、特にパルス高電
流によってアモルファス合金の磁気特性および機械特性
を改良する方法に関するものである。
流によってアモルファス合金の磁気特性および機械特性
を改良する方法に関するものである。
「従来の技術およびその課題」 急速冷却法（Rapid Quenching Technique）を利用して
作成された鉄ベースおよびニッケルベースのアモルファ
ス合金は、優れた機械特性を持つ。しかし、優れた軟磁
性（低磁気エネルギー損失、低磁気飽和保磁力（low ma
gnetic coercivity）、高透磁率など）を得るために
は、熱処理炉の中に長時間（１〜２時間）の磁場焼きな
まし（アニール）処理を経過したあと、焼きなましぜい
化（Annealing Embrittlement）現象が伴って起き、実
用化が困難であった。
作成された鉄ベースおよびニッケルベースのアモルファ
ス合金は、優れた機械特性を持つ。しかし、優れた軟磁
性（低磁気エネルギー損失、低磁気飽和保磁力（low ma
gnetic coercivity）、高透磁率など）を得るために
は、熱処理炉の中に長時間（１〜２時間）の磁場焼きな
まし（アニール）処理を経過したあと、焼きなましぜい
化（Annealing Embrittlement）現象が伴って起き、実
用化が困難であった。
「課題を問題点を解決するための手段」 本発明は、一種のアモルファス合金の磁気特性および機
械特性を改良する方法であり、パルス高電流を使用して
直接加熱方法により、強磁性アモルファス合金リボンに
対して急速加熱および急速磁区（Magnetic Domain）衝
撃を施すことで、強磁性アモルファス合金の磁気特性お
よび機械特性を改良し、焼きなましによるぜい化（Anne
aling Embrittlement）を低減しもしくは避けるように
したものである。
械特性を改良する方法であり、パルス高電流を使用して
直接加熱方法により、強磁性アモルファス合金リボンに
対して急速加熱および急速磁区（Magnetic Domain）衝
撃を施すことで、強磁性アモルファス合金の磁気特性お
よび機械特性を改良し、焼きなましによるぜい化（Anne
aling Embrittlement）を低減しもしくは避けるように
したものである。
この方法は、以下の条件に基づいて熱処理をする。
（１）パルス電流密度 Ｊ＝１０３Ａ／cm2以上 （２）周波数 ｆ＝１Ｈｚ〜1,000Ｈｚ （３）パルス継続時間 ｔｐ＝１ｎｓ〜１００ｍｓ （４）加熱時間 ｔｈ＝１sec〜１００sec ここで、パルス電流密度をＪ＝１０３Ａ／cm2以上とし
たのは、ジュール効果（Ｐ（出力）＝ＩＲ２、Ｉ（電
流）＝ＪＡ、ここで、Ｊは電流密度を示し、Ａは試料の
断面積を示し、Ｒは試料の抵抗値を示すものである。）
は、本発明の加熱工程に用いられるものである。試料に
対する加熱速度は、出力Ｐに比例する。要求される加熱
速度を得るためには１０３Ａ／cm2より大きな電流密度
Ｊを要求することは、ぜい化することなしにアモルファ
ス合金の磁気特性を改良するために重要なことである。
たのは、ジュール効果（Ｐ（出力）＝ＩＲ２、Ｉ（電
流）＝ＪＡ、ここで、Ｊは電流密度を示し、Ａは試料の
断面積を示し、Ｒは試料の抵抗値を示すものである。）
は、本発明の加熱工程に用いられるものである。試料に
対する加熱速度は、出力Ｐに比例する。要求される加熱
速度を得るためには１０３Ａ／cm2より大きな電流密度
Ｊを要求することは、ぜい化することなしにアモルファ
ス合金の磁気特性を改良するために重要なことである。
また、周波数をｆ＝１Ｈｚ〜1,000Ｈｚの範囲内と限定
したのは、この範囲に限定された周波数が最も制御しや
すいものであり、１Ｈｚより低い周波数の場合は、パル
ス持続時間が長すぎて、試料片は直流による加熱工程に
より行われるものと同様の歪を受けることになり、１０
００Ｈｚより高い周波数が適用された場合は、出力Ｐが
十分に働かないためである。
したのは、この範囲に限定された周波数が最も制御しや
すいものであり、１Ｈｚより低い周波数の場合は、パル
ス持続時間が長すぎて、試料片は直流による加熱工程に
より行われるものと同様の歪を受けることになり、１０
００Ｈｚより高い周波数が適用された場合は、出力Ｐが
十分に働かないためである。
さらに、パルス継続時間をｔｐ＝１ｎｓ〜１００ｍｓと
したのは、パルス継続時間が周波数およびパルス電流密
度に依存するものだからである。概して言えば、短いパ
ルス継続時間は周波数およびパルス電流密度が高い時に
必要とされ、一方長いパルス継続時間は、周波数および
パルス電流密度が低いときに必要とされるものである。
したのは、パルス継続時間が周波数およびパルス電流密
度に依存するものだからである。概して言えば、短いパ
ルス継続時間は周波数およびパルス電流密度が高い時に
必要とされ、一方長いパルス継続時間は、周波数および
パルス電流密度が低いときに必要とされるものである。
さらにまた、加熱時間をｔｈ＝１sec〜１００secの範囲
に限定したのは、加熱時間もまた、パルス電流密度
（Ｊ）、周波数（ｆ）、およびパルス継続時間（ｔｐ）
に依存して決定されるものだからである。一般に、要求
される加熱時間は、Ｊ、ｆおよびｔｐが高い場合により
短く、一方、Ｊ、ｆおよびｔｐが低い場合により長いｔ
ｈが要求される。
に限定したのは、加熱時間もまた、パルス電流密度
（Ｊ）、周波数（ｆ）、およびパルス継続時間（ｔｐ）
に依存して決定されるものだからである。一般に、要求
される加熱時間は、Ｊ、ｆおよびｔｐが高い場合により
短く、一方、Ｊ、ｆおよびｔｐが低い場合により長いｔ
ｈが要求される。
現在実験で成功したパルス高電流法は、急速加熱および
急速磁区（Magnetic Domain）衝撃を施すことで、強磁
性アモルファス合金の磁域効果および機械特性を改善す
る。このことにより熱処理炉に長時間の磁場焼きつけ処
理により構造弛め（Structure Relaxation）を避け、強
磁性アモルファス合金の磁気特性を改善でき、しかもぜ
い化現象も低減でき、実用化が可能となる。
急速磁区（Magnetic Domain）衝撃を施すことで、強磁
性アモルファス合金の磁域効果および機械特性を改善す
る。このことにより熱処理炉に長時間の磁場焼きつけ処
理により構造弛め（Structure Relaxation）を避け、強
磁性アモルファス合金の磁気特性を改善でき、しかもぜ
い化現象も低減でき、実用化が可能となる。
「実施例」 以下、本発明の一実施例について図面を参照しながら説
明する。
明する。
第１−１図および第１−２図のパルス高電流によって直
線状の試験片とドーナッツ状の試験片に関する加工表示
図を参照して説明する。パルス高電流法は一種の急速直
接加熱熱処理方式であり、瞬間高電流のジュール効果
（Joule Effect）のもとで温度が急速に上昇して、しか
も急速に降下する。このため、試験片では結晶を発生し
ないで非結晶構造を維持できる。
線状の試験片とドーナッツ状の試験片に関する加工表示
図を参照して説明する。パルス高電流法は一種の急速直
接加熱熱処理方式であり、瞬間高電流のジュール効果
（Joule Effect）のもとで温度が急速に上昇して、しか
も急速に降下する。このため、試験片では結晶を発生し
ないで非結晶構造を維持できる。
パルス高電流については、応用需要によって直線状試験
片（Straight Specimen）あるいはドーナツ状試験片（T
oroidal Specimen）を使用できる。また、直線状試験片
(51)は長形アモルファス合金薄ベルトの両端を別々に方
形銅板(52)で挟み、電流を流通する両端とし、この両端
をパルス発生器（Pulse generator）(53)の出力と繋が
る。そして環状試験片(54)は等幅ベルト状非結晶質合金
を環状（Toroid）に巻き、二つ丸形銅板(55)で平行方向
に環状試験片(54)の両幅を挟み、この二つ銅板(55)をパ
ルス発生期（Pulse geneator）(56)の出力端と繋がる。
片（Straight Specimen）あるいはドーナツ状試験片（T
oroidal Specimen）を使用できる。また、直線状試験片
(51)は長形アモルファス合金薄ベルトの両端を別々に方
形銅板(52)で挟み、電流を流通する両端とし、この両端
をパルス発生器（Pulse generator）(53)の出力と繋が
る。そして環状試験片(54)は等幅ベルト状非結晶質合金
を環状（Toroid）に巻き、二つ丸形銅板(55)で平行方向
に環状試験片(54)の両幅を挟み、この二つ銅板(55)をパ
ルス発生期（Pulse geneator）(56)の出力端と繋がる。
パルス高電流の使用されるパルス発生器は、高電流低電
圧の出力で、より広い周波数・電流となり得、その範囲
は次のようにある。
圧の出力で、より広い周波数・電流となり得、その範囲
は次のようにある。
周波数範囲（Frequency） ｆ＝１Ｈｚ〜1,000Ｈｚ パルス電流密度（Pulse Current Dnsity） Ｊ＝１０３Ａ／cm2以上 パルス継続時間（Pulse Duration） ｔｐ＝１ｎｓ〜１００ｍｓ 第２図の試験片（１）によって加熱過程に於ける温度テ
スト表示図を参照すると、試験片（１）は、パルス電流
（２）によって加熱される。すなわち、フィラメントで
構成された（毛髪の細さの）熱電対（Hair Thin Thermo
couple）（３）の先端を試験片（１）の上に挟み他の部
分をマイカで絶縁して試験片（１）との接触を避ける。
熱電対（３）によって計測した温度曲線は、温度決定の
基準としてオメガラク（OMEGALAQ、米国オメガ社製の温
度測定のための装置、商品名）（２００℃〜1,000℃）
で換算することができる。この方法は一種の膠状薬物
（４）を用いて、アモルファス合金試験片（１）の上に
滴る。これが乾いて凝ったあと、試験片（１）を加熱す
る。もし試験片（１）が薬物の温度に達すれば、この薬
物はすぐに半透明状色沢に転換し、故に違った参考温度
を決定できる。
スト表示図を参照すると、試験片（１）は、パルス電流
（２）によって加熱される。すなわち、フィラメントで
構成された（毛髪の細さの）熱電対（Hair Thin Thermo
couple）（３）の先端を試験片（１）の上に挟み他の部
分をマイカで絶縁して試験片（１）との接触を避ける。
熱電対（３）によって計測した温度曲線は、温度決定の
基準としてオメガラク（OMEGALAQ、米国オメガ社製の温
度測定のための装置、商品名）（２００℃〜1,000℃）
で換算することができる。この方法は一種の膠状薬物
（４）を用いて、アモルファス合金試験片（１）の上に
滴る。これが乾いて凝ったあと、試験片（１）を加熱す
る。もし試験片（１）が薬物の温度に達すれば、この薬
物はすぐに半透明状色沢に転換し、故に違った参考温度
を決定できる。
第３図の試験片（５）によって加熱過程に於ける磁性テ
スト表示図を参照して、試験片（５）はパルス電流
（６）によって加熱する。そして試験片（５）を平均磁
場に置ける。この磁場は一つ電磁コイル（Solenoid Coi
l）あるいはヘルムホルツコイル（Helmholtz Coils）
（７）によって一つ直流電源器（８）と連接することで
発生される。試験片（５）の片方に一本のホール深針
（Holl Probe）（９）を放置する。その深針（９）が一
つガウスメータ（Gauss Meter）(10)と連接する。ガウ
スメータ(10)を資料獲得器（Data Acqyusutuib）(11)と
繋がれば、見本の誘導磁場値（Magnetic Induction）を
計ることができ、この誘導磁場値が温度の上昇に従って
減っていく。温度がある臨界値（鉄磁性と順磁性の転換
温度）を超えたら、この誘導磁場値が迅速に低下する。
故に誘導磁場と温度変化の特性曲線で、我々は適当な作
業点（Optimal Operating Point）を選択できる。第４
図の試験片2826MBによって１５秒の加熱時間内にある誘
導磁場が温度変化に伴う曲線および熱処理前後試験片の
誘導磁場値の比較を示す図を参照しする。ただし、 ｔ：加熱時間（Heating time）（秒） Ｂ：誘導磁束（Magnetic induction） Ｂ１：参考磁場（Reference Magnetic field） Ｂ２：加熱前誘導磁場値 Ｂ３：加熱後誘導磁場値 Ｔｃ：キュリー温度（Curie temperature） となる。
スト表示図を参照して、試験片（５）はパルス電流
（６）によって加熱する。そして試験片（５）を平均磁
場に置ける。この磁場は一つ電磁コイル（Solenoid Coi
l）あるいはヘルムホルツコイル（Helmholtz Coils）
（７）によって一つ直流電源器（８）と連接することで
発生される。試験片（５）の片方に一本のホール深針
（Holl Probe）（９）を放置する。その深針（９）が一
つガウスメータ（Gauss Meter）(10)と連接する。ガウ
スメータ(10)を資料獲得器（Data Acqyusutuib）(11)と
繋がれば、見本の誘導磁場値（Magnetic Induction）を
計ることができ、この誘導磁場値が温度の上昇に従って
減っていく。温度がある臨界値（鉄磁性と順磁性の転換
温度）を超えたら、この誘導磁場値が迅速に低下する。
故に誘導磁場と温度変化の特性曲線で、我々は適当な作
業点（Optimal Operating Point）を選択できる。第４
図の試験片2826MBによって１５秒の加熱時間内にある誘
導磁場が温度変化に伴う曲線および熱処理前後試験片の
誘導磁場値の比較を示す図を参照しする。ただし、 ｔ：加熱時間（Heating time）（秒） Ｂ：誘導磁束（Magnetic induction） Ｂ１：参考磁場（Reference Magnetic field） Ｂ２：加熱前誘導磁場値 Ｂ３：加熱後誘導磁場値 Ｔｃ：キュリー温度（Curie temperature） となる。
この図によって、動的キュリー温度より高く、かつ動的
結晶化温度より低い点で最適な操作条件を選択できる。
結晶化温度より低い点で最適な操作条件を選択できる。
第５図の直線状試験片(12)を熱処理したあとの磁性試験
表示図を参照して、直線状見本(12)をヘルムホルツコイ
ル（Helmholtz Coils）(13)によって発生した平均磁場
の中に置き、測定コイル（Search Coil）(14)を試験片
(12)の外回りに囲む。測定コイル(14)をフラクスメータ
（Fluxmeter）若しくは１つ積分器(15)に繋がれば、誘
導磁束（Magnetic Induction）Ｂ（Ｇ）の大きさを計る
ことができる。そして平均磁場の方向および大きさを制
御するのに両極性の直流電源器（DCBi-polar Power Sup
ply）(16)或いは信号発生器（Function Generator）を
連接できる。これにより外加磁場（Applied Magnetic F
ield）（Ｏｅ）の大きさを決定できる。外加磁場Ｈと誘
導磁束Ｂの両端を別々にＸ−Ｙ記録器（X-Y Recorder）
(18)に連接する、そして見本(12)のＢ−Ｈ磁気うず曲線
（Hysteresis loop）を量られ、また交流部分はスコー
プ（Oscilloscope）(19)に繋がって量られる。
表示図を参照して、直線状見本(12)をヘルムホルツコイ
ル（Helmholtz Coils）(13)によって発生した平均磁場
の中に置き、測定コイル（Search Coil）(14)を試験片
(12)の外回りに囲む。測定コイル(14)をフラクスメータ
（Fluxmeter）若しくは１つ積分器(15)に繋がれば、誘
導磁束（Magnetic Induction）Ｂ（Ｇ）の大きさを計る
ことができる。そして平均磁場の方向および大きさを制
御するのに両極性の直流電源器（DCBi-polar Power Sup
ply）(16)或いは信号発生器（Function Generator）を
連接できる。これにより外加磁場（Applied Magnetic F
ield）（Ｏｅ）の大きさを決定できる。外加磁場Ｈと誘
導磁束Ｂの両端を別々にＸ−Ｙ記録器（X-Y Recorder）
(18)に連接する、そして見本(12)のＢ−Ｈ磁気うず曲線
（Hysteresis loop）を量られ、また交流部分はスコー
プ（Oscilloscope）(19)に繋がって量られる。
第６図の環状試験片が熱処理したあとの磁性試験表示図
を参照して、環状試験片(20)の上にワニスワイヤーを用
いて主コイル(21)を両極性直流電源器(23)あるいは信号
発生器(24)と繋がる。そして副コイル(22)をフラクスメ
ータ（Fluxmeter）若しくは積分器(25)と繋がる。別々
にＸ−Ｙ記録器（X-Y Recorder）(26)あるいはスコープ
(27)に連接して、直流および交流のＢ−Ｈ磁気うず曲線
（Hyste-resis loop）を量られる。
を参照して、環状試験片(20)の上にワニスワイヤーを用
いて主コイル(21)を両極性直流電源器(23)あるいは信号
発生器(24)と繋がる。そして副コイル(22)をフラクスメ
ータ（Fluxmeter）若しくは積分器(25)と繋がる。別々
にＸ−Ｙ記録器（X-Y Recorder）(26)あるいはスコープ
(27)に連接して、直流および交流のＢ−Ｈ磁気うず曲線
（Hyste-resis loop）を量られる。
第７図の試験片(28)が熱処理されたあとの応力変化実験
（Bending Test）表示図を参照して、非結晶質合金熱処
理後の焼きつけぜい化程度を応力変化実験によって決定
できる。その方法は試験片(28)を曲げて両金属平板(29)
の間に置き、この両平板(29)を試験片(28)が折断される
まで段々内へ迫る。試験片(28)が折断された時点に両平
板(29)の距離を測定すれば、応力変化程度を決定でき
る。
（Bending Test）表示図を参照して、非結晶質合金熱処
理後の焼きつけぜい化程度を応力変化実験によって決定
できる。その方法は試験片(28)を曲げて両金属平板(29)
の間に置き、この両平板(29)を試験片(28)が折断される
まで段々内へ迫る。試験片(28)が折断された時点に両平
板(29)の距離を測定すれば、応力変化程度を決定でき
る。
破壊係数（Fracture Strain）εｆ＝ｄ（D-d） ｄ＝試験片(28)の厚さ Ｄ＝試験片(28)が折断された時点に両平板(29)の距離 第８−１図と第８−２図は直線形試験片2605S2によって
熱処理前後に於て外加磁場（-10e〜10e）および（-20e
〜20e）の磁気うず曲線（解放磁路測定）を示す図であ
る。ただし、 Ｈ：外加磁場（Ｏｅ） Ｂ：誘導磁束（ＫＧ） が直線形Ｆｅ78Ｂ13Ｓｉ９（Allied 2605S2）試験片で 長さ：７．５cm 幅 ：７．０mm 厚さ：２５μｍ パルス高電流法熱処理の条件： パルス電流密度 Ｊ＝８．１×１０４Ａ／ｃｍ２ 周波数 ｆ＝９．４Ｈｚ パルス継続時間 ｔｐ＝２７１μｓ 加熱時間 ｔｈ＝２０ｓｅｃ とする。
熱処理前後に於て外加磁場（-10e〜10e）および（-20e
〜20e）の磁気うず曲線（解放磁路測定）を示す図であ
る。ただし、 Ｈ：外加磁場（Ｏｅ） Ｂ：誘導磁束（ＫＧ） が直線形Ｆｅ78Ｂ13Ｓｉ９（Allied 2605S2）試験片で 長さ：７．５cm 幅 ：７．０mm 厚さ：２５μｍ パルス高電流法熱処理の条件： パルス電流密度 Ｊ＝８．１×１０４Ａ／ｃｍ２ 周波数 ｆ＝９．４Ｈｚ パルス継続時間 ｔｐ＝２７１μｓ 加熱時間 ｔｈ＝２０ｓｅｃ とする。
試験片熱処理前磁気うず曲線(30)、(31)と試験片熱処理
後磁気うず曲線(32)、(33)を比較すれば、外加磁場に於
いてＨ＝-20e〜20eの範囲内に、軟磁特性が明らかに以
下のように改善される。
後磁気うず曲線(32)、(33)を比較すれば、外加磁場に於
いてＨ＝-20e〜20eの範囲内に、軟磁特性が明らかに以
下のように改善される。
（改善前） （改善後） (1)抗頑磁力Ｈｃ（Ｏｅ）0.064 0.02 (2)誘導磁束Ｂｍ（ＫＧ） （外加磁場が１０ｅであるとき） 6.49 10.84 （外加磁場が２０ｅであるとき） 9.29 12.26 試験片のぜい化程度を比較した結果： （従来のアニール法）（本法） 破壊係数（εｆ） ７×103〜５×102 0.9〜１ 第９−１図と第９−２図、第９−３図はもう一つ試験片
が熱処理前後に於いて外加熱磁場（-0.50e〜0.50e）、
（-10e〜10e）および（-20e〜20e）の磁気うず曲線（解
放磁路測定）を示す図である。
が熱処理前後に於いて外加熱磁場（-0.50e〜0.50e）、
（-10e〜10e）および（-20e〜20e）の磁気うず曲線（解
放磁路測定）を示す図である。
ただし、Ｈ：外加磁場（Ｏｅ） Ｂ：誘導磁束（ＫＧ） が直線形Ｆｅ40Ｎｉ38Ｍｏ４Ｂ18（Allied 2826MB）試
験片で 長さ：７．５cm 幅 ：７．０mm 厚さ：３２μｍ パルス高電流法熱処理の条件： パルス電流密度 Ｊ＝6.58×104Ａ／cm2 周波数 ｆ＝9.4Ｈｚ パルス継続時間 ｔｐ＝２７１μｓ 加熱時間 ｔｈ＝２０ｓｅｃ 試験片熱処理前磁気うず曲線(34)、(35)、(36)と試験片
熱処理後磁気うず曲線(37)、(38)、(39)を比較すれば、
外加磁場に於いてＨ＝-20e〜20eの範囲内に、軟磁特性
が明らかに以下のように改善される。
験片で 長さ：７．５cm 幅 ：７．０mm 厚さ：３２μｍ パルス高電流法熱処理の条件： パルス電流密度 Ｊ＝6.58×104Ａ／cm2 周波数 ｆ＝9.4Ｈｚ パルス継続時間 ｔｐ＝２７１μｓ 加熱時間 ｔｈ＝２０ｓｅｃ 試験片熱処理前磁気うず曲線(34)、(35)、(36)と試験片
熱処理後磁気うず曲線(37)、(38)、(39)を比較すれば、
外加磁場に於いてＨ＝-20e〜20eの範囲内に、軟磁特性
が明らかに以下のように改善される。
（改善前） （改善後） (1)飽和保磁力Ｈｃ（Ｏｅ） 0.045 0.0075 (2)誘導磁束Ｂｍ（ＫＧ） （外加磁場が0.50eであるとき） 2.42 4.64 （外加磁場が10eであるとき） 3.24 5.85 （外加磁場が20eであるとき） 4.11 6.92 試験片のぜい化程度を比較した結果： （従来のアニール化） （本法） 破壊係数（εｆ） ９×10-3〜５×10-2 0.9〜１ 本発明のアモルファス合金の磁気および機械特性の改良
方法に用いられる強磁性アモルファス合金は、例えば、
鉄ベースの合金であれば、アライド2605,2605S2,2605SC
（Allied、アライドシグナル社 商品名）等が挙げら
れ、ニッケルをベースとしたものであれば、アライド28
26,2826MB等が挙げられ、さらにコバルトをベースとす
るものであれば、アライド2705MN等が挙げられる。
方法に用いられる強磁性アモルファス合金は、例えば、
鉄ベースの合金であれば、アライド2605,2605S2,2605SC
（Allied、アライドシグナル社 商品名）等が挙げら
れ、ニッケルをベースとしたものであれば、アライド28
26,2826MB等が挙げられ、さらにコバルトをベースとす
るものであれば、アライド2705MN等が挙げられる。
図１−１図ないし第９−３図は本発明の一実施例を示す
もので、第１−１図および第１−２図はパルス高電流に
よって直線形試験片と環状試験片に関する加工表示図、
第２図は試験片によって加熱過程に於ける温度テスト表
示図、第３図は試験片によって加熱過程に置ける磁性テ
スト表示図、第４図は試験片2826MBによって１５秒の加
熱時間内にある誘導磁場が温度変化に従う曲線および熱
処理前後試験片の誘導磁場値曲線を示す図、第５図は直
線形試験片が熱処理したあとの磁性試験表示図、第６図
は環状試験片が熱処理したあとの磁性試験表示図、第７
図は試験片が熱処理したあとの応力変化実験表示図、第
８−１図は直線形試験片2605S2によって熱処理前後に置
いて外加磁場（-10e〜10e）の磁気うず曲線を示す、図
第８−２図は直線形試験片2605S2によって熱処理前後に
置いて外加磁場（-20e〜20e）の磁気うず曲線を示す
図、第９−１図は直線形試験片2826MBによって熱処理前
後に置いて外加磁場（-0.50e〜0.50e）の磁気うず曲線
を示す図、第９−２図は直線形試験片2826MBによって熱
処理前後に於いて外加磁場（-10e〜10e）の磁気うず曲
線を示す図、第９−３図は直線形試験片2826MBによって
熱処理前後に於いて外加熱磁場（-20e〜20e）の磁気う
ず曲線を示す図である。
もので、第１−１図および第１−２図はパルス高電流に
よって直線形試験片と環状試験片に関する加工表示図、
第２図は試験片によって加熱過程に於ける温度テスト表
示図、第３図は試験片によって加熱過程に置ける磁性テ
スト表示図、第４図は試験片2826MBによって１５秒の加
熱時間内にある誘導磁場が温度変化に従う曲線および熱
処理前後試験片の誘導磁場値曲線を示す図、第５図は直
線形試験片が熱処理したあとの磁性試験表示図、第６図
は環状試験片が熱処理したあとの磁性試験表示図、第７
図は試験片が熱処理したあとの応力変化実験表示図、第
８−１図は直線形試験片2605S2によって熱処理前後に置
いて外加磁場（-10e〜10e）の磁気うず曲線を示す、図
第８−２図は直線形試験片2605S2によって熱処理前後に
置いて外加磁場（-20e〜20e）の磁気うず曲線を示す
図、第９−１図は直線形試験片2826MBによって熱処理前
後に置いて外加磁場（-0.50e〜0.50e）の磁気うず曲線
を示す図、第９−２図は直線形試験片2826MBによって熱
処理前後に於いて外加磁場（-10e〜10e）の磁気うず曲
線を示す図、第９−３図は直線形試験片2826MBによって
熱処理前後に於いて外加熱磁場（-20e〜20e）の磁気う
ず曲線を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ジェームズ チェン ミン リー アメリカ合衆国 ニューヨーク 14534 ピッツフォード クレストビュー ドライ ブ 39 (72)発明者 デェア ライ ファン アメリカ合衆国 ニューヨーク 14632 ロチェスター クィンバイ ロード 392
Claims (3)
- 【請求項１】パルス高電流を用いた直接加熱方法によ
り、強磁性アモルファス合金リボンを急激に加熱し、か
つ急激な磁区衝撃を加える強磁性アモルファス合金の磁
気特性および機械特性を改良する方法であって、 加熱処理条件が、 （１）パルス電流密度 Ｊ＝１０３Ａ／cm2以上 （２）周波数 ｆ＝１Ｈｚ〜1,000Ｈｚ （３）パルス継続時間 ｔｐ＝１ｎｓ〜１００ｍｓ （４）加熱時間 ｔｈ＝１sec〜１００sec であることを特徴とするアモルファス合金の磁気および
機械特性の改良方法。 - 【請求項２】前記強磁性アモルファス合金が、鉄、ニッ
ケルもしくはコバルトをベースとした合金であることを
特徴とする請求項１記載のアモルファス合金の磁気およ
び機械特性の改良方法。 - 【請求項３】前記強磁性アモルファス合金リボンが、直
線状もしくはドーナッツ状であることを特徴とする請求
項１記載のアモルファス合金の磁気および機械特性の改
良方法。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/338,895 US4950337A (en) | 1989-04-14 | 1989-04-14 | Magnetic and mechanical properties of amorphous alloys by pulse high current |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02274808A JPH02274808A (ja) | 1990-11-09 |
| JPH0637666B2 true JPH0637666B2 (ja) | 1994-05-18 |
Family
ID=23326596
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1095097A Expired - Lifetime JPH0637666B2 (ja) | 1989-04-14 | 1989-04-14 | パルス高電流によるアモルファス合金の磁気および機械特性の改良方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4950337A (ja) |
| EP (1) | EP0464275A1 (ja) |
| JP (1) | JPH0637666B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0339416A (ja) * | 1989-07-01 | 1991-02-20 | Jionkoo Kantee Kofun Yugenkoshi | 強磁性非晶質合金の連続ジュール熱処理方法及びその装置 |
| JPH0346204A (ja) * | 1989-07-01 | 1991-02-27 | Jionkoo Kantee Guufun Yousenkonsuu | 高周波磁場による磁化特性改善方法 |
| JPH0346205A (ja) * | 1989-07-01 | 1991-02-27 | Jionkoo Kantee Guufun Yousenkonsuu | 交流ないしパルス電流による磁化特性改善方法 |
| JP2742631B2 (ja) * | 1990-07-24 | 1998-04-22 | トヨタ自動車株式会社 | 非晶質磁性膜の製造方法 |
| ES2070701B1 (es) * | 1992-12-31 | 1997-07-01 | Alcatel Standard Electrica | Metodo de relajacion de tensiones internas en nucleos de cabezas sensoras de campos magneticos. |
| EP0723031B1 (en) * | 1995-01-17 | 1998-04-15 | Nisshin Steel Co., Ltd. | High-density bulky body of amorphous alloy excellent in strength and magnetic property and joining method for manufacturing thereof |
| FR2764430B1 (fr) * | 1997-06-04 | 1999-07-23 | Mecagis | Procede de traitement thermique sous champ magnetique d'un composant en materiau magnetique doux |
| CN100412520C (zh) * | 2006-06-20 | 2008-08-20 | 淮海工学院 | 非晶态合金应变计 |
| US8613814B2 (en) | 2008-03-21 | 2013-12-24 | California Institute Of Technology | Forming of metallic glass by rapid capacitor discharge forging |
| JP5775447B2 (ja) * | 2008-03-21 | 2015-09-09 | カリフォルニア インスティテュート オブ テクノロジー | 急速コンデンサ放電による金属ガラスの形成 |
| US8613815B2 (en) | 2008-03-21 | 2013-12-24 | California Institute Of Technology | Sheet forming of metallic glass by rapid capacitor discharge |
| US8613816B2 (en) | 2008-03-21 | 2013-12-24 | California Institute Of Technology | Forming of ferromagnetic metallic glass by rapid capacitor discharge |
| BR122013009652A2 (pt) | 2010-04-08 | 2018-08-14 | California Institute Of Technology | Aparelho de formação magnética para rapidamente aquecer e formar um metal amorfo usando descarga de energia elétrica na presença de um campo magnético que gera uma força eletromagnética |
| JP5939545B2 (ja) | 2011-02-16 | 2016-06-22 | カリフォルニア インスティチュート オブ テクノロジー | 急速コンデンサ放電による金属ガラスの射出成形 |
| JP5819913B2 (ja) | 2012-11-15 | 2015-11-24 | グラッシメタル テクノロジー インコーポレイテッド | 金属ガラスの自動急速放電形成 |
| WO2014145747A1 (en) | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Glassimetal Technology, Inc. | Methods for shaping high aspect ratio articles from metallic glass alloys using rapid capacitive discharge and metallic glass feedstock for use in such methods |
| US10273568B2 (en) | 2013-09-30 | 2019-04-30 | Glassimetal Technology, Inc. | Cellulosic and synthetic polymeric feedstock barrel for use in rapid discharge forming of metallic glasses |
| CN104630661B (zh) | 2013-10-03 | 2017-04-26 | 格拉斯金属技术股份有限公司 | 用于金属玻璃的快速放电形成的涂覆有绝缘膜的进料桶 |
| US10029304B2 (en) | 2014-06-18 | 2018-07-24 | Glassimetal Technology, Inc. | Rapid discharge heating and forming of metallic glasses using separate heating and forming feedstock chambers |
| US10022779B2 (en) | 2014-07-08 | 2018-07-17 | Glassimetal Technology, Inc. | Mechanically tuned rapid discharge forming of metallic glasses |
| RU2585920C2 (ru) * | 2014-09-03 | 2016-06-10 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт машиноведения им. А.А. Благонравова Российской академии наук (ИМАШ РАН) | Способ обработки металлов давлением |
| US10682694B2 (en) | 2016-01-14 | 2020-06-16 | Glassimetal Technology, Inc. | Feedback-assisted rapid discharge heating and forming of metallic glasses |
| CN107779586B (zh) * | 2016-08-31 | 2019-11-05 | 江西大有科技有限公司 | 非晶材料晶化热处理装置和方法 |
| US10632529B2 (en) | 2016-09-06 | 2020-04-28 | Glassimetal Technology, Inc. | Durable electrodes for rapid discharge heating and forming of metallic glasses |
| US10910927B2 (en) | 2018-03-20 | 2021-02-02 | Ford Global Technologies, Llc | Localized induction heat treatment of electric motor components |
| CN109136800B (zh) * | 2018-11-09 | 2020-12-01 | 中国石油大学(华东) | 一种镍钛形状记忆合金单晶的循环脉冲电处理装置及方法 |
| CN112195423B (zh) * | 2020-09-28 | 2021-10-26 | 安泰科技股份有限公司 | 一种优化非晶丝磁性能的复合热处理方法 |
| CN113122697A (zh) * | 2021-02-24 | 2021-07-16 | 中铝材料应用研究院有限公司 | 一种金属板带材的加速时效处理方法 |
| CN116145061B (zh) * | 2022-12-26 | 2024-04-02 | 大连理工大学 | 一种增材制造gh4099大型结构件的多场耦合热处理工艺 |
| CN116695034A (zh) * | 2023-05-31 | 2023-09-05 | 武汉理工大学 | 一种提升铝合金应力腐蚀疲劳性能电磁冲击技术方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1435154A (fr) * | 1965-03-04 | 1966-04-15 | Ct De Rech S De Pont A Mousson | Procédé et installation pour le traitement thermique de fils d'acier |
| EP0055327B2 (en) * | 1980-12-29 | 1990-09-26 | Allied Corporation | Amorphous metal alloys having enhanced ac magnetic properties |
| JPS59151403A (ja) * | 1983-02-18 | 1984-08-29 | Toshiba Corp | 鉄心の焼鈍処理方法 |
| JPS60183713A (ja) * | 1984-03-01 | 1985-09-19 | Toshiba Corp | 鉄心の製造方法 |
| JPS60245724A (ja) * | 1984-05-22 | 1985-12-05 | Toshiba Corp | 鉄心の熱処理方法 |
| JPS61147816A (ja) * | 1984-12-21 | 1986-07-05 | Takaoka Ind Ltd | アモルフアス鉄心の焼鈍方法 |
-
1989
- 1989-04-14 JP JP1095097A patent/JPH0637666B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1989-04-14 US US07/338,895 patent/US4950337A/en not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-07-02 EP EP90307192A patent/EP0464275A1/en not_active Withdrawn
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0464275A1 (en) | 1992-01-08 |
| US4950337A (en) | 1990-08-21 |
| JPH02274808A (ja) | 1990-11-09 |
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