JPH0346205A - 交流ないしパルス電流による磁化特性改善方法 - Google Patents
交流ないしパルス電流による磁化特性改善方法Info
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- JPH0346205A JPH0346205A JP16832089A JP16832089A JPH0346205A JP H0346205 A JPH0346205 A JP H0346205A JP 16832089 A JP16832089 A JP 16832089A JP 16832089 A JP16832089 A JP 16832089A JP H0346205 A JPH0346205 A JP H0346205A
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- H—ELECTRICITY
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- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は磁化特性改善方法に関し、特に交流ないしパル
ス電流を流すことにより強磁性非晶質（アモルファス〉
合金の磁化特性を改善する（向上させる）方法に関する
。
ス電流を流すことにより強磁性非晶質（アモルファス〉
合金の磁化特性を改善する（向上させる）方法に関する
。
強磁性非晶質合金は磁性材料として配電変圧器や電源機
構、モータ、電流増幅器、磁気遮蔽などに汎用されてい
る。
構、モータ、電流増幅器、磁気遮蔽などに汎用されてい
る。
従来から、変圧器などの鉄損を低減させるために、磁気
誘導（磁束密度）（Ｂｍ）が高く、また、保磁力（Ｈｃ
）が低い磁化特性を有する磁性材料が０指されて開発さ
れている。しかしながら、変圧器などの鉄心として使用
される強磁性材料の磁化特性は変化させ難いとみなされ
ている。
誘導（磁束密度）（Ｂｍ）が高く、また、保磁力（Ｈｃ
）が低い磁化特性を有する磁性材料が０指されて開発さ
れている。しかしながら、変圧器などの鉄心として使用
される強磁性材料の磁化特性は変化させ難いとみなされ
ている。
上記に鑑み、この発明は強磁性非晶質合金の磁化特性改
善方法を提供しようとすることを目的とする。
善方法を提供しようとすることを目的とする。
上記目的を達成するために、この発明は主として、強磁
性体を磁化させる工程において交流電流やパルス電流を
該強磁性体に流すことにより、該強磁性体の飽和磁気誘
導値（飽和磁束密度値）を増加させ、最低保磁力を低減
させることを特徴とする。
性体を磁化させる工程において交流電流やパルス電流を
該強磁性体に流すことにより、該強磁性体の飽和磁気誘
導値（飽和磁束密度値）を増加させ、最低保磁力を低減
させることを特徴とする。
もっと詳しくは、この発明の磁化特性改善方法は、強磁
性体を磁場もしくは反磁場において処理させる工程と、
前記磁化や反磁化を行なう時において、交流やパルス電
流を該強磁性体に流す工程と、強磁性体の磁化特性を測
定および記録する工程とからなる。
性体を磁場もしくは反磁場において処理させる工程と、
前記磁化や反磁化を行なう時において、交流やパルス電
流を該強磁性体に流す工程と、強磁性体の磁化特性を測
定および記録する工程とからなる。
実施態様として、上記交流電流やパルス電流を、強磁性
体と直接に連結されている一対の電極を経由して交流電
源装置から供給される周波数５０〜５０にヘルツおよび
電流密度１０〜５００ Ａ／ｃａｔの正弦波または三角
波または方形波、特に方形波とすることが好ましい。
体と直接に連結されている一対の電極を経由して交流電
源装置から供給される周波数５０〜５０にヘルツおよび
電流密度１０〜５００ Ａ／ｃａｔの正弦波または三角
波または方形波、特に方形波とすることが好ましい。
また、実施態様として、上記磁化特性改善方法は、強磁
性体の焼きなまし脆化を除去するために、該強磁性体を
交流ジュール加熱法やパルス高電流加熱法により処理す
る工程と合わせて行なうことが好ましい。この交流ジュ
ール加熱法やパルス高電流加熱法は本発明者の他の同時
にした出願に開示してあり、ここではその詳細を省く。
性体の焼きなまし脆化を除去するために、該強磁性体を
交流ジュール加熱法やパルス高電流加熱法により処理す
る工程と合わせて行なうことが好ましい。この交流ジュ
ール加熱法やパルス高電流加熱法は本発明者の他の同時
にした出願に開示してあり、ここではその詳細を省く。
上記方法によると、強磁性体の磁気誘導（Ｂｍ）は高く
なって、また、保磁力（Ｈｃ）は低くなるように、強磁
性体の性能曲線（ヒステリシスループ〉を高く狭くさせ
、ヒステリシス損を低減させることができる６その理論
は未だ明瞭でないが、交流電流やパルス電流の通過によ
り、強磁性体の中にある磁壁は該電流の密度および周波
数に対応してより容易に移動できるようになるからであ
ろうと考えられている。
なって、また、保磁力（Ｈｃ）は低くなるように、強磁
性体の性能曲線（ヒステリシスループ〉を高く狭くさせ
、ヒステリシス損を低減させることができる６その理論
は未だ明瞭でないが、交流電流やパルス電流の通過によ
り、強磁性体の中にある磁壁は該電流の密度および周波
数に対応してより容易に移動できるようになるからであ
ろうと考えられている。
この発明の上記またはその他の目的、特徴および利点は
、図面を参照しての以下の実施例の詳細な説明から一層
あきらかとなろう。
、図面を参照しての以下の実施例の詳細な説明から一層
あきらかとなろう。
第１図に示すのは、この発明の方法を実施するための改
善工程の概略説明図である。図面において、１は試片を
磁化させるための磁化コイルで、２はこの磁化コイルに
より磁化される試片で、３は該試片に交流電流を流すた
めの交流電源装置である。
善工程の概略説明図である。図面において、１は試片を
磁化させるための磁化コイルで、２はこの磁化コイルに
より磁化される試片で、３は該試片に交流電流を流すた
めの交流電源装置である。
下記実験は、該第１図に示すように、下記規格の試片２
（２１，２２）を、該磁化コイル１により発生される
磁場に通過して処理させながら、該交流電源装置３によ
って交流電流またはパルス電流を該試片に流し、そして
、それぞれの磁化特性を測定して評価するように行なっ
た。
（２１，２２）を、該磁化コイル１により発生される
磁場に通過して処理させながら、該交流電源装置３によ
って交流電流またはパルス電流を該試片に流し、そして
、それぞれの磁化特性を測定して評価するように行なっ
た。
（１）試片規格
試片２１−強磁性非晶質（アモルファス）合金Ｆｅ！ｔ
ｓＢ＋３ｓ１ｓの直条形リボン試片１５、２４ Ｃｍ
Ｘ ３．０５＋１１１１１ Ｘ２５４試片２２−強磁性
非晶質合金ＦｅｔｓＢ＋ａＳ１１のトロイダル形試片６
０ｃｍ ｘ ７．５ ａｍ Ｘ２５ｐ−（６，６２３ｇ
＞のリボンを５層に巻いてなる直径３．８ ｃｍのト
ロイダル形試片 （２〉磁化特性の測定方法 ａ、直条形リボン試片 第２図に示すように、１１はＤＣ二極式電源機構１０１
もしくは関数発生器１０２と電気連接されているソレノ
イドコイルである。試片２１をこのソレノイドコイル１
１から発生する磁場（Ｈ）に置き、その両端を、ＡＣ電
源機構３１の出力端子と接続された一対の方形銅板３２
で締め付け、また、該試片２１のほぼ中央部の周囲に、
補償コイルＣと組合せられているサーチコイルＳを取付
け、そして、磁束密度を測定するよう、該サーチコイル
Ｓを磁束計４１もしくは積算計４２に接続させ、また、
Ｂ−Ｈヒステリシスループを製図するよう、前記ＤＣ二
極式電源機構１０１ もしくは関数発生器１０２と磁束
計４１もしくは積算計４２とをデータ収集Ｘ−Ｙ記録器
５０に連続させた。
ｓＢ＋３ｓ１ｓの直条形リボン試片１５、２４ Ｃｍ
Ｘ ３．０５＋１１１１１ Ｘ２５４試片２２−強磁性
非晶質合金ＦｅｔｓＢ＋ａＳ１１のトロイダル形試片６
０ｃｍ ｘ ７．５ ａｍ Ｘ２５ｐ−（６，６２３ｇ
＞のリボンを５層に巻いてなる直径３．８ ｃｍのト
ロイダル形試片 （２〉磁化特性の測定方法 ａ、直条形リボン試片 第２図に示すように、１１はＤＣ二極式電源機構１０１
もしくは関数発生器１０２と電気連接されているソレノ
イドコイルである。試片２１をこのソレノイドコイル１
１から発生する磁場（Ｈ）に置き、その両端を、ＡＣ電
源機構３１の出力端子と接続された一対の方形銅板３２
で締め付け、また、該試片２１のほぼ中央部の周囲に、
補償コイルＣと組合せられているサーチコイルＳを取付
け、そして、磁束密度を測定するよう、該サーチコイル
Ｓを磁束計４１もしくは積算計４２に接続させ、また、
Ｂ−Ｈヒステリシスループを製図するよう、前記ＤＣ二
極式電源機構１０１ もしくは関数発生器１０２と磁束
計４１もしくは積算計４２とをデータ収集Ｘ−Ｙ記録器
５０に連続させた。
ｂ、）ロイダル形試片
トロイダル形試片２２は直条形リボンを巻いてから絶縁
材料を被覆してなる。第３図に示すように、試片２２の
両端をＡＣ電源機構３１の出力端子と接続させ、また、
−次コイル（Ｎ １ ） １２１および二次コイル（Ｎ
２）１２２により該試片２２円環計の対向する二端の周
りを巻き、そして、磁場（Ｈ）を発生させるよう、該−
次コイル１２１をＤＣ二極式電源機構１０１ もしくは
関数発生器１０２に連続させ、磁束密度（Ｂ）を測定す
るよう、該二次コイル１２２を磁束計４１もしくは積算
計４２に連続させ、また、Ｂ−Ｈヒステリシスループチ
ャートを作成するよう、前記ＢおよびＨをデータ収集Ｘ
−Ｙ記録器５０に連続させた。
材料を被覆してなる。第３図に示すように、試片２２の
両端をＡＣ電源機構３１の出力端子と接続させ、また、
−次コイル（Ｎ １ ） １２１および二次コイル（Ｎ
２）１２２により該試片２２円環計の対向する二端の周
りを巻き、そして、磁場（Ｈ）を発生させるよう、該−
次コイル１２１をＤＣ二極式電源機構１０１ もしくは
関数発生器１０２に連続させ、磁束密度（Ｂ）を測定す
るよう、該二次コイル１２２を磁束計４１もしくは積算
計４２に連続させ、また、Ｂ−Ｈヒステリシスループチ
ャートを作成するよう、前記ＢおよびＨをデータ収集Ｘ
−Ｙ記録器５０に連続させた。
（３〉測定条件
周波１に範囲： ５０ヘルツ〜５０にヘルツ波形：正弦
波、三角波および方形波 電流密度： Ｊ ＝１０Ａ／ｃａｆ 〜５ ＸＩＯ”
Ａ／ｃｕｔ交流電流もしくはパルス電流により直交磁界
を誘導させる。
波、三角波および方形波 電流密度： Ｊ ＝１０Ａ／ｃａｆ 〜５ ＸＩＯ”
Ａ／ｃｕｔ交流電流もしくはパルス電流により直交磁界
を誘導させる。
リボンの周縁近くを除き、長条形リボン試片を通過する
電流■により発生する磁界は主として該試片と直交し、
かつ、中間平面から離れる距離に線形的に変化する。第
４図に示すのは非晶質リボンの断面Ｌよびその可能な磁
区構造である。
電流■により発生する磁界は主として該試片と直交し、
かつ、中間平面から離れる距離に線形的に変化する。第
４図に示すのは非晶質リボンの断面Ｌよびその可能な磁
区構造である。
（４） 試験および評価
試験ｌ
試片−本発明に係る方法により改善しながら磁化された
試片２１を使う 対照（比較）試片−試片２１と同規格で、ただ鋳放し状
態においたまま磁化されるものを使う 磁化処理の磁界： Ｈｍ＝±０．２９６０ｅ対照試片の
データ：磁気誘導Ｂｍ、 ＝７．１６ ＫＧ保磁力ＨＣ
，＝ ０．０７４０ｅ 本試片のデータ： （ａ）ＡＣ電流密度との変化関係 第５図に示すのは、試片にＪ＝０〜３．３４Ｘ１０２Ａ
／ｃｄ （Ｉ ＝ ０〜２５０ｍＡ〉の一連の異なる
電流値の６０ヘルツ正弦波電流を流して測定された磁気
誘導比曲線および保磁力比曲線である。図示のように、
異なる電流値の下においては、磁化誘導の変化率は大体
同様で、１．０をやや上回っている。
試片２１を使う 対照（比較）試片−試片２１と同規格で、ただ鋳放し状
態においたまま磁化されるものを使う 磁化処理の磁界： Ｈｍ＝±０．２９６０ｅ対照試片の
データ：磁気誘導Ｂｍ、 ＝７．１６ ＫＧ保磁力ＨＣ
，＝ ０．０７４０ｅ 本試片のデータ： （ａ）ＡＣ電流密度との変化関係 第５図に示すのは、試片にＪ＝０〜３．３４Ｘ１０２Ａ
／ｃｄ （Ｉ ＝ ０〜２５０ｍＡ〉の一連の異なる
電流値の６０ヘルツ正弦波電流を流して測定された磁気
誘導比曲線および保磁力比曲線である。図示のように、
異なる電流値の下においては、磁化誘導の変化率は大体
同様で、１．０をやや上回っている。
即ち、本試片の磁気誘導は対照試片の磁気誘導よりやや
高い。しかしながら、保磁力の変化率は電流密度の増加
に伴って１．０から急速に低下し、電流密度が１．５
ＸＩＯ” Ａ／ｃｄに至ってから始めてカーブが緩和に
なる。電流密度が３．３４Ｘ１０’ Ａ／ｃｄに至ると
、本試片の保磁力は対照試片の保磁力の半分以下になる
。
高い。しかしながら、保磁力の変化率は電流密度の増加
に伴って１．０から急速に低下し、電流密度が１．５
ＸＩＯ” Ａ／ｃｄに至ってから始めてカーブが緩和に
なる。電流密度が３．３４Ｘ１０’ Ａ／ｃｄに至ると
、本試片の保磁力は対照試片の保磁力の半分以下になる
。
（ｂ）周波数との変化関係
第６図に示すのは試片に５０ヘルツ〜２０にヘルツの一
連の異なる周波数の交流電流（電流密度Ｊ ＝ １．６
ＸＩＯ” Ａ／ｃｄ）を通過させて測定サレタ磁気誘
導曲線および保磁力曲線である。前記試験と同様に、異
なる周波数の下においては、磁気誘導の変化率は大体同
様で、１．０をやや上回っている。即ち、本試片の磁気
誘導は対照試片の磁気誘導よりやや高い。しかしながら
、保磁力の変化率はほぼ０．５位に上下変化している。
連の異なる周波数の交流電流（電流密度Ｊ ＝ １．６
ＸＩＯ” Ａ／ｃｄ）を通過させて測定サレタ磁気誘
導曲線および保磁力曲線である。前記試験と同様に、異
なる周波数の下においては、磁気誘導の変化率は大体同
様で、１．０をやや上回っている。即ち、本試片の磁気
誘導は対照試片の磁気誘導よりやや高い。しかしながら
、保磁力の変化率はほぼ０．５位に上下変化している。
図示から分かるように、保磁力の最低値は１００ヘルツ
〜ＩＫヘルツ周波数の範囲内にある。
〜ＩＫヘルツ周波数の範囲内にある。
（ｃ）波形との変化関係
試片に３００ヘルツの正弦波と三角形波と方形波との電
流をそれぞれを通過させて磁気誘導および保磁力を測定
した。その結果を下表に示す。
流をそれぞれを通過させて磁気誘導および保磁力を測定
した。その結果を下表に示す。
波形 電流（ｍ八） Ｂ ｍ （ＫＧ） Ｈｃ
（Ｏｅ）０ ７．１６ ０．０７４ 正弦波 ２００ ７．７２ ０．０４４三角形
波２００ ７．７２ ０．０４４方形波 ２０
０ ７．７２ ０．０３５正弦波 ２５０
７．８６ ０．０２９三角形波２５０ ７，
８６ ０．０２９方形波 ２５０ ７．８６
０．０２６上記データから分かるように、正弦波と
三角形波と方形波はいずれも磁化特性を改善する効果が
著しい。正弦波と三角形波は効果が同程度であるが、方
形波は特に上回っている。
（Ｏｅ）０ ７．１６ ０．０７４ 正弦波 ２００ ７．７２ ０．０４４三角形
波２００ ７．７２ ０．０４４方形波 ２０
０ ７．７２ ０．０３５正弦波 ２５０
７．８６ ０．０２９三角形波２５０ ７，
８６ ０．０２９方形波 ２５０ ７．８６
０．０２６上記データから分かるように、正弦波と
三角形波と方形波はいずれも磁化特性を改善する効果が
著しい。正弦波と三角形波は効果が同程度であるが、方
形波は特に上回っている。
試験２
試片−本発明に係る方法により改善しながら磁化され試
片２２を使う 対照試片−試片２２と同規格が、ただ鋳放し状態におい
たまま磁化されるものを使う 磁化処理の磁界： Ｈｍ＝±０．１５０ｅ対照試片のデ
ーク：磁気誘導Ｂｍ、 ＝６．７１ ＫＧ保磁力Ｈｃｏ
＝ ０．０７３０ｅ 本試片のデータ： 試片に下表に示す電流密度の正弦波電流を流して磁気誘
導および保磁力を測定した。その結果を同表に示す。
片２２を使う 対照試片−試片２２と同規格が、ただ鋳放し状態におい
たまま磁化されるものを使う 磁化処理の磁界： Ｈｍ＝±０．１５０ｅ対照試片のデ
ーク：磁気誘導Ｂｍ、 ＝６．７１ ＫＧ保磁力Ｈｃｏ
＝ ０．０７３０ｅ 本試片のデータ： 試片に下表に示す電流密度の正弦波電流を流して磁気誘
導および保磁力を測定した。その結果を同表に示す。
電流密度Ｊ （Ａ／ｃａｔ） Ｂｍ（ＫＧ） Ｈｃ
（Ｏｅ）０ ６．７１ ０．０７
３２Ｘ１０２６．８０ ０．０３９ ５Ｘ１０” ６．８８ ０．０３０上
記データから分かるように、ただ試片に交流電流を流す
ことにより磁化特性を改善することができる。流す電流
密度は特に制限がないが、上表によると、５００Ａ／ｃ
ＩＩｔの高密度までも効果が著しい。
（Ｏｅ）０ ６．７１ ０．０７
３２Ｘ１０２６．８０ ０．０３９ ５Ｘ１０” ６．８８ ０．０３０上
記データから分かるように、ただ試片に交流電流を流す
ことにより磁化特性を改善することができる。流す電流
密度は特に制限がないが、上表によると、５００Ａ／ｃ
ＩＩｔの高密度までも効果が著しい。
試験３
試片−本発明に係る方法により改善しながら磁化され試
片２１を使う 対照試片−試片２１と同規格が、ただ鋳放し状態におい
たまま磁化されるものを使う （ａ）対照試片 磁化処理の磁界Ｈｍ＝±０．２９２０ｅ磁気誘導Ｂ ｍ
＝ ７．０７ ＫＧ 保磁力Ｈｃ ＝ ０．０７５０ｅ （ｂ）ＡＣジュール加熱法によって処理された試片 ＡＣジュール加熱法の条件 周波数ｆ＝６０ヘルツ 電流密度Ｊ ＝ ０−３． ＯＸｌ０３Ａ／ｃｕｔ加熱
時間ｔｈ ＝５０ｓｅｃ 電界Ｈ’ｒ） ＝１０００ｅ 測定電界Ｈｍ＝±０．２９２０ｅ 磁気誘導Ｂ ｍ ＝ ９．７０ ＫＧ 保磁力Ｈｃ ＝ ０，０４０ｅ 破断ひすみ＝１ （延性） （ｃ）ＡＣジュール加熱法によって処理された試片にＡ
Ｃ電流を通過させて処理した試片ＡＣ電流の条件 周波数ｆ＝３００ヘルツ 波形：方形 電流密度Ｊ ＝ １．６ ＸＩＯ” Ａ／ｃａｉ測定電
界Ｈｍ＝±０．２９２０ｅ 磁気誘導Ｂｍ＝９．８９ ＫＧ 保磁力Ｈｃ ＝ ０．０１７０ｅ （ａ）、（ｂ）、（ｃ） ３試験のＢ−Ｈ（ヒステリ
シス〉ループはそれぞれ第７図に示される。第７図から
分かるように、この発明の改善方法はＡＣジュール加熱
法と合わせて行なうことができる。
片２１を使う 対照試片−試片２１と同規格が、ただ鋳放し状態におい
たまま磁化されるものを使う （ａ）対照試片 磁化処理の磁界Ｈｍ＝±０．２９２０ｅ磁気誘導Ｂ ｍ
＝ ７．０７ ＫＧ 保磁力Ｈｃ ＝ ０．０７５０ｅ （ｂ）ＡＣジュール加熱法によって処理された試片 ＡＣジュール加熱法の条件 周波数ｆ＝６０ヘルツ 電流密度Ｊ ＝ ０−３． ＯＸｌ０３Ａ／ｃｕｔ加熱
時間ｔｈ ＝５０ｓｅｃ 電界Ｈ’ｒ） ＝１０００ｅ 測定電界Ｈｍ＝±０．２９２０ｅ 磁気誘導Ｂ ｍ ＝ ９．７０ ＫＧ 保磁力Ｈｃ ＝ ０，０４０ｅ 破断ひすみ＝１ （延性） （ｃ）ＡＣジュール加熱法によって処理された試片にＡ
Ｃ電流を通過させて処理した試片ＡＣ電流の条件 周波数ｆ＝３００ヘルツ 波形：方形 電流密度Ｊ ＝ １．６ ＸＩＯ” Ａ／ｃａｉ測定電
界Ｈｍ＝±０．２９２０ｅ 磁気誘導Ｂｍ＝９．８９ ＫＧ 保磁力Ｈｃ ＝ ０．０１７０ｅ （ａ）、（ｂ）、（ｃ） ３試験のＢ−Ｈ（ヒステリ
シス〉ループはそれぞれ第７図に示される。第７図から
分かるように、この発明の改善方法はＡＣジュール加熱
法と合わせて行なうことができる。
上記実施例および試験結果から分かるように、この発明
の改善方法は、強磁性体の磁化特性を、磁気誘導（磁束
密度）（Ｂｍ）−が高くなって、また、保磁力（Ｈｃ）
が低くなるように軟化させることができる。
の改善方法は、強磁性体の磁化特性を、磁気誘導（磁束
密度）（Ｂｍ）−が高くなって、また、保磁力（Ｈｃ）
が低くなるように軟化させることができる。
第１図はこの発明磁化特性改善方法の一実施例の概略説
明図で、第２図は上記実施方法によって改善された直条
形試片のＢ−Ｈループを測定するためのシステム説明図
で、第３図は上記実施方法によって改善されたトロイダ
ル形試片のＢ−Ｈループを測定するためのシステム説明
図で、第４図は強磁性非晶質合金リボンの磁区を示すた
めの斜視図で、第５図はＦｅｔｓＢ＋ｆｆ５Ｉｓの直条
形試片に一連の異なる電流値の６０ヘルツ正弦波電流を
流して測定された磁気誘導比曲線および保磁力比曲線で
、第６図は）’ｅＨＢ１ｚｓ１ｓの直条形試片に一連の
異なる周波数の交流電流を流して測定された磁気誘導比
曲線および保磁力比曲線を示すカーブで、第７図はそれ
ぞれ、鋳放し状態のまま保持されているＦｅｔｓＢ１ｓ
Ｓｉｇ直条形試片と、この発明の磁化特性改善方法によ
って改善されたＦｅｔａＢ１３Ｓ１ｓ直条形試片と、該
磁化特性改善方法を交流ジュール加熱法と合わせて行な
う方法によって改善されたＦｅＨＩＢ１３Ｓ１ｇ直条形
試片のＢ−Ｈループである。 ｌ・・・磁化コイル、 ２・・・試片（強磁性体）、
３．３１・・・交流電源装置、 ２１・・・長条形リボン試片、 １０１・・・ＤＣ二極式電源機構、 ２２・・・トロイダル形試片、 １０２・・・関数発生器、 １２１・・・−次コイル、 １２２・・・二次コイル、 録画。 ４１・・・磁束計、 ４２・・・積算計、 ５０・・・データ収集Ｘ−Ｙ記
明図で、第２図は上記実施方法によって改善された直条
形試片のＢ−Ｈループを測定するためのシステム説明図
で、第３図は上記実施方法によって改善されたトロイダ
ル形試片のＢ−Ｈループを測定するためのシステム説明
図で、第４図は強磁性非晶質合金リボンの磁区を示すた
めの斜視図で、第５図はＦｅｔｓＢ＋ｆｆ５Ｉｓの直条
形試片に一連の異なる電流値の６０ヘルツ正弦波電流を
流して測定された磁気誘導比曲線および保磁力比曲線で
、第６図は）’ｅＨＢ１ｚｓ１ｓの直条形試片に一連の
異なる周波数の交流電流を流して測定された磁気誘導比
曲線および保磁力比曲線を示すカーブで、第７図はそれ
ぞれ、鋳放し状態のまま保持されているＦｅｔｓＢ１ｓ
Ｓｉｇ直条形試片と、この発明の磁化特性改善方法によ
って改善されたＦｅｔａＢ１３Ｓ１ｓ直条形試片と、該
磁化特性改善方法を交流ジュール加熱法と合わせて行な
う方法によって改善されたＦｅＨＩＢ１３Ｓ１ｇ直条形
試片のＢ−Ｈループである。 ｌ・・・磁化コイル、 ２・・・試片（強磁性体）、
３．３１・・・交流電源装置、 ２１・・・長条形リボン試片、 １０１・・・ＤＣ二極式電源機構、 ２２・・・トロイダル形試片、 １０２・・・関数発生器、 １２１・・・−次コイル、 １２２・・・二次コイル、 録画。 ４１・・・磁束計、 ４２・・・積算計、 ５０・・・データ収集Ｘ−Ｙ記
Claims (9)
- （１）（ａ）強磁性体を磁場もしくは反磁場において処
理させる工程と、 （ｂ）前記（ａ）工程を行なう時において、交流または
パルス電流を該強磁性体に流す工程とからなる磁化特性
改善方法。 - （２）上記方法において、更に （ｃ）強磁性体の磁化特性を測定および記録する工程 を備える第１請求項に記載の磁化特性改善方法。
- （３）上記（ｃ）工程は、該強磁性体の磁気誘導および
保磁力を測定および記録してなる第２請求項に記載の磁
化特性改善方法。 - （４）上記（ａ）工程の強磁性体を強磁性非晶質合金と
する第１請求項に記載の磁化特性改善方法。 - （５）上記強磁性非晶質合金を、鉄系とニッケル系とコ
バルト系とからなる群から選択した強磁性合金とする第
４請求項に記載の磁化特性改善方法。 - （６）上記（ｂ）工程は、周波数５０〜５０Ｋヘルツの
交流電流を強磁性体に流してなる第１請求項に記載の磁
化特性改善方法。 - （７）上記（ｂ）工程は、正弦波または三角波または方
形波のパルス電流を強磁性体に流してなる第１請求項に
記載の磁化特性改善方法。 - （８）上記（ｂ）工程は、電流密度１０〜５００Ａ／ｃ
ｍ＾２の電流を強磁性体に流してなる第１請求項に記載
の磁化特性改善方法。 - （９）上記（ａ）工程の強磁性体が、直条形やトロイダ
ル形などの変圧器鉄心に適用する形状である第１請求項
に記載の磁化特性改善方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16832089A JPH0346205A (ja) | 1989-07-01 | 1989-07-01 | 交流ないしパルス電流による磁化特性改善方法 |
| GB9013653A GB2233828B (en) | 1989-07-01 | 1990-06-19 | Method of improving magnetic properties |
| DE19904019636 DE4019636C2 (de) | 1989-07-01 | 1990-06-20 | Verfahren zur Erhöhung der magnetischen Induktionswerte und Erniedrigung der Koerzitivfeldstärke von ferromagnetischen Materialien |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16832089A JPH0346205A (ja) | 1989-07-01 | 1989-07-01 | 交流ないしパルス電流による磁化特性改善方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0346205A true JPH0346205A (ja) | 1991-02-27 |
Family
ID=15865849
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16832089A Pending JPH0346205A (ja) | 1989-07-01 | 1989-07-01 | 交流ないしパルス電流による磁化特性改善方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0346205A (ja) |
| DE (1) | DE4019636C2 (ja) |
| GB (1) | GB2233828B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104882239A (zh) * | 2015-06-03 | 2015-09-02 | 山东大学 | 一种使Fe78Si9B13非晶饱和磁化强度提高和矫顽力降低的方法 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2772181B1 (fr) * | 1997-12-04 | 2000-01-14 | Mecagis | Procede de fabrication d'un noyau magnetique en alliage magnetique doux nanocristallin utilisable dans un disjoncteur differentiel de la classe a et noyau magnetique obtenu |
| FR2772182B1 (fr) * | 1997-12-04 | 2000-01-14 | Mecagis | Procede de fabrication d'un noyau magnetique en alliage magnetique doux nanocristallin et utilisation dans un disjoncteur differentiel de la classe ac |
| RU2451351C2 (ru) * | 2010-07-13 | 2012-05-20 | Олег Фёдорович Меньших | Способ намагничивания ферромагнитного тороида |
| RU2533661C2 (ru) * | 2013-01-10 | 2014-11-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Намагничивающая установка (варианты) |
| CN113049998B (zh) * | 2021-02-08 | 2021-11-02 | 华北电力大学（保定） | 多谐波激励作用下铁磁材料损耗预测方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5173923A (ja) * | 1974-12-24 | 1976-06-26 | Tohoku Daigaku Kinzoku Zairyo | |
| JPS63213907A (ja) * | 1987-03-03 | 1988-09-06 | Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd | 永久磁石の着磁方法 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1121773A (en) * | 1967-02-28 | 1968-07-31 | Donald Peccerill | Manufacture of magnets |
| US3716763A (en) * | 1971-12-29 | 1973-02-13 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Method for reducing core losses in silicon steels and the like |
| NL7217051A (ja) * | 1972-12-15 | 1974-06-18 | ||
| US4342962A (en) * | 1980-04-21 | 1982-08-03 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Method for measuring coercivity in magnetic materials |
| JPS6115941A (ja) * | 1984-06-30 | 1986-01-24 | Res Dev Corp Of Japan | 酸素を含む強磁性非晶質合金およびその製造法 |
| DE3542257A1 (de) * | 1985-11-29 | 1987-06-04 | Standard Elektrik Lorenz Ag | Vorrichtung zum tempern in einem magnetfeld |
| US4816965A (en) * | 1987-05-29 | 1989-03-28 | Innovex Inc. | Mechanism for providing pulsed magnetic field |
| US4847561A (en) * | 1988-04-26 | 1989-07-11 | Soohoo Ronald F | Domain and domain wall transition spectroscopy |
| JPH0637666B2 (ja) * | 1989-04-14 | 1994-05-18 | チャイナ スチール コーポレーション | パルス高電流によるアモルファス合金の磁気および機械特性の改良方法 |
-
1989
- 1989-07-01 JP JP16832089A patent/JPH0346205A/ja active Pending
-
1990
- 1990-06-19 GB GB9013653A patent/GB2233828B/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-06-20 DE DE19904019636 patent/DE4019636C2/de not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5173923A (ja) * | 1974-12-24 | 1976-06-26 | Tohoku Daigaku Kinzoku Zairyo | |
| JPS63213907A (ja) * | 1987-03-03 | 1988-09-06 | Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd | 永久磁石の着磁方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104882239A (zh) * | 2015-06-03 | 2015-09-02 | 山东大学 | 一种使Fe78Si9B13非晶饱和磁化强度提高和矫顽力降低的方法 |
| CN104882239B (zh) * | 2015-06-03 | 2017-12-05 | 山东大学 | 一种使Fe78Si9B13非晶饱和磁化强度提高和矫顽力降低的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2233828B (en) | 1993-11-03 |
| DE4019636A1 (de) | 1991-02-28 |
| GB2233828A (en) | 1991-01-16 |
| GB9013653D0 (en) | 1990-08-08 |
| DE4019636C2 (de) | 1995-06-08 |
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