JPH0634892A - 接眼レンズ - Google Patents
接眼レンズInfo
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- JPH0634892A JPH0634892A JP4207186A JP20718692A JPH0634892A JP H0634892 A JPH0634892 A JP H0634892A JP 4207186 A JP4207186 A JP 4207186A JP 20718692 A JP20718692 A JP 20718692A JP H0634892 A JPH0634892 A JP H0634892A
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- lens
- eyepiece
- eye
- optical axis
- spherical
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 接眼レンズを広い視度範囲において収差変動
を少くし、小型化、低コスト化を図る。 【構成】 両面に非球面凸面を有する第１のレンズ２１
と、両面に球面凹面を有する第２のレンズ２２及び両面
に球面凸面を有する第３のレンズ２３を接合してなる接
合レンズ２４とを、眼１５から順次同心上に配置して、
接眼レンズを構成した。
を少くし、小型化、低コスト化を図る。 【構成】 両面に非球面凸面を有する第１のレンズ２１
と、両面に球面凹面を有する第２のレンズ２２及び両面
に球面凸面を有する第３のレンズ２３を接合してなる接
合レンズ２４とを、眼１５から順次同心上に配置して、
接眼レンズを構成した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はビデオカメラのビューワ
システムなどに用いて好適な接眼レンズに関する。
システムなどに用いて好適な接眼レンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から低コストな接眼レンズとして、
図２０に示すように構成されたケルナ型接眼レンズが知
られている。この接眼レンズは高屈折率・高分散の凹レ
ンズ１と、低屈折率・低分散の凸レンズ２とを、同一光
軸上で組合せ接合して、接合面の負の屈折力で色収差な
どの諸収差を補正するものである。このように構成され
た接合レンズ３は凹レンズ１が眼４側にあり、接合レン
ズ３の眼４に対して反対側の結像面５の近傍には、第３
のレンズ６が同一光軸上に配置されている。第３のレン
ズ６は周辺光量を補なうコンデンサレンズとしての作用
を有する。
図２０に示すように構成されたケルナ型接眼レンズが知
られている。この接眼レンズは高屈折率・高分散の凹レ
ンズ１と、低屈折率・低分散の凸レンズ２とを、同一光
軸上で組合せ接合して、接合面の負の屈折力で色収差な
どの諸収差を補正するものである。このように構成され
た接合レンズ３は凹レンズ１が眼４側にあり、接合レン
ズ３の眼４に対して反対側の結像面５の近傍には、第３
のレンズ６が同一光軸上に配置されている。第３のレン
ズ６は周辺光量を補なうコンデンサレンズとしての作用
を有する。
【０００３】図２１乃至図２６にケルナ型接眼レンズの
収差特性を示す。図２１乃至図２３は眼が基準位置で視
度が０ディオプタの場合を示し、図２４乃至図２６は眼
が視度調整されて基準位置からずれ、視度が＋４ディオ
プタの場合を示す。また図２１，図２４は球面収差、図
２２，図２５は非点収差、図２３，図２６は歪曲収差を
示す。さらに図２１，図２４に示す実線はｅ（緑）線、
破線はｇ（青）線、１点鎖線はｃ（赤）線の球面収差特
性を示し、図２２，図２５に示す実線はサジタル像面、
破線はメリディオナル像面の非点収差を示す。なお図２
２，図２３では最大画角ωが１9.８度であり、図２５，
図２６では最大画角ωが１9.０度であるとする。
収差特性を示す。図２１乃至図２３は眼が基準位置で視
度が０ディオプタの場合を示し、図２４乃至図２６は眼
が視度調整されて基準位置からずれ、視度が＋４ディオ
プタの場合を示す。また図２１，図２４は球面収差、図
２２，図２５は非点収差、図２３，図２６は歪曲収差を
示す。さらに図２１，図２４に示す実線はｅ（緑）線、
破線はｇ（青）線、１点鎖線はｃ（赤）線の球面収差特
性を示し、図２２，図２５に示す実線はサジタル像面、
破線はメリディオナル像面の非点収差を示す。なお図２
２，図２３では最大画角ωが１9.８度であり、図２５，
図２６では最大画角ωが１9.０度であるとする。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記のように構成され
た従来のケルナ型接眼レンズによると、収差補正に寄与
する負のパワーは凹レンズ１と凸レンズ２との接合面に
しかないため、収差補正を進めるためには接合面の曲率
半径を小さくしていかなければならない。このため加工
性が悪くなるという問題があった。また接合面における
全反射条件により規制されるため、レンズ系の広角化が
図りにくい。コマ収差が大きく発生し、低画角では内方
へ、高画角では外方へと変化し、視度調整時の性能が劣
化する。
た従来のケルナ型接眼レンズによると、収差補正に寄与
する負のパワーは凹レンズ１と凸レンズ２との接合面に
しかないため、収差補正を進めるためには接合面の曲率
半径を小さくしていかなければならない。このため加工
性が悪くなるという問題があった。また接合面における
全反射条件により規制されるため、レンズ系の広角化が
図りにくい。コマ収差が大きく発生し、低画角では内方
へ、高画角では外方へと変化し、視度調整時の性能が劣
化する。
【０００５】またケルナ型接眼レンズは凹レンズ１を眼
側に置いた２群構成であり、倍率を高く焦点距離を短く
してゆくと、大きな負の歪曲収差が発生して補正が困難
となる。一方、第３のレンズ６は物体面の近傍に置か
れ、周辺光量を補なうコンデンサレンズとしての作用が
主で、収差補正への寄与は少ない。しかも第３のレンズ
６はキズ、ゴミなどが目立ちやすく組立てに注意を要す
る。
側に置いた２群構成であり、倍率を高く焦点距離を短く
してゆくと、大きな負の歪曲収差が発生して補正が困難
となる。一方、第３のレンズ６は物体面の近傍に置か
れ、周辺光量を補なうコンデンサレンズとしての作用が
主で、収差補正への寄与は少ない。しかも第３のレンズ
６はキズ、ゴミなどが目立ちやすく組立てに注意を要す
る。
【０００６】本発明はこのような状況に鑑みてなされた
もので、広い視度範囲において収差変動の少ない、小型
で低コストの接眼レンズを提供することを目的とする。
もので、広い視度範囲において収差変動の少ない、小型
で低コストの接眼レンズを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の接眼レ
ンズは、両面に非球面凸面を有する第１のレンズ１１
と、両面に球面凹面を有する第２のレンズ１２及び両面
に球面凸面を有する第３のレンズ１３を接合してなる接
合レンズ１４とを、眼側から順次同心上に配置して構成
したことを特徴とする。
ンズは、両面に非球面凸面を有する第１のレンズ１１
と、両面に球面凹面を有する第２のレンズ１２及び両面
に球面凸面を有する第３のレンズ１３を接合してなる接
合レンズ１４とを、眼側から順次同心上に配置して構成
したことを特徴とする。
【０００８】請求項２に記載の接眼レンズは、第１のレ
ンズ１１はプラスチックで形成され、第２、第３のレン
ズ１２，１３はガラスで形成されたことを特徴とする。
ンズ１１はプラスチックで形成され、第２、第３のレン
ズ１２，１３はガラスで形成されたことを特徴とする。
【０００９】請求項３に記載の接眼レンズは、第１のレ
ンズ１１の中心厚をＤ1 、第１のレンズ１１と第２のレ
ンズ１２との間の空気間隔１６をＤ2 、第２のレンズ１
２のアッベ数をν2 、第３のレンズ１３の屈折率を
Ｎ3 、第２のレンズ１２と第３のレンズ１３との接合レ
ンズ１４の焦点距離をｆ2 、レンズ全系の焦点距離をｆ
とするとき、0.１５＜Ｄ1 ／ｆ＜0.２、0.０４＜Ｄ2 ／
ｆ＜0.２５、ν2 ＜３０、Ｎ3 ＞1.５８、2.８＜ｆ2 ／
ｆ＜4.０の条件を満足することを特徴とする。
ンズ１１の中心厚をＤ1 、第１のレンズ１１と第２のレ
ンズ１２との間の空気間隔１６をＤ2 、第２のレンズ１
２のアッベ数をν2 、第３のレンズ１３の屈折率を
Ｎ3 、第２のレンズ１２と第３のレンズ１３との接合レ
ンズ１４の焦点距離をｆ2 、レンズ全系の焦点距離をｆ
とするとき、0.１５＜Ｄ1 ／ｆ＜0.２、0.０４＜Ｄ2 ／
ｆ＜0.２５、ν2 ＜３０、Ｎ3 ＞1.５８、2.８＜ｆ2 ／
ｆ＜4.０の条件を満足することを特徴とする。
【００１０】請求項４に記載の接眼レンズは、第１のレ
ンズ１１の面頂点における接平面からの距離をｘ、光軸
からの高さをＨ、曲率半径をＲ、円錐定数をＫ、４次項
乃至１０次項における非球面係数をＡ4 乃至Ａ10とする
とき、第１のレンズ１１の非球面形状は次式で与えられ
ることを特徴とする。 ｘ＝Ｈ2 ／Ｒ／〔１＋｛１−（Ｋ＋１）・（Ｈ／Ｒ）2 ｝1/2 〕 ＋Ａ4 Ｈ4 ＋Ａ6 Ｈ6 ＋Ａ8 Ｈ8 ＋Ａ10Ｈ10
ンズ１１の面頂点における接平面からの距離をｘ、光軸
からの高さをＨ、曲率半径をＲ、円錐定数をＫ、４次項
乃至１０次項における非球面係数をＡ4 乃至Ａ10とする
とき、第１のレンズ１１の非球面形状は次式で与えられ
ることを特徴とする。 ｘ＝Ｈ2 ／Ｒ／〔１＋｛１−（Ｋ＋１）・（Ｈ／Ｒ）2 ｝1/2 〕 ＋Ａ4 Ｈ4 ＋Ａ6 Ｈ6 ＋Ａ8 Ｈ8 ＋Ａ10Ｈ10
【００１１】請求項５に記載の接眼レンズは、Ｚ＝Ｋ／
８・（１／Ｒ）3 ＋Ａ4 とし、第１のレンズ１１の眼側
レンズ面のＺをＺ1 、物体側レンズ面のＺをＺ2 とする
とき、Ｚ1 ＞０、Ｚ2 ＞０を満足することを特徴とす
る。
８・（１／Ｒ）3 ＋Ａ4 とし、第１のレンズ１１の眼側
レンズ面のＺをＺ1 、物体側レンズ面のＺをＺ2 とする
とき、Ｚ1 ＞０、Ｚ2 ＞０を満足することを特徴とす
る。
【００１２】
【作用】上記構成の接眼レンズにおいては、接眼レンズ
の構成を請求項１乃至３に記載の構成とすることによ
り、第１、第２、第３の各レンズ１１，１２，１３の加
工性が向上し、各収差補正を良好に行なうことができ
る。
の構成を請求項１乃至３に記載の構成とすることによ
り、第１、第２、第３の各レンズ１１，１２，１３の加
工性が向上し、各収差補正を良好に行なうことができ
る。
【００１３】また接眼レンズの第１のレンズ１１の非球
面形状を請求項４，５に記載の形状とすることにより、
広い視度範囲において収差変動を少くすることができ
る。
面形状を請求項４，５に記載の形状とすることにより、
広い視度範囲において収差変動を少くすることができ
る。
【００１４】
【実施例】以下、本発明の接眼レンズの実施例を図面及
び表を参照して説明する。
び表を参照して説明する。
【００１５】図１に本発明の接眼レンズの一実施例の構
成を示す。図１において、両面に非球面凸面を有するプ
ラスチックで成形された第１のレンズ１１と、両面に球
面凹面を有するガラスで構成された第２のレンズ１２
と、両面に球面凸面を有するガラスで構成された第３の
レンズ１３とが同一光軸上に配置されている。第２のレ
ンズ１２と第３のレンズ１３との対向する凹面１２ａと
凸面１３ａとは等しい曲率半径を有しており、同軸上に
一体に接合されて接合レンズ１４を構成している。ま
た、第１のレンズ１１、第２のレンズ１２及び第３のレ
ンズ１３は光軸上の眼１５側から順次配置されており、
第１のレンズ１１と第２のレンズ１２との間には空気間
隙１６が設けられている。また接合レンズ１４に対して
眼１５と反対側の光軸上には結像面１７が設けられてお
り、結像面１７の前面はカバーガラス１８で被覆されて
いる。
成を示す。図１において、両面に非球面凸面を有するプ
ラスチックで成形された第１のレンズ１１と、両面に球
面凹面を有するガラスで構成された第２のレンズ１２
と、両面に球面凸面を有するガラスで構成された第３の
レンズ１３とが同一光軸上に配置されている。第２のレ
ンズ１２と第３のレンズ１３との対向する凹面１２ａと
凸面１３ａとは等しい曲率半径を有しており、同軸上に
一体に接合されて接合レンズ１４を構成している。ま
た、第１のレンズ１１、第２のレンズ１２及び第３のレ
ンズ１３は光軸上の眼１５側から順次配置されており、
第１のレンズ１１と第２のレンズ１２との間には空気間
隙１６が設けられている。また接合レンズ１４に対して
眼１５と反対側の光軸上には結像面１７が設けられてお
り、結像面１７の前面はカバーガラス１８で被覆されて
いる。
【００１６】第１のレンズ１１の中心厚をＤ1 、第１の
レンズ１１と第２のレンズ１２の空気間隔１６をＤ2 、
第２のレンズ１２のアッベ数をν2 、第３のレンズ１３
の屈折率をＮ3 、接合レンズ１４の焦点距離をｆ2 、レ
ンズ全系の焦点距離をｆ、第１のレンズ１１の面頂点に
おける接平面からの距離をｘ、光軸からの高さをＨ、曲
率半径をＲ、円錐定数をＫ、ｎ次頂における非球面係数
をＡｎとしたとき、下記の各式の条件を満足するように
した。
レンズ１１と第２のレンズ１２の空気間隔１６をＤ2 、
第２のレンズ１２のアッベ数をν2 、第３のレンズ１３
の屈折率をＮ3 、接合レンズ１４の焦点距離をｆ2 、レ
ンズ全系の焦点距離をｆ、第１のレンズ１１の面頂点に
おける接平面からの距離をｘ、光軸からの高さをＨ、曲
率半径をＲ、円錐定数をＫ、ｎ次頂における非球面係数
をＡｎとしたとき、下記の各式の条件を満足するように
した。
【００１７】 0.１５＜Ｄ1 ／ｆ＜0.２ ……（１） 0.０４＜Ｄ2 ／ｆ＜0.２５ ……（２） ν2 ＜３０ ……（３） Ｎ3 ＞1.５８ ……（４） 2.８＜ｆ2 ／ｆ＜4.０ ……（５） Ｚ1 ＞０、Ｚ2 ＞０ ……（６） ｘ＝Ｈ2 ／Ｒ／〔１＋｛１−（Ｋ＋１）・（Ｈ／Ｒ）2 ｝1/2 〕 ＋Ａ4 Ｈ4 ＋Ａ6 Ｈ6 ＋Ａ8 Ｈ8 ＋Ａ10Ｈ10 ……（７）
【００１８】ここでＺ＝Ｋ／８・（１／Ｒ）3 ＋Ａ4 と
し、眼側レンズ面のＺをＺ1 、物体側レンズ面のＺをＺ
2 とする。
し、眼側レンズ面のＺをＺ1 、物体側レンズ面のＺをＺ
2 とする。
【００１９】式（１）は第１のレンズ１１の中心厚Ｄ1
に関する式であり、Ｄ1 が厚くなる程歪曲収差の補正に
は有利であるが、プラスチックレンズである第１のレン
ズ１１の成形条件により上限が決まる。下限はレンズの
有効径と相関し、これを下回ると画面周辺における十分
な光量が得られにくくなる。
に関する式であり、Ｄ1 が厚くなる程歪曲収差の補正に
は有利であるが、プラスチックレンズである第１のレン
ズ１１の成形条件により上限が決まる。下限はレンズの
有効径と相関し、これを下回ると画面周辺における十分
な光量が得られにくくなる。
【００２０】式（２）は第１のレンズ１１と第２のレン
ズ１２との間の空気間隔Ｄ2 に関するものであり、上限
は第３のレンズ１３の厚肉化を防ぎ、第１のレンズ１１
と接合レンズ１４との屈折力のバランスをとっている。
この上限を越えると色収差の補正不足と負の歪曲傾向を
生ずる。また下限は物体面から眼１５に入る光の入射瞳
位置により決まる。一般に入射瞳はテレセントリックで
あることが望ましいが、実用上許容され得る最小値を決
めるものである。
ズ１２との間の空気間隔Ｄ2 に関するものであり、上限
は第３のレンズ１３の厚肉化を防ぎ、第１のレンズ１１
と接合レンズ１４との屈折力のバランスをとっている。
この上限を越えると色収差の補正不足と負の歪曲傾向を
生ずる。また下限は物体面から眼１５に入る光の入射瞳
位置により決まる。一般に入射瞳はテレセントリックで
あることが望ましいが、実用上許容され得る最小値を決
めるものである。
【００２１】式（３）は第２のレンズ１２のアッベ数で
あり、良好な色収差補正を決定する。ν2 が３０以上と
なると色収差補正不良が生じたり、低屈折率化により接
合面の曲率半径が小さくなり、コマ収差の増大とレンズ
加工性の悪化を招く。
あり、良好な色収差補正を決定する。ν2 が３０以上と
なると色収差補正不良が生じたり、低屈折率化により接
合面の曲率半径が小さくなり、コマ収差の増大とレンズ
加工性の悪化を招く。
【００２２】式（４）は第３のレンズ１３の屈折率であ
り、1.５８以下ではペッツバール和の増加により、像面
弯曲、特に中間画角におけるメリディオナル像面の補正
が困難となる。また、第３のレンズ１３の物体側の曲率
半径が小さくなり、レンズ加工が困難になる。
り、1.５８以下ではペッツバール和の増加により、像面
弯曲、特に中間画角におけるメリディオナル像面の補正
が困難となる。また、第３のレンズ１３の物体側の曲率
半径が小さくなり、レンズ加工が困難になる。
【００２３】式（５）は接合レンズ４の焦点距離範囲を
示し、上限を超えると第１のレンズ１１への屈折力が大
きくなり、軸上性能が劣化する。また下限を超えると負
の歪曲収差が増大し、内方コマの補正が困難となる。
示し、上限を超えると第１のレンズ１１への屈折力が大
きくなり、軸上性能が劣化する。また下限を超えると負
の歪曲収差が増大し、内方コマの補正が困難となる。
【００２４】式（６），式（７）は第１のレンズ１１の
非球面形状を規定する式である。式（６）において、Ｚ
1 が負であるとメリディオナル像面が中間画角において
プラス側へ大きくふくらみ、非点収差の補正が困難とな
る。またＺ2 が負になるとサジタル像面の弯曲補正が不
足し、メリディオナル像面は低画角ではアンダー方向
へ、高画角になると大きくオーバー方向へと弯曲し、画
面全体におけるバランスがとれなくなる。
非球面形状を規定する式である。式（６）において、Ｚ
1 が負であるとメリディオナル像面が中間画角において
プラス側へ大きくふくらみ、非点収差の補正が困難とな
る。またＺ2 が負になるとサジタル像面の弯曲補正が不
足し、メリディオナル像面は低画角ではアンダー方向
へ、高画角になると大きくオーバー方向へと弯曲し、画
面全体におけるバランスがとれなくなる。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】
【００２８】
【表４】
【００２９】
【表５】
【００３０】
【表６】
【００３１】
【表７】
【００３２】次に図２乃至図１９及び表１乃至表７に、
第１乃至第３の数値実施例を示す。図２乃至図７及び表
２，表３は第１の数値実施例、図８乃至図１３及び表
４，表５は第２の数値実施例、図１４乃至図１９及び表
６，表７は第３の数値実施例を示す。また、図２乃至図
４、図８乃至図１０、図１４乃至図１６はそれぞれ図２
１乃至図２３に示す従来例に対応する収差特性を示す線
図である。同様に図５乃至図７、図１１乃至図１３、図
１７乃至図１９はそれぞれ図２４乃至図２６に示す従来
例に対応する収差特定を示す線図である。
第１乃至第３の数値実施例を示す。図２乃至図７及び表
２，表３は第１の数値実施例、図８乃至図１３及び表
４，表５は第２の数値実施例、図１４乃至図１９及び表
６，表７は第３の数値実施例を示す。また、図２乃至図
４、図８乃至図１０、図１４乃至図１６はそれぞれ図２
１乃至図２３に示す従来例に対応する収差特性を示す線
図である。同様に図５乃至図７、図１１乃至図１３、図
１７乃至図１９はそれぞれ図２４乃至図２６に示す従来
例に対応する収差特定を示す線図である。
【００３３】また表２，表４，表６におけるＲｉは眼側
より順に第ｉ番目のレンズ面の曲率半径、Ｄｉは眼側よ
り順に第ｉ番目のレンズ中心厚または空気間隔、Ｎｉ及
びνｉはそれぞれ眼側より順に第ｉ番目のレンズの屈折
率及びアッベ数である。
より順に第ｉ番目のレンズ面の曲率半径、Ｄｉは眼側よ
り順に第ｉ番目のレンズ中心厚または空気間隔、Ｎｉ及
びνｉはそれぞれ眼側より順に第ｉ番目のレンズの屈折
率及びアッベ数である。
【００３４】すなわち、Ｒ0 は瞳面、Ｒ1 乃至Ｒ8 は順
次第１のレンズ１１、第２のレンズ１２、第３のレンズ
１３、カバーガラス１８のそれぞれの面ａ，ｂ，ｃ，
ｄ，ｅ，ｆ，ｇ及び結像面１７の片面ｈの曲率半径であ
る。またＤ1 ，Ｄ3 ，Ｄ4 ，Ｄ6 はそれぞれ第１、第
２、第３のレンズ１１，１２，１３及びカバーガラス１
８の中心厚であり、Ｄ0 は眼１５と第１のレンズ１１と
の間、Ｄ2 は第１のレンズ１１と第２のレンズ１２との
間、Ｄ5 は第３のレンズ１３とカバーガラス１８との間
のそれぞれ空気間隔である。またＮ1 ，Ｎ2 ，Ｎ3 ，Ｎ
4 及びν1 ，ν2 ，ν3 ，ν4 はそれぞれ第１、第２、
第３のレンズ１１，１２，１３及びカバーガラス１８の
屈折率とアッベ数である。なお基準波長をｅ線としてい
る。また表１は第１乃至第３の数値実施例の条件を示し
ている。
次第１のレンズ１１、第２のレンズ１２、第３のレンズ
１３、カバーガラス１８のそれぞれの面ａ，ｂ，ｃ，
ｄ，ｅ，ｆ，ｇ及び結像面１７の片面ｈの曲率半径であ
る。またＤ1 ，Ｄ3 ，Ｄ4 ，Ｄ6 はそれぞれ第１、第
２、第３のレンズ１１，１２，１３及びカバーガラス１
８の中心厚であり、Ｄ0 は眼１５と第１のレンズ１１と
の間、Ｄ2 は第１のレンズ１１と第２のレンズ１２との
間、Ｄ5 は第３のレンズ１３とカバーガラス１８との間
のそれぞれ空気間隔である。またＮ1 ，Ｎ2 ，Ｎ3 ，Ｎ
4 及びν1 ，ν2 ，ν3 ，ν4 はそれぞれ第１、第２、
第３のレンズ１１，１２，１３及びカバーガラス１８の
屈折率とアッベ数である。なお基準波長をｅ線としてい
る。また表１は第１乃至第３の数値実施例の条件を示し
ている。
【００３５】第１の数値実施例では表１に示すように、
第１のレンズ１１及び第２のレンズ１２の中心厚Ｄ1 ，
Ｄ2 のレンズ全系の焦点距離ｆに対する比を、それぞれ
0.１９９９，0.０４００とし、第２のレンズ１２のアッ
ベ数ν2 を２5.３とし、第３のレンズ１３の屈折率Ｎ3
を1.７２３４１とした。また第２のレンズ１２の焦点距
離ｆ2 のレンズ全系の焦点距離ｆに対する比を3.９３８
とし、Ｚ1 を0.１６８×１０-5とし、Ｚ2 を0.２０６×
１０-5とした。第２、第３の数値実施例における条件も
同様である。
第１のレンズ１１及び第２のレンズ１２の中心厚Ｄ1 ，
Ｄ2 のレンズ全系の焦点距離ｆに対する比を、それぞれ
0.１９９９，0.０４００とし、第２のレンズ１２のアッ
ベ数ν2 を２5.３とし、第３のレンズ１３の屈折率Ｎ3
を1.７２３４１とした。また第２のレンズ１２の焦点距
離ｆ2 のレンズ全系の焦点距離ｆに対する比を3.９３８
とし、Ｚ1 を0.１６８×１０-5とし、Ｚ2 を0.２０６×
１０-5とした。第２、第３の数値実施例における条件も
同様である。
【００３６】また第１の数値実施例における瞳面、各レ
ンズ１１，１２，１３及びカバーガラス１８の面の曲率
半径Ｒ、中心厚または空気間隔Ｄ、屈折率Ｎ及びアッベ
数νはそれぞれ表２に示すように設定した。また第１の
レンズ１１の非球面の両面ａ，ｂの形状を示す曲率半径
Ｒ、円錐定数Ｋ、４次項乃至１０次項の非球面係数
Ａ 4 ，Ａ6 ，Ａ8 ，Ａ10を表３に示すように設定した。
第２、第３の数値実施例についても同様に表４乃至表７
に示すように設定した。
ンズ１１，１２，１３及びカバーガラス１８の面の曲率
半径Ｒ、中心厚または空気間隔Ｄ、屈折率Ｎ及びアッベ
数νはそれぞれ表２に示すように設定した。また第１の
レンズ１１の非球面の両面ａ，ｂの形状を示す曲率半径
Ｒ、円錐定数Ｋ、４次項乃至１０次項の非球面係数
Ａ 4 ，Ａ6 ，Ａ8 ，Ａ10を表３に示すように設定した。
第２、第３の数値実施例についても同様に表４乃至表７
に示すように設定した。
【００３７】上記のように構成された第１、第２、第３
の数値実施例による接眼レンズによれば、図２，図５，
図８，図１１，図１４，図１７に示すように軸上色収差
が小さくなる。また図３，図６，図９，図１２，図１
５，図１８に示すように、比較的大きい画角においても
非点収差が小さくなる。さらに図４，図７，図１０，図
１３，図１６，図１９に示すように、画角が小さい範囲
においては歪曲収差がほとんど零になる。従って色収差
及び像面の補正を良好に行なうことができ、広い視野範
囲において収差変動の少ない安定した性能を得ることが
できる。しかも接眼レンズの小型化、低コスト化を図る
ことができる。
の数値実施例による接眼レンズによれば、図２，図５，
図８，図１１，図１４，図１７に示すように軸上色収差
が小さくなる。また図３，図６，図９，図１２，図１
５，図１８に示すように、比較的大きい画角においても
非点収差が小さくなる。さらに図４，図７，図１０，図
１３，図１６，図１９に示すように、画角が小さい範囲
においては歪曲収差がほとんど零になる。従って色収差
及び像面の補正を良好に行なうことができ、広い視野範
囲において収差変動の少ない安定した性能を得ることが
できる。しかも接眼レンズの小型化、低コスト化を図る
ことができる。
【００３８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の接眼レン
ズによれば、２群３枚のレンズ構成に非球面プラスチッ
クレンズを使用したので、色収差及び像面の補正を良好
に行なうことができ、広い視野範囲において収差変動の
少ない安定した状態を得ることができる。しかも接眼レ
ンズの小型化、低コスト化を図ることができる。
ズによれば、２群３枚のレンズ構成に非球面プラスチッ
クレンズを使用したので、色収差及び像面の補正を良好
に行なうことができ、広い視野範囲において収差変動の
少ない安定した状態を得ることができる。しかも接眼レ
ンズの小型化、低コスト化を図ることができる。
【図１】本発明の接眼レンズの一実施例の構成を示す説
明図である。
明図である。
【図２】第１の数値実施例における眼が０ディオプタの
場合の球面収差を示す線図である。
場合の球面収差を示す線図である。
【図３】図２と同じ場合の非点収差を示す線図である。
【図４】図２と同じ場合の歪曲収差を示す線図である。
【図５】第１の数値実施例における眼が＋４ディオプタ
の場合の球面収差を示す線図である。
の場合の球面収差を示す線図である。
【図６】図５と同じ場合の非点収差を示す線図である。
【図７】図５と同じ場合の歪曲収差を示す線図である。
【図８】第２の実施例における眼が０ディオプタの場合
の球面収差を示す線図である。
の球面収差を示す線図である。
【図９】図８と同じ場合の非点収差を示す線図である。
【図１０】図８と同じ場合の歪曲収差を示す線図であ
る。
る。
【図１１】第２の数値実施例における眼が＋４ディオプ
タの場合の球面収差を示す線図である。
タの場合の球面収差を示す線図である。
【図１２】図１１と同じ場合の非点収差を示す線図であ
る。
る。
【図１３】図１１と同じ場合の歪曲収差を示す線図であ
る。
る。
【図１４】第３の数値実施例における眼が０ディオプタ
の場合の球面収差を示す線図である。
の場合の球面収差を示す線図である。
【図１５】図１４と同じ場合の非点収差を示す線図であ
る。
る。
【図１６】図１４と同じ場合の歪曲収差を示す線図であ
る。
る。
【図１７】第３の数値実施例における眼が＋４ディオプ
タの場合の球面収差を示す線図である。
タの場合の球面収差を示す線図である。
【図１８】図１７と同じ場合の非点収差を示す線図であ
る。
る。
【図１９】図１７と同じ場合の歪曲収差を示す線図であ
る。
る。
【図２０】従来の接眼レンズの一例の構成を示す説明図
である。
である。
【図２１】図２０に示す接眼レンズの眼が０ディオプタ
の場合の球面収差を示す線図である。
の場合の球面収差を示す線図である。
【図２２】図２１と同じ場合の非点収差を示す線図であ
る。
る。
【図２３】図２１と同じ場合の歪曲収差を示す線図であ
る。
る。
【図２４】図２０に示す接眼レンズの眼が＋４ディオプ
タの場合の球面収差を示す線図である。
タの場合の球面収差を示す線図である。
【図２５】図２４と同じ場合の非点収差を示す線図であ
る。
る。
【図２６】図２４と同じ場合の歪曲収差を示す線図であ
る。
る。
１１ 第１のレンズ １２ 第２のレンズ １３ 第３のレンズ １４ 接合レンズ １５ 眼
Claims (5)
- 【請求項１】 両面に非球面凸面を有する第１のレンズ
と、 両面に球面凹面を有する第２のレンズ及び両面に球面凸
面を有する第３のレンズを接合してなる接合レンズと
を、眼側から順次同心上に配置して構成したことを特徴
とする接眼レンズ。 - 【請求項２】 前記第１のレンズはプラスチックで形成
され、 前記第２及び第３のレンズはガラスで形成されたことを
特徴とする請求項１記載の接眼レンズ。 - 【請求項３】 前記第１のレンズの中心厚をＤ1 、前記
第１のレンズと第２のレンズとの間の空気間隔をＤ2 、
前記第２のレンズのアッベ数をν2 、前記第３のレンズ
の屈折率をＮ3 、前記第２のレンズと第３のレンズとの
接合レンズの焦点距離をｆ2 、レンズ全系の焦点距離を
ｆとするとき、 0.１５＜Ｄ1 ／ｆ＜0.２ 0.０４＜Ｄ2 ／ｆ＜0.２５ ν2 ＜３０ Ｎ3 ＞1.５８ 2.８＜ｆ2 ／ｆ＜4.０ の条件を満足することを特徴とする請求項１または２記
載の接眼レンズ。 - 【請求項４】 前記第１のレンズでの面頂点における接
平面からの光軸方向の距離をｘ、光軸からの高さをＨ、
曲率半径をＲ、円錐定数をＫ、４次項乃至１０次項にお
ける非球面係数をＡ4 乃至Ａ10とするとき、 前記第１のレンズの非球面形状は次式で与えられること
を特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項記載の接眼
レンズ。 ｘ＝Ｈ2 ／Ｒ／〔１＋｛１−（Ｋ＋１）・（Ｈ／Ｒ）2 ｝1/2 ＋Ａ4 Ｈ4 ＋Ａ6 Ｈ6 ＋Ａ8 Ｈ8 ＋Ａ10Ｈ10 - 【請求項５】 Ｚ＝Ｋ／８・（１／Ｒ）3 ＋Ａ4 とし、 前記第１のレンズの眼側レンズ面のＺをＺ1 、物体側レ
ンズ面のＺをＺ2 とするとき、 Ｚ1 ＞０ Ｚ2 ＞０ を満足することを特徴とする請求項１乃至４のいずれか
１項記載の接眼レンズ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4207186A JPH0634892A (ja) | 1992-07-10 | 1992-07-10 | 接眼レンズ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4207186A JPH0634892A (ja) | 1992-07-10 | 1992-07-10 | 接眼レンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0634892A true JPH0634892A (ja) | 1994-02-10 |
Family
ID=16535676
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4207186A Withdrawn JPH0634892A (ja) | 1992-07-10 | 1992-07-10 | 接眼レンズ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0634892A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014041773A1 (ja) * | 2012-09-12 | 2014-03-20 | 富士フイルム株式会社 | 接眼レンズおよび撮像装置 |
-
1992
- 1992-07-10 JP JP4207186A patent/JPH0634892A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014041773A1 (ja) * | 2012-09-12 | 2014-03-20 | 富士フイルム株式会社 | 接眼レンズおよび撮像装置 |
| US9651768B2 (en) | 2012-09-12 | 2017-05-16 | Fujifilm Corporation | Eyepiece lens and imaging apparatus |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19991005 |