JPH06346183A - 耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材 - Google Patents
耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材Info
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- JPH06346183A JPH06346183A JP16518293A JP16518293A JPH06346183A JP H06346183 A JPH06346183 A JP H06346183A JP 16518293 A JP16518293 A JP 16518293A JP 16518293 A JP16518293 A JP 16518293A JP H06346183 A JPH06346183 A JP H06346183A
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- sintered alloy
- valve guide
- guide member
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブ
ガイド部材を提供する。 【構成】 内燃機関のバルブガイド部材が重量％で、
Ｃ：１〜４％、Ｃｕ：１．５〜６％、Ｐ：０．１〜０．
８％、Ｎｉ：０．１〜４％、Ｍｏ：０．０５〜２％を含
有し、さらに必要に応じてＭｎ：０．２〜４％および
Ｓ：０．０５〜１％を含有し、残りがＦｅと不可避不純
物からなる組成、並びにパーライトを主体とする素地
に、硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ系化合物、炭化物、および遊離
黒鉛、さらに必要に応じてＭｎＳが分散分布した組織を
有するＦｅ基焼結合金からなり、かつ一方側端部または
両側端部の理論密度比を８７〜９７％とし、他方側部分
または中央部分の理論密度比を７９〜８５％としてな
る。
ガイド部材を提供する。 【構成】 内燃機関のバルブガイド部材が重量％で、
Ｃ：１〜４％、Ｃｕ：１．５〜６％、Ｐ：０．１〜０．
８％、Ｎｉ：０．１〜４％、Ｍｏ：０．０５〜２％を含
有し、さらに必要に応じてＭｎ：０．２〜４％および
Ｓ：０．０５〜１％を含有し、残りがＦｅと不可避不純
物からなる組成、並びにパーライトを主体とする素地
に、硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ系化合物、炭化物、および遊離
黒鉛、さらに必要に応じてＭｎＳが分散分布した組織を
有するＦｅ基焼結合金からなり、かつ一方側端部または
両側端部の理論密度比を８７〜９７％とし、他方側部分
または中央部分の理論密度比を７９〜８５％としてな
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、すぐれた耐摩耗性を
発揮する内燃機関のＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材
に関するものである。
発揮する内燃機関のＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、内燃機関のバルブガイド部材の製
造に、多くのＦｅ基焼結合金が適用されていることは良
く知られるところである。
造に、多くのＦｅ基焼結合金が適用されていることは良
く知られるところである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の内燃機関
の高出力化および高速化はめざましく、これに伴ない、
これの構造部材の使用条件は一段と苛酷さを増し、特に
中心孔に挿通されて往復動するバルブとの間ではげしい
摺動摩耗を受けるバルブガイド部材には、より一層の耐
摩耗性の向上が要求されるが、従来の多くのＦｅ基焼結
合金製バルブガイド部材はこれに対応できる十分な耐摩
耗性を示すものではなく、すぐれた耐摩耗性を安定的に
発揮するバルブガイド部材の開発が望まれている。
の高出力化および高速化はめざましく、これに伴ない、
これの構造部材の使用条件は一段と苛酷さを増し、特に
中心孔に挿通されて往復動するバルブとの間ではげしい
摺動摩耗を受けるバルブガイド部材には、より一層の耐
摩耗性の向上が要求されるが、従来の多くのＦｅ基焼結
合金製バルブガイド部材はこれに対応できる十分な耐摩
耗性を示すものではなく、すぐれた耐摩耗性を安定的に
発揮するバルブガイド部材の開発が望まれている。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結
合金製バルブガイド部材を開発すべく研究を行なった結
果、内燃機関のバルブガイド部材を、重量％で（以下、
％は重量％を示す）、Ｃ：１〜４％、 Ｃｕ：
１．５〜６％、Ｐ：０．１〜０．８％、 Ｎｉ：０．１
〜４％、Ｍｏ：０．０５〜２％、を含有し、さらに必要
に応じて、Ｍｎ：０．２〜４％、 Ｓ：０．０５〜１
％、を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組
成、並びにパーライトを主体とする素地に、硬質のＦｅ
−Ｃ−Ｐ系化合物、炭化物、および遊離黒鉛が分散分布
し、さらに加えてＭｎおよびＳを含有する場合には硫化
マンガン（以下、ＭｎＳで示す）が分散分布した組織を
有するＦｅ基焼結合金で構成すると共に、これの一方側
端部または両側端部、望ましくは一方側端部の場合（す
なわちバルブシート側のみの場合）には全長の１／５〜
１／２、両側端部の場合にはそれぞれ全長の１／５〜１
／３の長さ部分の理論密度比を相対的に８７〜９７％の
高密度とし、かつ他方側部分または中央部分の理論密度
比を７９〜８５％の低密度とした構造をもったものにす
ると、この結果のＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材
は、素地に分散する硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ系化合物および
炭化物、並びに一方側端部または両側端部に形成した高
密度部分による硬さ向上と、同じく素地に分散する遊離
黒鉛、さらにＭｎＳによる自己潤滑性の向上と、さらに
他方側部分または中央部分に形成した低密度部分による
保油効果の向上とが相まって、苛酷な条件下での実用に
際してもすぐれた耐摩耗性を発揮するという研究結果を
得たのである。
上述のような観点から、耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結
合金製バルブガイド部材を開発すべく研究を行なった結
果、内燃機関のバルブガイド部材を、重量％で（以下、
％は重量％を示す）、Ｃ：１〜４％、 Ｃｕ：
１．５〜６％、Ｐ：０．１〜０．８％、 Ｎｉ：０．１
〜４％、Ｍｏ：０．０５〜２％、を含有し、さらに必要
に応じて、Ｍｎ：０．２〜４％、 Ｓ：０．０５〜１
％、を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組
成、並びにパーライトを主体とする素地に、硬質のＦｅ
−Ｃ−Ｐ系化合物、炭化物、および遊離黒鉛が分散分布
し、さらに加えてＭｎおよびＳを含有する場合には硫化
マンガン（以下、ＭｎＳで示す）が分散分布した組織を
有するＦｅ基焼結合金で構成すると共に、これの一方側
端部または両側端部、望ましくは一方側端部の場合（す
なわちバルブシート側のみの場合）には全長の１／５〜
１／２、両側端部の場合にはそれぞれ全長の１／５〜１
／３の長さ部分の理論密度比を相対的に８７〜９７％の
高密度とし、かつ他方側部分または中央部分の理論密度
比を７９〜８５％の低密度とした構造をもったものにす
ると、この結果のＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材
は、素地に分散する硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ系化合物および
炭化物、並びに一方側端部または両側端部に形成した高
密度部分による硬さ向上と、同じく素地に分散する遊離
黒鉛、さらにＭｎＳによる自己潤滑性の向上と、さらに
他方側部分または中央部分に形成した低密度部分による
保油効果の向上とが相まって、苛酷な条件下での実用に
際してもすぐれた耐摩耗性を発揮するという研究結果を
得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、Ｃ：１〜４％、 Ｃ
ｕ：１．５〜６％、Ｐ：０．１〜０．８％、 Ｎｉ：
０．１〜４％、Ｍｏ：０．０５〜２％、を含有し、さら
に必要に応じて、Ｍｎ：０．２〜４％、 Ｓ：０．０
５〜１％、を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からな
る組成、並びにパーライトを主体とする素地に、微細な
Ｆｅ−Ｃ−Ｐ系化合物、炭化物、および遊離黒鉛、さら
に必要に応じてＭｎＳが分散分布した組織を有するＦｅ
基焼結合金からなり、かつ一方側端部または両側端部の
理論密度比を８７〜９７％とし、他方側部分または中央
部分の理論密度比を７９〜８５％としてなる、耐摩耗性
のすぐれたバルブガイド部材に特徴を有するものであ
る。
なされたものであって、Ｃ：１〜４％、 Ｃ
ｕ：１．５〜６％、Ｐ：０．１〜０．８％、 Ｎｉ：
０．１〜４％、Ｍｏ：０．０５〜２％、を含有し、さら
に必要に応じて、Ｍｎ：０．２〜４％、 Ｓ：０．０
５〜１％、を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からな
る組成、並びにパーライトを主体とする素地に、微細な
Ｆｅ−Ｃ−Ｐ系化合物、炭化物、および遊離黒鉛、さら
に必要に応じてＭｎＳが分散分布した組織を有するＦｅ
基焼結合金からなり、かつ一方側端部または両側端部の
理論密度比を８７〜９７％とし、他方側部分または中央
部分の理論密度比を７９〜８５％としてなる、耐摩耗性
のすぐれたバルブガイド部材に特徴を有するものであ
る。
【０００６】つぎに、この発明のバルブガイド部材にお
いて、これを構成するＦｅ基焼結合金の組成および理論
密度比を上記の通りに限定した理由を説明する。 Ａ． 組成 （ａ） Ｃ Ｃ成分には、素地のパーライトを形成して、これを強化
するほか、硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ系化合物および炭化物を
形成して硬さを向上させ、さらに遊離黒鉛としても素地
に分布して自己潤滑性を改善し、もって部材の耐摩耗性
を向上させる作用があるが、その含有量が１％未満では
前記作用に所望の向上効果が得られず、一方その含有量
が４％を越えると、脆化し、所望の強度を得ることがで
きなくなることから、その含有量を１〜４％と定めた。
いて、これを構成するＦｅ基焼結合金の組成および理論
密度比を上記の通りに限定した理由を説明する。 Ａ． 組成 （ａ） Ｃ Ｃ成分には、素地のパーライトを形成して、これを強化
するほか、硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ系化合物および炭化物を
形成して硬さを向上させ、さらに遊離黒鉛としても素地
に分布して自己潤滑性を改善し、もって部材の耐摩耗性
を向上させる作用があるが、その含有量が１％未満では
前記作用に所望の向上効果が得られず、一方その含有量
が４％を越えると、脆化し、所望の強度を得ることがで
きなくなることから、その含有量を１〜４％と定めた。
【０００７】（ｂ） Ｃｕ Ｃｕ成分には、素地に固溶して、これを強化すると共
に、パーライト素地を安定化する作用があるが、その含
有量が１．５％未満では前記作用に所望の改善効果が得
られず、一方その含有量が６％を越えても前記作用によ
り一層の向上効果は得られず、かえって脆化するように
なることから、その含有量を１．５〜６％と定めた。
に、パーライト素地を安定化する作用があるが、その含
有量が１．５％未満では前記作用に所望の改善効果が得
られず、一方その含有量が６％を越えても前記作用によ
り一層の向上効果は得られず、かえって脆化するように
なることから、その含有量を１．５〜６％と定めた。
【０００８】（ｃ） Ｐ Ｐ成分には、焼結性を向上させ、もって強度向上に寄与
するほか、上記の通りＦｅ−Ｃ−Ｐ化合物を形成して耐
摩耗性を向上させる作用があるが、その含有量が０．１
％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その
含有量が０．８％を越えると、素地が硬化しすぎると共
に、粗大なＦｅ−Ｃ−Ｐ化合物が析出するようになって
被削性が著しく悪化することから、その含有量を０．１
〜０．８％と定めた。
するほか、上記の通りＦｅ−Ｃ−Ｐ化合物を形成して耐
摩耗性を向上させる作用があるが、その含有量が０．１
％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その
含有量が０．８％を越えると、素地が硬化しすぎると共
に、粗大なＦｅ−Ｃ−Ｐ化合物が析出するようになって
被削性が著しく悪化することから、その含有量を０．１
〜０．８％と定めた。
【０００９】（ｄ） Ｎｉ Ｎｉ成分には、素地に固溶して、部材がさらされる加熱
雰囲気における耐腐食性を向上させる作用があるが、そ
の含有量が０．１％未満では前記作用に所望の向上効果
が得られず、一方その含有量が４％を越えるとオーステ
ナイト相が残留するようになり、耐摩耗性が低下するこ
とから、その含有量を０．１〜４％と定めた。
雰囲気における耐腐食性を向上させる作用があるが、そ
の含有量が０．１％未満では前記作用に所望の向上効果
が得られず、一方その含有量が４％を越えるとオーステ
ナイト相が残留するようになり、耐摩耗性が低下するこ
とから、その含有量を０．１〜４％と定めた。
【００１０】（ｅ） Ｍｏ Ｍｏ成分には、素地に固溶して、これを強化するほか、
炭化物を形成して硬さを向上させる作用があるが、その
含有量が０．０５％未満では前記作用に所望の向上効果
が得られず、一方その含有量が２％を越えると被削性が
低下するようになることから、その含有量を０．０５〜
２％と定めた。
炭化物を形成して硬さを向上させる作用があるが、その
含有量が０．０５％未満では前記作用に所望の向上効果
が得られず、一方その含有量が２％を越えると被削性が
低下するようになることから、その含有量を０．０５〜
２％と定めた。
【００１１】（ｆ） ＭｎおよびＳ これら両成分は、主として素地に分散分布するＭｎＳと
して存在して自己潤滑性を高め、もって部材の耐摩耗性
向上に寄与するほか、被削性を改善する作用をもつの
で、必要に応じて含有されるが、その含有量がそれぞれ
Ｍｎ：０．２％未満およびＳ：０．０５％未満では、素
地への僅かな固溶は避けられないので、ＭｎＳとしての
割合が０．２％未満となってしまい、前記作用に所望の
効果が得られず、一方その含有量がそれぞれＭｎ：４％
およびＳ：１％を越えると、ＭｎＳの分布割合が多くな
りすぎてしまい、この結果部材の強度が低下するように
なることから、その含有量をＭｎ：０．２〜４％、Ｓ：
０．０５〜１％と定めた。
して存在して自己潤滑性を高め、もって部材の耐摩耗性
向上に寄与するほか、被削性を改善する作用をもつの
で、必要に応じて含有されるが、その含有量がそれぞれ
Ｍｎ：０．２％未満およびＳ：０．０５％未満では、素
地への僅かな固溶は避けられないので、ＭｎＳとしての
割合が０．２％未満となってしまい、前記作用に所望の
効果が得られず、一方その含有量がそれぞれＭｎ：４％
およびＳ：１％を越えると、ＭｎＳの分布割合が多くな
りすぎてしまい、この結果部材の強度が低下するように
なることから、その含有量をＭｎ：０．２〜４％、Ｓ：
０．０５〜１％と定めた。
【００１２】Ｂ． 理論密度比 バルブガイド部材の一方側端部または両側端部を高密度
化することによりこの部分の硬さを一段と高め、一方低
密度部分で十分な保油効果を発揮せしめ、もって耐摩耗
性の向上に寄与せしめるが、前記高密度部分の理論密度
比が８７％未満では、十分な硬さ向上が得られず、一方
これを９７％を越えて高くするには、圧粉体の成形圧を
高くすると共に、焼結温度を高くする必要があり、これ
は成形金型の使用寿命の短命化および焼結後の寸法精度
低下の原因となるものであり、また前記低密度部分の理
論密度比が７９％未満では、バルブガイド部材の強度が
低下し、シリンダーヘッドへの圧入取付け時に割れなど
が発生し易くなり、一方その理論密度比が８５％を越え
て高くなると所望の保油効果が得られなくなり、摩耗進
行が促進するようになることから、前記高密度部分の理
論密度比を８７〜９７％、前記低密度部分のそれを７９
〜８５％と定めた。
化することによりこの部分の硬さを一段と高め、一方低
密度部分で十分な保油効果を発揮せしめ、もって耐摩耗
性の向上に寄与せしめるが、前記高密度部分の理論密度
比が８７％未満では、十分な硬さ向上が得られず、一方
これを９７％を越えて高くするには、圧粉体の成形圧を
高くすると共に、焼結温度を高くする必要があり、これ
は成形金型の使用寿命の短命化および焼結後の寸法精度
低下の原因となるものであり、また前記低密度部分の理
論密度比が７９％未満では、バルブガイド部材の強度が
低下し、シリンダーヘッドへの圧入取付け時に割れなど
が発生し易くなり、一方その理論密度比が８５％を越え
て高くなると所望の保油効果が得られなくなり、摩耗進
行が促進するようになることから、前記高密度部分の理
論密度比を８７〜９７％、前記低密度部分のそれを７９
〜８５％と定めた。
【００１３】
【実施例】つぎに、この発明のバルブガイド部材を実施
例により具体的に説明する。原料粉末として、粒度：−
８０meshのＦｅ粉末、同−１５０meshの炭素粉末、同−
１００meshのＣｕ粉末、同−１５０meshのＦｅ−２７％
Ｐ合金粉末、同−２００meshのＣｕ−８％Ｐ合金粉末、
いずれも−１００meshの粒度をもち、ＮｉおよびＭｏの
含有量を種々変化させた各種のアトマイズＦｅ−Ｎｉ−
Ｍｏ合金粉末、さらに同−１５０meshのＭｎＳ粉末を用
意し、これら原料粉末を所定の配合割合に配合し、１％
のステアリン酸亜鉛を加えてＶ型ミキサにて３０分間混
合した後、これら混合粉末を、図１（ａ）に概略縦断面
図で示される通り、ダイ１の中心孔と、この中心孔に下
方から嵌装された下パンチ２の上面と、この下パンチ２
の中心孔を通ってダイ１内に挿入されたコアロッド３の
外周面によって形成されたキャビティ内に装入し、つい
で一方側端部に高密度部分を形成する場合には、同
（ｂ）に示される通り圧力を５〜７ton ／cm2 の範囲内
で調整すると共に、ストロークも調節した状態で、上パ
ンチ４をダイ１の中心孔内に圧入し、また両側端部に高
密度部分を形成する場合には、同（ｃ）に示される通り
同じく圧力およびストロークを調整しながら、下パンチ
２を固定し、上パンチ４、ダイ１、およびコアロッド３
をそれぞれ所定のストロークで下降させて圧粉体Ｓ，
Ｓ′をそれぞれプレス成形し、これら圧粉体を天然ガス
の分解ガス雰囲気中、温度：６５０℃に２０分間保持し
て脱脂し、引続いて１０５０〜１１５０℃の範囲内の所
定温度に昇温し、この温度に６０分間保持して焼結し、
焼結後仕上加工を施すことにより表１，２に示される成
分組成を有すると共に、パーライトを主体とする素地
に、硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ系化合物、炭化物、および遊離
黒鉛が分散分布し、さらに必要に応じてこれに加えてＭ
ｎＳが分散分布する組織をもったＦｅ基焼結合金で構成
され、かつ、一方側端部または両側端部を表３，４に示
される理論密度比とし、さらに長さ：５０mm×外径：１
２mm×内径：６．６mmの寸法をもった本発明Ｆｅ基焼結
合金製バルブガイド部材（以下、本発明焼結バブルガイ
ドという）１〜１７、並びに合金構成成分のうちのいず
れかの成分含有量、あるいは一方側端部または両側端部
の理論密度比がこの発明の範囲から外れた比較Ｆｅ基焼
結合金製バルブガイド部材（以下、比較焼結バルブガイ
ドという）１〜７をそれぞれ製造した。
例により具体的に説明する。原料粉末として、粒度：−
８０meshのＦｅ粉末、同−１５０meshの炭素粉末、同−
１００meshのＣｕ粉末、同−１５０meshのＦｅ−２７％
Ｐ合金粉末、同−２００meshのＣｕ−８％Ｐ合金粉末、
いずれも−１００meshの粒度をもち、ＮｉおよびＭｏの
含有量を種々変化させた各種のアトマイズＦｅ−Ｎｉ−
Ｍｏ合金粉末、さらに同−１５０meshのＭｎＳ粉末を用
意し、これら原料粉末を所定の配合割合に配合し、１％
のステアリン酸亜鉛を加えてＶ型ミキサにて３０分間混
合した後、これら混合粉末を、図１（ａ）に概略縦断面
図で示される通り、ダイ１の中心孔と、この中心孔に下
方から嵌装された下パンチ２の上面と、この下パンチ２
の中心孔を通ってダイ１内に挿入されたコアロッド３の
外周面によって形成されたキャビティ内に装入し、つい
で一方側端部に高密度部分を形成する場合には、同
（ｂ）に示される通り圧力を５〜７ton ／cm2 の範囲内
で調整すると共に、ストロークも調節した状態で、上パ
ンチ４をダイ１の中心孔内に圧入し、また両側端部に高
密度部分を形成する場合には、同（ｃ）に示される通り
同じく圧力およびストロークを調整しながら、下パンチ
２を固定し、上パンチ４、ダイ１、およびコアロッド３
をそれぞれ所定のストロークで下降させて圧粉体Ｓ，
Ｓ′をそれぞれプレス成形し、これら圧粉体を天然ガス
の分解ガス雰囲気中、温度：６５０℃に２０分間保持し
て脱脂し、引続いて１０５０〜１１５０℃の範囲内の所
定温度に昇温し、この温度に６０分間保持して焼結し、
焼結後仕上加工を施すことにより表１，２に示される成
分組成を有すると共に、パーライトを主体とする素地
に、硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ系化合物、炭化物、および遊離
黒鉛が分散分布し、さらに必要に応じてこれに加えてＭ
ｎＳが分散分布する組織をもったＦｅ基焼結合金で構成
され、かつ、一方側端部または両側端部を表３，４に示
される理論密度比とし、さらに長さ：５０mm×外径：１
２mm×内径：６．６mmの寸法をもった本発明Ｆｅ基焼結
合金製バルブガイド部材（以下、本発明焼結バブルガイ
ドという）１〜１７、並びに合金構成成分のうちのいず
れかの成分含有量、あるいは一方側端部または両側端部
の理論密度比がこの発明の範囲から外れた比較Ｆｅ基焼
結合金製バルブガイド部材（以下、比較焼結バルブガイ
ドという）１〜７をそれぞれ製造した。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】
【表３】
【００１７】
【表４】
【００１８】ついで、この結果得られた各種の焼結バル
ブガイドを、排気量：２０００ccのＤＯＨＣ型エンジン
のＡｌ鋳物製シリンダヘッドの排気側に、高密度部分を
バルブシート側に位置せしめて圧入取付けし、内径の仕
上げ加工を行なった状態で、燃料として無鉛ガソリンを
用い、回転数：６５００rpm で３００時間運転の実機試
験を行ない、バルブシート側の端縁から長さ方向５mmの
内面位置での内径を測定し、試験前の内径に対する試験
後の内径変化量を摩耗量として測定した。これらの測定
結果を表３，４に示した。
ブガイドを、排気量：２０００ccのＤＯＨＣ型エンジン
のＡｌ鋳物製シリンダヘッドの排気側に、高密度部分を
バルブシート側に位置せしめて圧入取付けし、内径の仕
上げ加工を行なった状態で、燃料として無鉛ガソリンを
用い、回転数：６５００rpm で３００時間運転の実機試
験を行ない、バルブシート側の端縁から長さ方向５mmの
内面位置での内径を測定し、試験前の内径に対する試験
後の内径変化量を摩耗量として測定した。これらの測定
結果を表３，４に示した。
【００１９】
【発明の効果】表１〜４に示される結果から、本発明焼
結バルブガイド１〜１７は、いずれもきわめて高速の長
時間連続運転にもかかわらず、すぐれた耐摩耗性を示す
のに対して、比較焼結バルブガイド１〜７に見られるよ
うに、これを構成するＦｅ基焼結合金の成分組成および
理論密度比のうちのいずれかでもこの発明の範囲から外
れると所望のすぐれた耐摩耗性を確保することができな
いことが明らかである。上述のように、この発明のＦｅ
基焼結合金製バルブガイド部材は、苛酷な条件下での使
用に際してもすぐれた耐摩耗性を発揮し、内燃機関の高
性能化および高速化に十分対応できる特性をもつもので
ある。
結バルブガイド１〜１７は、いずれもきわめて高速の長
時間連続運転にもかかわらず、すぐれた耐摩耗性を示す
のに対して、比較焼結バルブガイド１〜７に見られるよ
うに、これを構成するＦｅ基焼結合金の成分組成および
理論密度比のうちのいずれかでもこの発明の範囲から外
れると所望のすぐれた耐摩耗性を確保することができな
いことが明らかである。上述のように、この発明のＦｅ
基焼結合金製バルブガイド部材は、苛酷な条件下での使
用に際してもすぐれた耐摩耗性を発揮し、内燃機関の高
性能化および高速化に十分対応できる特性をもつもので
ある。
【図１】圧粉体のプレス成形工程を示す概略縦断面図で
ある。
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０１Ｌ 3/08 Ａ
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：１〜４％、 Ｃｕ：１．５〜６％、 Ｐ：０．１〜０．８％、 Ｎｉ：０．１〜４％、 Ｍｏ：０．０５〜２％、を含有し、残りがＦｅと不可避
不純物からなる組成、並びにパーライトを主体とする素
地に、硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ系化合物、炭化物、および遊
離黒鉛が分散分布した組織を有するＦｅ基焼結合金から
なり、かつ一方側端部の理論密度比を８７〜９７％と
し、他方側部分の理論密度比を７９〜８５％としたこと
を特徴とする耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バル
ブガイド部材。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ：１〜４％、 Ｃｕ：１．５〜６％、 Ｐ：０．１〜０．８％、 Ｎｉ：０．１〜４％、 Ｍｏ：０．０５〜２％、を含有し、残りがＦｅと不可避
不純物からなる組成、並びにパーライトを主体とする素
地に、硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ系化合物、炭化物、および遊
離黒鉛が分散分布した組織を有するＦｅ基焼結合金から
なり、かつ両側端部の理論密度比を８７〜９７％とし、
中央部分の理論密度比を７９〜８５％としたことを特徴
とする耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブガイ
ド部材。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ：１〜４％、 Ｃｕ：１．５〜６％、 Ｐ：０．１〜０．８％、 Ｎｉ：０．１〜４％、 Ｍｏ：０．０５〜２％、を含有し、さらに、 Ｍｎ：０．２〜４％、 Ｓ：０．０５〜１％、を含有
し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成、並びにパ
ーライトを主体とする素地に、硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ系化
合物、炭化物、遊離黒鉛、および硫化マンガンが分散分
布した組織を有するＦｅ基焼結合金からなり、かつ一方
側端部の理論密度比を８７〜９７％とし、他方側部分の
理論密度比を７９〜８５％としたことを特徴とする耐摩
耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ：１〜４％、 Ｃｕ：１．５〜６％、 Ｐ：０．１〜８％、 Ｎｉ：０．１〜４％、 Ｍｏ：０．０５〜２％、を含有し、さらに、 Ｍｎ：０．２〜４％、 Ｓ：０．０５〜１％、を含有
し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成、並びにパ
ーライトを主体とする素地に、硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ系化
合物、炭化物、遊離黒鉛、および硫化マンガンが分散分
布した組織を有するＦｅ基焼結合金からなり、かつ両側
端部の理論密度比を８７〜９７％とし、中央部分の理論
密度比を７９〜８５％としたことを特徴とする耐摩耗性
のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16518293A JPH06346183A (ja) | 1993-06-10 | 1993-06-10 | 耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16518293A JPH06346183A (ja) | 1993-06-10 | 1993-06-10 | 耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06346183A true JPH06346183A (ja) | 1994-12-20 |
Family
ID=15807408
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16518293A Pending JPH06346183A (ja) | 1993-06-10 | 1993-06-10 | 耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06346183A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08232619A (ja) * | 1995-02-24 | 1996-09-10 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 内燃機関用焼結合金製バルブガイド |
| WO2006080554A1 (ja) * | 2005-01-31 | 2006-08-03 | Komatsu Ltd. | 焼結材料、Ｆｅ系の焼結摺動材料及びその製造方法、摺動部材及びその製造方法、連結装置 |
-
1993
- 1993-06-10 JP JP16518293A patent/JPH06346183A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08232619A (ja) * | 1995-02-24 | 1996-09-10 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 内燃機関用焼結合金製バルブガイド |
| WO2006080554A1 (ja) * | 2005-01-31 | 2006-08-03 | Komatsu Ltd. | 焼結材料、Ｆｅ系の焼結摺動材料及びその製造方法、摺動部材及びその製造方法、連結装置 |
| GB2437216A (en) * | 2005-01-31 | 2007-10-17 | Komatsu Mfg Co Ltd | Sintered material, iron-based sintered sliding material and process for producing the same |
| JPWO2006080554A1 (ja) * | 2005-01-31 | 2008-06-26 | 株式会社小松製作所 | 焼結材料、Ｆｅ系の焼結摺動材料及びその製造方法、摺動部材及びその製造方法、連結装置 |
| JP4705092B2 (ja) * | 2005-01-31 | 2011-06-22 | 株式会社小松製作所 | Ｆｅ系の焼結摺動材料の製造方法及び摺動部材の製造方法 |
| US8679400B2 (en) | 2005-01-31 | 2014-03-25 | Komatsu Ltd | Sintered material, ferrous sintered sliding material, producing method of the same, sliding member, producing method of the same and coupling device |
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