JPH0634578B2 - 高電圧発生装置 - Google Patents
高電圧発生装置Info
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- JPH0634578B2 JPH0634578B2 JP61223412A JP22341286A JPH0634578B2 JP H0634578 B2 JPH0634578 B2 JP H0634578B2 JP 61223412 A JP61223412 A JP 61223412A JP 22341286 A JP22341286 A JP 22341286A JP H0634578 B2 JPH0634578 B2 JP H0634578B2
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- voltage
- high voltage
- low
- ringing
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、例えばテレビジョン受像機、ＣＲＴディスプ
レイ装置等に高電圧を供給するのに用いられる高電圧発
生装置に関するものである。
レイ装置等に高電圧を供給するのに用いられる高電圧発
生装置に関するものである。
一般に、フライバックトランスと呼ばれる高電圧発生装
置は、一次側（低圧巻線側）に接続される水平出力回路
からフライバックパルスの基本波を入力することによ
り、二次側（高圧巻線側）に所定の巻線比に昇圧した出
力パルスを誘起するようになっている。
置は、一次側（低圧巻線側）に接続される水平出力回路
からフライバックパルスの基本波を入力することによ
り、二次側（高圧巻線側）に所定の巻線比に昇圧した出
力パルスを誘起するようになっている。
しかし、この種の高電圧発生装置は、低圧巻線に対して
高圧巻線は１０〜４０倍の巻線比となっており、このた
め漏洩インダクタンスと分布容量の発生により、フライ
バクパルスの基本波よりもはるかに高い周波数の高調波
が発生し、出力パルスにリンギングとなって重畳され
る。そして、このリンギングエネルギは、容量結合、電
磁結合等によってテレビジョン回路、ディスプレイ回路
等へ波及し、陰極線管の画面に明暗状の縦縞となって現
われ、画質の低下を招く原因となっている。
高圧巻線は１０〜４０倍の巻線比となっており、このた
め漏洩インダクタンスと分布容量の発生により、フライ
バクパルスの基本波よりもはるかに高い周波数の高調波
が発生し、出力パルスにリンギングとなって重畳され
る。そして、このリンギングエネルギは、容量結合、電
磁結合等によってテレビジョン回路、ディスプレイ回路
等へ波及し、陰極線管の画面に明暗状の縦縞となって現
われ、画質の低下を招く原因となっている。
そこで、上記リンギングエネルギを除去するために、種
々の方式が考えられているが、従来第８図に示す構成の
高電圧発生装置が知られている。
々の方式が考えられているが、従来第８図に示す構成の
高電圧発生装置が知られている。
同図において、１はコア、２は該コア１に低圧ボビン
（図示せず）等を介して巻回された低圧巻線、３は同じ
く前記コア１に高圧ボビン（図示せず）等を介して巻回
された高圧巻線を示し、通常低圧巻線２の巻線数Ｎ１に
対して高圧巻線３の巻線数Ｎ２は２０〜４０倍に設定さ
れている。
（図示せず）等を介して巻回された低圧巻線、３は同じ
く前記コア１に高圧ボビン（図示せず）等を介して巻回
された高圧巻線を示し、通常低圧巻線２の巻線数Ｎ１に
対して高圧巻線３の巻線数Ｎ２は２０〜４０倍に設定さ
れている。
４は低圧巻線２のコレクタ側端子Ｃに接続された水平出
力回路で、該水平出力回路４は水平走査用トランジスタ
５、ダンパダイオード６、共振コンデンサ７、偏向ヨー
ク８、Ｓ字補正コンデンサ９等から構成されている。ま
た、１０は低圧巻線２の電源側端子Ｅに接続された直流
電源回路で、該直流電源回路１０は直流電源１１と、該
直流電源１１に等価的に形成され、または別途設けられ
たコンデンサ１２とから構成され、アース１３に接地さ
れると共に低圧巻線２に＋Ｂの電圧を印加している。
力回路で、該水平出力回路４は水平走査用トランジスタ
５、ダンパダイオード６、共振コンデンサ７、偏向ヨー
ク８、Ｓ字補正コンデンサ９等から構成されている。ま
た、１０は低圧巻線２の電源側端子Ｅに接続された直流
電源回路で、該直流電源回路１０は直流電源１１と、該
直流電源１１に等価的に形成され、または別途設けられ
たコンデンサ１２とから構成され、アース１３に接地さ
れると共に低圧巻線２に＋Ｂの電圧を印加している。
さらに、１４は従来技術によるリンギング除去回路で、
該リンギング除去回路１４は高圧巻線３の低圧側端子Ｌ
とアース１３との間に並列接続されたコンデンサ１５お
よび抵抗１６と、高圧巻線３の高圧側端子Ｈとアース１
３との間に設けられた整流ダイオード１７とから構成さ
れている。
該リンギング除去回路１４は高圧巻線３の低圧側端子Ｌ
とアース１３との間に並列接続されたコンデンサ１５お
よび抵抗１６と、高圧巻線３の高圧側端子Ｈとアース１
３との間に設けられた整流ダイオード１７とから構成さ
れている。
なお、図中１８は高圧巻線３の高圧側端子Ｈに設けられ
た出力ダイオードで、該出力ダイオード１８は陰極線管
のアノード側と接続される。
た出力ダイオードで、該出力ダイオード１８は陰極線管
のアノード側と接続される。
このように構成されるフライバックトランスにおいて、
水平出力回路４から低圧巻線２に第９図に示すフライバ
ックパルスの基本波が入力されると、高圧巻線３の高圧
側端子には第１０図に示す如く基本波に相似するように
昇圧された出力パルスが得られ、出力ダイオード１８を
介して陰極線管に入力されるようになっている。
水平出力回路４から低圧巻線２に第９図に示すフライバ
ックパルスの基本波が入力されると、高圧巻線３の高圧
側端子には第１０図に示す如く基本波に相似するように
昇圧された出力パルスが得られ、出力ダイオード１８を
介して陰極線管に入力されるようになっている。
ここで、第１０図の出力波形図において、１９，１９，
…は帰線期間Ｔの間に基本波に相似して出力される出力
電圧で、該出力電圧１９，１９間が走査期間Ｓであり、
かつ該各出力電圧１９には走査期間Ｓにおいてリンギン
グ部分２０，２０，…が負の電圧成分からなる減衰振動
波として重畳されている。
…は帰線期間Ｔの間に基本波に相似して出力される出力
電圧で、該出力電圧１９，１９間が走査期間Ｓであり、
かつ該各出力電圧１９には走査期間Ｓにおいてリンギン
グ部分２０，２０，…が負の電圧成分からなる減衰振動
波として重畳されている。
しかし、高圧巻線３の低圧側にはリンギング除去回路１
４を設けているから、走査期間Ｓに発生しているリング
ング部分２０は、コンデンサ１５、抵抗１６からなる整
流回路と整流ダイオード１７を介して高圧側端子Ｈに向
け流れる間にコンデンサ１５に充電されて平滑化される
と共に、抵抗１６によって熱エネルギとして吸収され
る。一方、帰線期間Ｔにあっては、コンデンサ１５に充
電された電荷は、抵抗１６とで形成される整流回路内を
流れる間に、該抵抗１６で熱エネルギとして吸収され
る。かくして、リングング部分２０は滑らかとなり、リ
ンギング成分を除去することができる。
４を設けているから、走査期間Ｓに発生しているリング
ング部分２０は、コンデンサ１５、抵抗１６からなる整
流回路と整流ダイオード１７を介して高圧側端子Ｈに向
け流れる間にコンデンサ１５に充電されて平滑化される
と共に、抵抗１６によって熱エネルギとして吸収され
る。一方、帰線期間Ｔにあっては、コンデンサ１５に充
電された電荷は、抵抗１６とで形成される整流回路内を
流れる間に、該抵抗１６で熱エネルギとして吸収され
る。かくして、リングング部分２０は滑らかとなり、リ
ンギング成分を除去することができる。
しかし、上記構成からなる高電圧発生装置は、低圧巻線
２の巻線数Ｎ１に対する高圧巻線３の巻線数Ｎ２の比が
通常２０〜４０倍分だけエネルギ損失に連なるという問
題点がある。また、高電圧発生装置としてはリンギング
除去回路１４が発熱源となり、周囲の半導体部品等に悪
影響を与えるという問題点がある。さらに、リンギング
除去回路１４はコンデンサ１５、抵抗１６、整流ダイオ
ード１７の３部品からなるから、部品点数が多くなると
いう問題点がある。
２の巻線数Ｎ１に対する高圧巻線３の巻線数Ｎ２の比が
通常２０〜４０倍分だけエネルギ損失に連なるという問
題点がある。また、高電圧発生装置としてはリンギング
除去回路１４が発熱源となり、周囲の半導体部品等に悪
影響を与えるという問題点がある。さらに、リンギング
除去回路１４はコンデンサ１５、抵抗１６、整流ダイオ
ード１７の３部品からなるから、部品点数が多くなると
いう問題点がある。
本発明は前述した従来の問題点に鑑みなされたもので、
走査期間に発生したリンギング成分の一部を直流電源回
路に回生することによって、リンギングを吸収するよう
にした高電圧発生装置を提供することを目的とする。
走査期間に発生したリンギング成分の一部を直流電源回
路に回生することによって、リンギングを吸収するよう
にした高電圧発生装置を提供することを目的とする。
上記問題点を解決するために、本発明の高電圧発生回路
は、コアに巻回され、一端が水平出力回路に、他端がコ
ンデンサを含む直流電源回路と接続される低圧巻線と、
前記コアに巻回され、前記水平出力回路の入力波形に対
応した高電圧を発生する高圧巻線とからなる。
は、コアに巻回され、一端が水平出力回路に、他端がコ
ンデンサを含む直流電源回路と接続される低圧巻線と、
前記コアに巻回され、前記水平出力回路の入力波形に対
応した高電圧を発生する高圧巻線とからなる。
そして、本発明が採用する構成の特徴は、前記高圧巻線
の低圧側を兼用することによって形成される３次巻線ま
たは前記コアに別途巻回される専用３次巻線を有し、該
３次巻線の低圧側を前記低圧巻線の直流電源回路側と接
続すると共に、該３次巻線の高圧側をダイオードを介し
てアースに接続し、かつ前記３次巻線の巻線数を低圧巻
線の巻線数とほぼ等しい値に設定したことにある。
の低圧側を兼用することによって形成される３次巻線ま
たは前記コアに別途巻回される専用３次巻線を有し、該
３次巻線の低圧側を前記低圧巻線の直流電源回路側と接
続すると共に、該３次巻線の高圧側をダイオードを介し
てアースに接続し、かつ前記３次巻線の巻線数を低圧巻
線の巻線数とほぼ等しい値に設定したことにある。
このように構成することにより、低圧巻線と３次巻線と
の間には、漏洩インダクタンス、分布容量が形成される
から、該３次巻線には水平出力回路からの入力波形と相
似なリンギングを有する波形が発生し、この出力波形の
うちリンギングの負側部分がアースに接続されているダ
イオードを介して直流電源回路に形成されるコンデンサ
に回生され、リンギング成分を吸収することができ、高
圧巻線の出力にリンギング成分が発生するのを防止しう
る。
の間には、漏洩インダクタンス、分布容量が形成される
から、該３次巻線には水平出力回路からの入力波形と相
似なリンギングを有する波形が発生し、この出力波形の
うちリンギングの負側部分がアースに接続されているダ
イオードを介して直流電源回路に形成されるコンデンサ
に回生され、リンギング成分を吸収することができ、高
圧巻線の出力にリンギング成分が発生するのを防止しう
る。
以下、本発明の実施例を第１図ないし第７図を参照しつ
つ詳細に述べる。なお、前述した従来技術と同一構成要
素には同一符号を付し、その説明を省略する。
つ詳細に述べる。なお、前述した従来技術と同一構成要
素には同一符号を付し、その説明を省略する。
第１図，第２図は本発明の第１の実施例を示す。
同図において、２１はアース１３側からのみ電流の流れ
を許すダイオードを示し、該ダイオード２１のアノード
側はアース１３と接続され、カソード側は高圧巻線３に
接続点２２の位置で接続されている。また、高圧巻線３
の低圧側端子Ｌは導線２３を介して低圧巻線２の電源側
端子Ｅと接続されている。ここで、前記接続点２２は高
圧巻線３の低圧側部分の巻線数Ｎ３が低圧巻線２の巻線
数Ｎ１とほぼ等しい位置、即ちＮ１≒Ｎ３となる位置に
中間タップとして形成され、接続点２２と低圧側端子Ｌ
との間は３次巻線２４として、高圧巻線３と兼用するこ
とによって構成されている。
を許すダイオードを示し、該ダイオード２１のアノード
側はアース１３と接続され、カソード側は高圧巻線３に
接続点２２の位置で接続されている。また、高圧巻線３
の低圧側端子Ｌは導線２３を介して低圧巻線２の電源側
端子Ｅと接続されている。ここで、前記接続点２２は高
圧巻線３の低圧側部分の巻線数Ｎ３が低圧巻線２の巻線
数Ｎ１とほぼ等しい位置、即ちＮ１≒Ｎ３となる位置に
中間タップとして形成され、接続点２２と低圧側端子Ｌ
との間は３次巻線２４として、高圧巻線３と兼用するこ
とによって構成されている。
本実施例はこのように構成されるが、高電圧発生装置と
しての作動については従来技術のものと格別変わるとこ
ろがない。
しての作動については従来技術のものと格別変わるとこ
ろがない。
然るに、本実施例では高圧巻線３の低圧側を兼用するこ
とによって、３次巻線２４を形成し、該３次巻線２４の
巻線数Ｎ３を低圧巻線２の巻線数Ｎ１とほぼ等しい値に
設定している。この結果、３次巻線２４には、第２図に
示すように、フライバクパルスの基本波と同一の波形を
有する出力電圧２５の部分と、リンギング部分２６とが
誘起されることになる。
とによって、３次巻線２４を形成し、該３次巻線２４の
巻線数Ｎ３を低圧巻線２の巻線数Ｎ１とほぼ等しい値に
設定している。この結果、３次巻線２４には、第２図に
示すように、フライバクパルスの基本波と同一の波形を
有する出力電圧２５の部分と、リンギング部分２６とが
誘起されることになる。
一方、高圧巻線３の低圧側端子Ｌは低圧巻線２の電源側
端子Ｅと導線２３を介して接続され、かつ直流電源回路
１０はアース１３に接地されているから、該直流電源回
路１０による供給電圧＋Ｂだけ低い位置が、直流の零電
位レベル２７となり、当該零電位レベル２７がリンギン
グ部分２６の振幅センタとなる。
端子Ｅと導線２３を介して接続され、かつ直流電源回路
１０はアース１３に接地されているから、該直流電源回
路１０による供給電圧＋Ｂだけ低い位置が、直流の零電
位レベル２７となり、当該零電位レベル２７がリンギン
グ部分２６の振幅センタとなる。
然るに、リンギング部分２６が発生している走査期間Ｓ
においては、アース１３、ダイオード２１、接続点２
２、３次巻線２４、導線２３、コンデンサ１２からなる
ループを介して、当該リンギング部分２６の負の部分
（第２図中の斜線部分参照）が第１中の矢印ｉ方向に流
れ、この間リンギングエネルギは直流電源回路１０に等
価的に形成され、または別途設けられたコンデンサ１２
に充電される。
においては、アース１３、ダイオード２１、接続点２
２、３次巻線２４、導線２３、コンデンサ１２からなる
ループを介して、当該リンギング部分２６の負の部分
（第２図中の斜線部分参照）が第１中の矢印ｉ方向に流
れ、この間リンギングエネルギは直流電源回路１０に等
価的に形成され、または別途設けられたコンデンサ１２
に充電される。
かくして、走査期間Ｓにおいて、３次巻線２４、即ち高
圧巻線３に発生したリンギング成分のうち負の部分は、
コンデンサ１２に電荷として吸収され、結果としてリン
ギングエネルギは直流電源回路１０に回生されたことに
なる。一方、帰線期間Ｔにおいては、コンデンサ１２に
蓄えられた電荷は低圧巻線２に向け放電され、次の走査
期間Ｓに備える。
圧巻線３に発生したリンギング成分のうち負の部分は、
コンデンサ１２に電荷として吸収され、結果としてリン
ギングエネルギは直流電源回路１０に回生されたことに
なる。一方、帰線期間Ｔにおいては、コンデンサ１２に
蓄えられた電荷は低圧巻線２に向け放電され、次の走査
期間Ｓに備える。
このように、本実施例では、直流電源回路１０のコンデ
ンサ１２を利用してリンギングエネルギを回生し、直流
電源の一部として用いることができるから、従来技術に
比較してエネルギ損失とならないばかりでなく、発熱に
よる周辺の半導体部品等への影響もなく、リンギング除
去回路として好適である。
ンサ１２を利用してリンギングエネルギを回生し、直流
電源の一部として用いることができるから、従来技術に
比較してエネルギ損失とならないばかりでなく、発熱に
よる周辺の半導体部品等への影響もなく、リンギング除
去回路として好適である。
次に、第３図は本発明の第２の実施例を示し、本実施例
の特徴は専用の３次巻線を用いたことにある。
の特徴は専用の３次巻線を用いたことにある。
即ち、第３図において、３１は高圧ボビンに対して高圧
巻線３よりも内径側に巻回された３次巻線で、該３次巻
線３１は低圧巻線２の巻線数Ｎ１とほぼ等しい巻線数Ｎ
３をもって、かつ高圧巻線３に対して磁気的に密に結合
されている。そして、前記３次巻線３１の低圧側はダイ
オード３２を介してアース１３と接続され、高圧側は低
圧巻線２の電源側端子Ｅと接続されている。
巻線３よりも内径側に巻回された３次巻線で、該３次巻
線３１は低圧巻線２の巻線数Ｎ１とほぼ等しい巻線数Ｎ
３をもって、かつ高圧巻線３に対して磁気的に密に結合
されている。そして、前記３次巻線３１の低圧側はダイ
オード３２を介してアース１３と接続され、高圧側は低
圧巻線２の電源側端子Ｅと接続されている。
本実施例はこのように構成されるが、高圧ボビンに高圧
巻線３と同軸に専用の３次巻線３１を巻回した場合に
も、該３次巻線３１には第２図に示したと同様の出力波
形が誘起されるが、走査期間Ｓでのリングング成分は、
第３図中の矢印ｉ方向に流れ、コンデンサ１２に吸収さ
れ、高圧巻線３にリンギングが発生するのを防止しう
る。
巻線３と同軸に専用の３次巻線３１を巻回した場合に
も、該３次巻線３１には第２図に示したと同様の出力波
形が誘起されるが、走査期間Ｓでのリングング成分は、
第３図中の矢印ｉ方向に流れ、コンデンサ１２に吸収さ
れ、高圧巻線３にリンギングが発生するのを防止しう
る。
なお、本実施例の場合、第４図として示す変形例の如
く、高圧巻線３の低圧側端子Ｌとアース１３との間に、
アース１３から高圧巻線３側にのみ電流の流れを許すダ
イオード３３を設けてもよい。
く、高圧巻線３の低圧側端子Ｌとアース１３との間に、
アース１３から高圧巻線３側にのみ電流の流れを許すダ
イオード３３を設けてもよい。
次に、第５図は本発明の第３の実施例を示し、本実施例
の特徴は、高圧巻線の高圧側に倍電圧整流器を設けたこ
とにある。
の特徴は、高圧巻線の高圧側に倍電圧整流器を設けたこ
とにある。
即ち、同図において、第３図と同一構成要素には同一符
号を付すものとするに、４１は高圧巻線３の高圧側に出
力ダイオード１８に代えて設けられた倍電圧整流器で、
該倍電圧整流器４１は従来公知のように３個のダイオー
ド４２，４３，４４と、２個のコンデンサ４５，４６と
から構成されている。
号を付すものとするに、４１は高圧巻線３の高圧側に出
力ダイオード１８に代えて設けられた倍電圧整流器で、
該倍電圧整流器４１は従来公知のように３個のダイオー
ド４２，４３，４４と、２個のコンデンサ４５，４６と
から構成されている。
本実施例はこのように構成されるが、倍電圧整流器４１
による倍電圧整流作用を除いて、前述の実施例と変わる
ところがない。
による倍電圧整流作用を除いて、前述の実施例と変わる
ところがない。
次に第６図は本発明の第４の実施例を示し、本実施例の
特徴は高圧ボビンに対して高圧巻線を同軸多層巻きとし
たことにある。
特徴は高圧ボビンに対して高圧巻線を同軸多層巻きとし
たことにある。
同図において、第３図と同一構成要素には同一符号を付
すものとするに、５１Ａ，５１Ｂ，５１Ｃは高圧ボビン
に対して同軸多層に巻回された高圧巻線、５２Ａ，５２
Ｂ，５２Ｃは高圧ダイオードで、これら各高圧ダイオー
ド５２Ａ〜５２Ｃは各高圧巻線５１Ａ〜５１Ｃと交互
に、かつ直列に接続されている。
すものとするに、５１Ａ，５１Ｂ，５１Ｃは高圧ボビン
に対して同軸多層に巻回された高圧巻線、５２Ａ，５２
Ｂ，５２Ｃは高圧ダイオードで、これら各高圧ダイオー
ド５２Ａ〜５２Ｃは各高圧巻線５１Ａ〜５１Ｃと交互
に、かつ直列に接続されている。
本実施例はこのように構成されるが、各高圧巻線５１Ａ
〜５１Ｃに誘起された出力電圧は各ダイオード５２Ａ〜
５２Ｃで加算整流し、出力する点を除いて、前述の各実
施例と変わるところがない。
〜５１Ｃに誘起された出力電圧は各ダイオード５２Ａ〜
５２Ｃで加算整流し、出力する点を除いて、前述の各実
施例と変わるところがない。
さらに、第７図は本発明の第５の実施例を示し、本実施
例の特徴は、高圧ボビンに対して高圧巻線を軸方向に分
割巻きしたことにある。
例の特徴は、高圧ボビンに対して高圧巻線を軸方向に分
割巻きしたことにある。
同図において、６１Ａ，６１Ｂ，６１Ｃは高圧ボビンに
対し軸方向に分割巻きされた３次巻線、６２Ａ，６２
Ｂ，６２Ｃは該各３次巻線６１Ａ〜６１Ｃの高圧側とア
ースとの間にそれぞれ直列に設けられたダイオードを示
し、これら各３次巻線の低圧側は低圧巻線２の電源側端
子Ｅに対してそれぞれ接続されている。また、６３Ａ，
６３Ｂ，６３Ｃは前記各３次巻線６１Ａ〜６１Ｃの外側
に位置して高圧ボビンに巻回された高圧巻線、６４Ａ，
６４Ｂ，６４Ｃは高圧ダイオードで、これら各高圧ダイ
オード６４Ａ〜６４Ｃは高圧巻線６３Ａ〜６３Ｃと交互
に、かつ直列に接続されている。
対し軸方向に分割巻きされた３次巻線、６２Ａ，６２
Ｂ，６２Ｃは該各３次巻線６１Ａ〜６１Ｃの高圧側とア
ースとの間にそれぞれ直列に設けられたダイオードを示
し、これら各３次巻線の低圧側は低圧巻線２の電源側端
子Ｅに対してそれぞれ接続されている。また、６３Ａ，
６３Ｂ，６３Ｃは前記各３次巻線６１Ａ〜６１Ｃの外側
に位置して高圧ボビンに巻回された高圧巻線、６４Ａ，
６４Ｂ，６４Ｃは高圧ダイオードで、これら各高圧ダイ
オード６４Ａ〜６４Ｃは高圧巻線６３Ａ〜６３Ｃと交互
に、かつ直列に接続されている。
本実施例はこのように構成されるが、高圧巻線６３Ａ〜
６３Ｃは軸方向に分割巻きされているから、３次巻線６
１Ａ〜６１Ｃ、ダイオード６２Ａ〜６２Ｃも３個ずつ必
要となるが、その他の点については前述の実施例と変わ
るところがない。
６３Ｃは軸方向に分割巻きされているから、３次巻線６
１Ａ〜６１Ｃ、ダイオード６２Ａ〜６２Ｃも３個ずつ必
要となるが、その他の点については前述の実施例と変わ
るところがない。
なお、前述した第５図ないし第７図に示す実施例で、第
４図に示したダイオード３３と同様のダイオードを高圧
巻線の低圧側に設けてもよい。
４図に示したダイオード３３と同様のダイオードを高圧
巻線の低圧側に設けてもよい。
本発明に係る高電圧発生装置は以上詳述に述べた如くで
あって、高圧巻線の低圧側を兼用することによって形成
される３次巻線またはコアに別途巻回される専用３次巻
線を有し、該３次巻線の低圧側を低圧巻線の直流電源回
路と接続すると共に、該３次巻線の高圧側をダイオード
を介してアースに接続し、かつ前記３次巻線の巻線数を
低圧巻線の巻線数とほぼ等しい値に設定する構成とした
から、前記３次巻線には、フライバクパルス基本波とほ
ぼ等しい波形を有する出力電圧の成分と、リンギング成
分とが誘起されることになり、これらのうちリンギング
成分を直流電源回路のコンデンサに吸収、回生させるこ
とができ、エネルギ損失をなくして変換効率を高めるば
かりでなく、発熱による周囲への影響をなくすことがで
き、しかも高圧巻線にリンギング除去手段として構成が
簡単となる等の効果を奏する。
あって、高圧巻線の低圧側を兼用することによって形成
される３次巻線またはコアに別途巻回される専用３次巻
線を有し、該３次巻線の低圧側を低圧巻線の直流電源回
路と接続すると共に、該３次巻線の高圧側をダイオード
を介してアースに接続し、かつ前記３次巻線の巻線数を
低圧巻線の巻線数とほぼ等しい値に設定する構成とした
から、前記３次巻線には、フライバクパルス基本波とほ
ぼ等しい波形を有する出力電圧の成分と、リンギング成
分とが誘起されることになり、これらのうちリンギング
成分を直流電源回路のコンデンサに吸収、回生させるこ
とができ、エネルギ損失をなくして変換効率を高めるば
かりでなく、発熱による周囲への影響をなくすことがで
き、しかも高圧巻線にリンギング除去手段として構成が
簡単となる等の効果を奏する。
第１図，第２図は第１の実施例に係り、第１図は本実施
例による高電圧発生装置の回路構成図、第２図は高圧巻
線の出力波形を直流電源回路への回生動作と共に説明す
る出力波形図、第３図は第２の実施例による高電圧発生
装置の回路構成図、第４図は第３図に示す高電圧発生装
置の変形例を示す回路構成図、第５図は第３の実施例に
よる高電圧発生装置の回路構成図、第６図は第４の実施
例による高電圧発生装置の回路構成図、第７図は同じく
第５の実施例による高電圧発生装置の回路構成図、第８
図ないし第１０図は従来技術に係り、第８図は従来技術
による高電圧発生装置を示す回路構成図、第９図は低圧
巻線のコレクタ側に入力される信号の入力波形図、第１
０図は高圧巻線に誘起される信号の出力波形図である。 １……コア、２……低圧巻線、３，51A,51B,51C,63A,63
B,63C ……高圧巻線、４……水平出力回路、１０……直
流電源回路、１３……アース、21,32,62A,62B,62C……
ダイオード、２２……接続点、２３……導線、24,31,61
A,61B,61C……３次巻線。
例による高電圧発生装置の回路構成図、第２図は高圧巻
線の出力波形を直流電源回路への回生動作と共に説明す
る出力波形図、第３図は第２の実施例による高電圧発生
装置の回路構成図、第４図は第３図に示す高電圧発生装
置の変形例を示す回路構成図、第５図は第３の実施例に
よる高電圧発生装置の回路構成図、第６図は第４の実施
例による高電圧発生装置の回路構成図、第７図は同じく
第５の実施例による高電圧発生装置の回路構成図、第８
図ないし第１０図は従来技術に係り、第８図は従来技術
による高電圧発生装置を示す回路構成図、第９図は低圧
巻線のコレクタ側に入力される信号の入力波形図、第１
０図は高圧巻線に誘起される信号の出力波形図である。 １……コア、２……低圧巻線、３，51A,51B,51C,63A,63
B,63C ……高圧巻線、４……水平出力回路、１０……直
流電源回路、１３……アース、21,32,62A,62B,62C……
ダイオード、２２……接続点、２３……導線、24,31,61
A,61B,61C……３次巻線。
Claims (1)
- 【請求項１】コアに巻回され、一端が水平出力回路に、
他端がコンデンサを含む直流電源回路と接続される低圧
巻線と、前記コアに巻回され、前記水平出力回路の入力
波形に対応した高電圧を発生する高圧巻線とからなる高
電圧発生装置において、前記高圧巻線の低圧側を兼用す
ることによって形成される３次巻線または前記コアに別
途巻回される専用３次巻線を有し、該３次巻線の低圧側
を前記低圧巻線の直流電源回路側と接続すると共に、該
３次巻線の高圧側をダイオードを介してアースに接続
し、かつ前記３次巻線の巻線数を低圧巻線の巻線数とほ
ぼ等しい値に設定したことを特徴とする高電圧発生装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61223412A JPH0634578B2 (ja) | 1986-09-20 | 1986-09-20 | 高電圧発生装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61223412A JPH0634578B2 (ja) | 1986-09-20 | 1986-09-20 | 高電圧発生装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6380771A JPS6380771A (ja) | 1988-04-11 |
| JPH0634578B2 true JPH0634578B2 (ja) | 1994-05-02 |
Family
ID=16797740
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61223412A Expired - Lifetime JPH0634578B2 (ja) | 1986-09-20 | 1986-09-20 | 高電圧発生装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0634578B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2007080762A1 (ja) * | 2006-01-12 | 2009-06-11 | 株式会社村田製作所 | 電子放出型ディスプレイ用高圧電源回路 |
| JP4857899B2 (ja) * | 2006-05-12 | 2012-01-18 | 住友電装株式会社 | コネクタ |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5153412A (ja) * | 1974-11-06 | 1976-05-11 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Suichokushutsuryokusochi |
| JPS552717Y2 (ja) * | 1974-12-04 | 1980-01-23 | ||
| JPS61170008A (ja) * | 1985-01-23 | 1986-07-31 | Murata Mfg Co Ltd | フライバックトランス |
-
1986
- 1986-09-20 JP JP61223412A patent/JPH0634578B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6380771A (ja) | 1988-04-11 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |