JPH06341425A - エンジンのコンロッド構造およびその製造方法 - Google Patents
エンジンのコンロッド構造およびその製造方法Info
- Publication number
- JPH06341425A JPH06341425A JP13350293A JP13350293A JPH06341425A JP H06341425 A JPH06341425 A JP H06341425A JP 13350293 A JP13350293 A JP 13350293A JP 13350293 A JP13350293 A JP 13350293A JP H06341425 A JPH06341425 A JP H06341425A
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- JP
- Japan
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- connecting rod
- small end
- bush
- piston pin
- engine
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ピストンピンに対する軸受隙間を適正に保つ
エンジンのコンロッド構造を提供する。 【構成】 コンロッド小端部２にピストンピン４に対す
る軸受面１２を有するコンロッドブッシュ５を圧入し、
コンロッドブッシュ５をコンロッド小端部２より熱膨張
率の小さい材質で形成し、かつコンロッド小端部２の肉
厚を、コンロッド長手方向と直交する側部２ｂからコン
ロッド長手方向に位置する上部２ａにかけて次第に小さ
く形成する。
エンジンのコンロッド構造を提供する。 【構成】 コンロッド小端部２にピストンピン４に対す
る軸受面１２を有するコンロッドブッシュ５を圧入し、
コンロッドブッシュ５をコンロッド小端部２より熱膨張
率の小さい材質で形成し、かつコンロッド小端部２の肉
厚を、コンロッド長手方向と直交する側部２ｂからコン
ロッド長手方向に位置する上部２ａにかけて次第に小さ
く形成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、エンジンのコンロッド
構造の改良に関するものである。
構造の改良に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】コンロッドはピストンの往復動をクラン
クシャフトの回転運動に変換する働きをするため、エン
ジンの振動や騒音を抑えるうえで、コンロッド長手方向
の軸受隙間を適正に維持するという要求がある。
クシャフトの回転運動に変換する働きをするため、エン
ジンの振動や騒音を抑えるうえで、コンロッド長手方向
の軸受隙間を適正に維持するという要求がある。
【０００３】従来のコンロッド構造としては、例えば図
４に示すようなものがある(実開昭２−６２１１３号公
報、参照)。
４に示すようなものがある(実開昭２−６２１１３号公
報、参照)。
【０００４】アルミ合金を材質として形成されるコンロ
ッド１はピストンピン４に連結される小端部２と、クラ
ンクシャフト７のクランクピン８に連結される大端部３
と、両者を結ぶロッド部６とを有する。
ッド１はピストンピン４に連結される小端部２と、クラ
ンクシャフト７のクランクピン８に連結される大端部３
と、両者を結ぶロッド部６とを有する。
【０００５】周方向に略一定の肉厚を持つコンロッド小
端部２にはコンロッドブッシュ５が圧入され、ピストン
ピン４に対する軸受面を有するコンロッドブッシュ５は
鋼材により円筒形に形成される。
端部２にはコンロッドブッシュ５が圧入され、ピストン
ピン４に対する軸受面を有するコンロッドブッシュ５は
鋼材により円筒形に形成される。
【０００６】環状のコンロッド小端部２は、ロッド部６
の上端に結合され、周方向に略一定の肉厚を持ってい
る。
の上端に結合され、周方向に略一定の肉厚を持ってい
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】このように従来のコン
ロッド構造は、アルミ合金を材質とするコンロッド１は
鋼材を材質とするピストンピン４に対して熱膨張率が大
きいため、エンジン運転中にコンロッド１およびピスト
ンピン４の温度が上昇するのに伴って、コンロッドブッ
シュ５とピストンピン４間の軸受隙間が周方向について
略均等に膨張し、コンロッド長手方向における軸受隙間
の増大によりメタル打音が発生し、エンジンの騒音や振
動が大きくなるという問題点があった。
ロッド構造は、アルミ合金を材質とするコンロッド１は
鋼材を材質とするピストンピン４に対して熱膨張率が大
きいため、エンジン運転中にコンロッド１およびピスト
ンピン４の温度が上昇するのに伴って、コンロッドブッ
シュ５とピストンピン４間の軸受隙間が周方向について
略均等に膨張し、コンロッド長手方向における軸受隙間
の増大によりメタル打音が発生し、エンジンの騒音や振
動が大きくなるという問題点があった。
【０００８】本発明は上記の問題点に着目し、ピストン
ピンに対する軸受隙間を適正に保つエンジンのコンロッ
ド構造を提供することを目的とする。
ピンに対する軸受隙間を適正に保つエンジンのコンロッ
ド構造を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
ピストンピンを介してピストンに連結される小端部と、
クランクシャフトに連結される大端部と、小端部と大端
部を結ぶロッド部とを備えたエンジンのコンロッドにお
いて、コンロッドの小端部にピストンピンに対する軸受
面を有するコンロッドブッシュを圧入し、コンロッドブ
ッシュをコンロッドの小端部より熱膨張率の小さい材質
で形成し、かつコンロッドはその小端部の肉厚がコンロ
ッド長手方向と直交する側部からコンロッド長手方向に
位置する上部にかけて次第に小さくなるように形成す
る。
ピストンピンを介してピストンに連結される小端部と、
クランクシャフトに連結される大端部と、小端部と大端
部を結ぶロッド部とを備えたエンジンのコンロッドにお
いて、コンロッドの小端部にピストンピンに対する軸受
面を有するコンロッドブッシュを圧入し、コンロッドブ
ッシュをコンロッドの小端部より熱膨張率の小さい材質
で形成し、かつコンロッドはその小端部の肉厚がコンロ
ッド長手方向と直交する側部からコンロッド長手方向に
位置する上部にかけて次第に小さくなるように形成す
る。
【００１０】請求項２記載の発明は、このコンロッド構
造の製造方法において、前記コンロッドに前記コンロッ
ドブッシュを圧入した後に、エンジン運転中より低い温
度でコンロッドブッシュの軸受面を仕上げ加工する。
造の製造方法において、前記コンロッドに前記コンロッ
ドブッシュを圧入した後に、エンジン運転中より低い温
度でコンロッドブッシュの軸受面を仕上げ加工する。
【００１１】
【作用】請求項１記載の発明において、コンロッドブッ
シュの圧入によりコンロッド小端部は径方向に拡がる変
形をするが、この変形に対するコンロッド小端部の剛性
は、その肉厚の小さい上部よりその肉厚の大きい側部の
方が高いため、コンロッドブッシュの圧入に伴って生じ
るコンロッド長手方向の変形量Δｙ1がコンロッド長手
方向と直交する方向の変形量Δｘ1より大きく、Δｙ1＞
Δｘ1の関係となっている。
シュの圧入によりコンロッド小端部は径方向に拡がる変
形をするが、この変形に対するコンロッド小端部の剛性
は、その肉厚の小さい上部よりその肉厚の大きい側部の
方が高いため、コンロッドブッシュの圧入に伴って生じ
るコンロッド長手方向の変形量Δｙ1がコンロッド長手
方向と直交する方向の変形量Δｘ1より大きく、Δｙ1＞
Δｘ1の関係となっている。
【００１２】エンジンの運転中にコンロッドおよびコン
ロッドブッシュが温度上昇するのに伴って、コンロッド
小端部はコンロッドブッシュより大きく熱膨張し、コン
ロッド小端部に対するコンロッドブッシュの圧入代は減
少する。
ロッドブッシュが温度上昇するのに伴って、コンロッド
小端部はコンロッドブッシュより大きく熱膨張し、コン
ロッド小端部に対するコンロッドブッシュの圧入代は減
少する。
【００１３】ここで、コンロッド長手方向をＹ−Ｙ方
向、コンロッド長手方向と直交する方向をＸ−Ｘ方向と
決めたときに、コンロッド小端部の熱膨張量はＸ−Ｘ方
向とＹ−Ｙ方向が等しいが、剛性、すなわち弾性係数は
Ｘ−Ｘ方向の方がＹ−Ｙ方向よりも大きいため、同じだ
け圧入代が減少しても、Ｘ−Ｘ方向の方がＹ−Ｙ方向よ
りも大きくなる。
向、コンロッド長手方向と直交する方向をＸ−Ｘ方向と
決めたときに、コンロッド小端部の熱膨張量はＸ−Ｘ方
向とＹ−Ｙ方向が等しいが、剛性、すなわち弾性係数は
Ｘ−Ｘ方向の方がＹ−Ｙ方向よりも大きいため、同じだ
け圧入代が減少しても、Ｘ−Ｘ方向の方がＹ−Ｙ方向よ
りも大きくなる。
【００１４】エンジン運転中の高温時において、コンロ
ッドブッシュの圧縮応力の減少分は、Ｘ−Ｘ方向がＹ−
Ｙ方向よりも大きくなるため、コンロッドブッシュはＸ
−Ｘ方向により大きく拡径する変形を起こす。すなわ
ち、常温下において真円になっていた軸受面はＸ−Ｘ方
向に偏平となる楕円形になる。一方、Ｙ−Ｙ方向の応力
の減少分は少ないため、軸受面のＹ−Ｙ方向への拡径量
は小さい。
ッドブッシュの圧縮応力の減少分は、Ｘ−Ｘ方向がＹ−
Ｙ方向よりも大きくなるため、コンロッドブッシュはＸ
−Ｘ方向により大きく拡径する変形を起こす。すなわ
ち、常温下において真円になっていた軸受面はＸ−Ｘ方
向に偏平となる楕円形になる。一方、Ｙ−Ｙ方向の応力
の減少分は少ないため、軸受面のＹ−Ｙ方向への拡径量
は小さい。
【００１５】このように、コンロッド小端部の熱膨張に
より、ピストンピンとの軸受隙間がコンロッド長手方向
で拡大することが抑えられることにより、ピストンピン
とコンロッドブッシュの間でメタル打音が発生すること
を防止できる。
より、ピストンピンとの軸受隙間がコンロッド長手方向
で拡大することが抑えられることにより、ピストンピン
とコンロッドブッシュの間でメタル打音が発生すること
を防止できる。
【００１６】エンジン運転中の高温時において、コンロ
ッド長手方向の軸受隙間は小さくても、コンロッド長手
方向と直交する方向には熱膨張による軸受隙間が大きく
なり、高速運転時の潤滑条件の厳しいときも、この軸受
隙間から漏れ出る潤滑油量を大きくして、熱交換を促進
して、ピストンピンの軸受部の冷却性を高めることがで
きる。
ッド長手方向の軸受隙間は小さくても、コンロッド長手
方向と直交する方向には熱膨張による軸受隙間が大きく
なり、高速運転時の潤滑条件の厳しいときも、この軸受
隙間から漏れ出る潤滑油量を大きくして、熱交換を促進
して、ピストンピンの軸受部の冷却性を高めることがで
きる。
【００１７】請求項２記載の発明においては、コンロッ
ドにコンロッドブッシュを圧入した後に、エンジン運転
中より低い温度でコンロッドブッシュが変形した状態で
その軸受面を仕上げ加工することにより、コンロッドブ
ッシュの軸受面の寸法精度を確保することが容易にでき
る。
ドにコンロッドブッシュを圧入した後に、エンジン運転
中より低い温度でコンロッドブッシュが変形した状態で
その軸受面を仕上げ加工することにより、コンロッドブ
ッシュの軸受面の寸法精度を確保することが容易にでき
る。
【００１８】
【実施例】以下、本発明の実施例を添付図面に基づいて
説明する。
説明する。
【００１９】図１に示すように、コンロッド１はピスト
ンピン４に連結される小端部２と、クランクシャフト７
のクランクピン８に連結される大端部３と、両者を結ぶ
ロッド部６とを有する。
ンピン４に連結される小端部２と、クランクシャフト７
のクランクピン８に連結される大端部３と、両者を結ぶ
ロッド部６とを有する。
【００２０】コンロッド１の大端部３には半割り形に分
割されたキャップ９がボルト１０を介して締結され、コ
ンロッド大端部３とクランクピン８の間には半割り形に
分割された一対の軸受メタル１１が介装される。
割されたキャップ９がボルト１０を介して締結され、コ
ンロッド大端部３とクランクピン８の間には半割り形に
分割された一対の軸受メタル１１が介装される。
【００２１】コンロッド小端部２にはコンロッドブッシ
ュ５が圧入される。コンロッドブッシュ５は円筒形に形
成され、その内周面にクランクピン４に対する軸受面１
２が形成される。
ュ５が圧入される。コンロッドブッシュ５は円筒形に形
成され、その内周面にクランクピン４に対する軸受面１
２が形成される。
【００２２】コンロッドブッシュ５の軸受面１２とピス
トンピン４の間には所定の軸受隙間が設けられ、ピスト
ンピン４はこの軸受隙間に形成される潤滑油膜を介して
フローティング支持される。この軸受隙間はコンロッド
１およびクランクシャフト１０の内部に形成された油通
路を介してオイルポンプの吐出側に連通している。
トンピン４の間には所定の軸受隙間が設けられ、ピスト
ンピン４はこの軸受隙間に形成される潤滑油膜を介して
フローティング支持される。この軸受隙間はコンロッド
１およびクランクシャフト１０の内部に形成された油通
路を介してオイルポンプの吐出側に連通している。
【００２３】コンロッド１は軽量化のためにアルミ合金
を材質として形成される一方、軸受メタル１１およびコ
ンロッドブッシュ５は耐摩耗性および潤滑性を確保する
ために鋼材により形成される。
を材質として形成される一方、軸受メタル１１およびコ
ンロッドブッシュ５は耐摩耗性および潤滑性を確保する
ために鋼材により形成される。
【００２４】コンロッド小端部２はピストンピン４を嵌
合させる円筒状に形成される。コンロッド小端部２の肉
厚は、コンロッド長手方向と直交する側部２ｂからコン
ロッド長手方向に位置する上部２ａにかけて次第に小さ
く形成される。すなわち、コンロッド小端部２の側部２
ｂの肉厚をＬ2、上部２ａの肉厚をＬ1とすると、Ｌ2＞
Ｌ1の関係に設定される。
合させる円筒状に形成される。コンロッド小端部２の肉
厚は、コンロッド長手方向と直交する側部２ｂからコン
ロッド長手方向に位置する上部２ａにかけて次第に小さ
く形成される。すなわち、コンロッド小端部２の側部２
ｂの肉厚をＬ2、上部２ａの肉厚をＬ1とすると、Ｌ2＞
Ｌ1の関係に設定される。
【００２５】コンロッド１の製造方法として、エンジン
運転中より低い温度として例えば２０°Ｃでコンロッド
小端部２にコンロッドブッシュ５を圧入した後に、同じ
く２０°Ｃでコンロッドブッシュ５のピストンピン４に
対する軸受面１２を真円にする仕上げ加工が施される。
運転中より低い温度として例えば２０°Ｃでコンロッド
小端部２にコンロッドブッシュ５を圧入した後に、同じ
く２０°Ｃでコンロッドブッシュ５のピストンピン４に
対する軸受面１２を真円にする仕上げ加工が施される。
【００２６】以上のように構成され、次に作用について
説明する。
説明する。
【００２７】図３は、コンロッド長手方向をＹ−Ｙ方
向、コンロッド長手方向と直交する方向をＸ−Ｘ方向と
決めたときに、温度に応じた軸受隙間の変化状況をＸ−
Ｘ方向とＹ−Ｙ方向について測定した結果を示す。
向、コンロッド長手方向と直交する方向をＸ−Ｘ方向と
決めたときに、温度に応じた軸受隙間の変化状況をＸ−
Ｘ方向とＹ−Ｙ方向について測定した結果を示す。
【００２８】２０°Ｃの常温下で軸受面１２が真円にな
っている状態において、コンロッド小端部２にコンロッ
ドブッシュ５が圧入されることにより、コンロッド小端
部２は径方向に拡がる変形をしている。この変形に対す
るコンロッド小端部２の剛性は、その肉厚がＬ1と小さ
い上部２ａよりその肉厚がＬ2と大きい側部２ｂの方が
高いため、コンロッドブッシュ５の圧入に伴って生じる
Ｙ−Ｙ方向の変形量Δｙ1がＸ−Ｘ方向の変形量Δｘ1よ
り大きく、Δｙ1＞Δｘ1の関係となっている。このコン
ロッドブッシュ５はＸ−Ｘ方向の方がＹ−Ｙ方向より高
い圧縮応力で圧入されている。
っている状態において、コンロッド小端部２にコンロッ
ドブッシュ５が圧入されることにより、コンロッド小端
部２は径方向に拡がる変形をしている。この変形に対す
るコンロッド小端部２の剛性は、その肉厚がＬ1と小さ
い上部２ａよりその肉厚がＬ2と大きい側部２ｂの方が
高いため、コンロッドブッシュ５の圧入に伴って生じる
Ｙ−Ｙ方向の変形量Δｙ1がＸ−Ｘ方向の変形量Δｘ1よ
り大きく、Δｙ1＞Δｘ1の関係となっている。このコン
ロッドブッシュ５はＸ−Ｘ方向の方がＹ−Ｙ方向より高
い圧縮応力で圧入されている。
【００２９】エンジンの運転中にコンロッド１およびコ
ンロッドブッシュ５が温度上昇するのに伴ってコンロッ
ド小端部２はコンロッドブッシュ５より大きく熱膨張
し、コンロッド小端部２に対するコンロッドブッシュ５
の圧入代は減少する。ここで、コンロッド小端部２の熱
膨張量はＸ−Ｘ方向とＹ−Ｙ方向が等しいが、剛性、す
なわち弾性係数はＸ−Ｘ方向の方がＹ−Ｙ方向よりも大
きいため、同じだけ圧入代が減少しても、Ｘ−Ｘ方向の
方がＹ−Ｙ方向よりも大きくなる。
ンロッドブッシュ５が温度上昇するのに伴ってコンロッ
ド小端部２はコンロッドブッシュ５より大きく熱膨張
し、コンロッド小端部２に対するコンロッドブッシュ５
の圧入代は減少する。ここで、コンロッド小端部２の熱
膨張量はＸ−Ｘ方向とＹ−Ｙ方向が等しいが、剛性、す
なわち弾性係数はＸ−Ｘ方向の方がＹ−Ｙ方向よりも大
きいため、同じだけ圧入代が減少しても、Ｘ−Ｘ方向の
方がＹ−Ｙ方向よりも大きくなる。
【００３０】エンジン運転中の２００°Ｃの高温下にお
いて、コンロッドブッシュ５の圧入に伴うコンロッドブ
ッシュ５の圧縮応力の減少分は、Ｘ−Ｘ方向がＹ−Ｙ方
向よりも大きくなるため、コンロッドブッシュ５はＸ−
Ｘ方向により大きく拡径する変形を起こす。すなわち、
常温下で真円になっていた軸受面１２はＸ−Ｘ方向に偏
平となる楕円形になる。一方、Ｙ−Ｙ方向の応力の減少
分は少ないため、軸受面１２のＹ−Ｙ方向への拡径量は
小さい。
いて、コンロッドブッシュ５の圧入に伴うコンロッドブ
ッシュ５の圧縮応力の減少分は、Ｘ−Ｘ方向がＹ−Ｙ方
向よりも大きくなるため、コンロッドブッシュ５はＸ−
Ｘ方向により大きく拡径する変形を起こす。すなわち、
常温下で真円になっていた軸受面１２はＸ−Ｘ方向に偏
平となる楕円形になる。一方、Ｙ−Ｙ方向の応力の減少
分は少ないため、軸受面１２のＹ−Ｙ方向への拡径量は
小さい。
【００３１】このように、コンロッド小端部２の熱膨張
により、ピストンピン４との軸受隙間がコンロッド長手
方向で拡大することが抑えられることにより、ピストン
ピン４とコンロッドブッシュ５の間でメタル打音が発生
することを防止できる。
により、ピストンピン４との軸受隙間がコンロッド長手
方向で拡大することが抑えられることにより、ピストン
ピン４とコンロッドブッシュ５の間でメタル打音が発生
することを防止できる。
【００３２】高温時において、Ｙ−Ｙ方向の軸受隙間は
小さくても、Ｘ−Ｘ方向には熱膨張による軸受隙間が大
きくなり、高速運転時の潤滑条件の厳しいときも、この
軸受隙間から漏れ出る潤滑油量を大きくして、熱交換を
促進して、ピストンピン４の軸受部の冷却性を高めるこ
とができる。
小さくても、Ｘ−Ｘ方向には熱膨張による軸受隙間が大
きくなり、高速運転時の潤滑条件の厳しいときも、この
軸受隙間から漏れ出る潤滑油量を大きくして、熱交換を
促進して、ピストンピン４の軸受部の冷却性を高めるこ
とができる。
【００３３】また、コンロッド１にコンロッドブッシュ
５を圧入した後に、エンジン運転中より低い温度でコン
ロッドブッシュ５が変形した状態でその軸受面１２を真
円に仕上げ加工することにより、軸受面１２の寸法精度
を容易に確保することができる。
５を圧入した後に、エンジン運転中より低い温度でコン
ロッドブッシュ５が変形した状態でその軸受面１２を真
円に仕上げ加工することにより、軸受面１２の寸法精度
を容易に確保することができる。
【００３４】
【発明の効果】以上説明したように請求項１記載の発明
は、ピストンピンを介してピストンに連結される小端部
と、クランクシャフトに連結される大端部と、小端部と
大端部を結ぶロッド部と、ピストンピンに対する軸受面
に潤滑油を導く油通路とを備えたエンジンのコンロッド
において、コンロッドの小端部にピストンピンに対する
軸受面を有するコンロッドブッシュを圧入し、コンロッ
ドブッシュをコンロッドの小端部より熱膨張率の小さい
材質で形成し、かつコンロッドの小端部の肉厚を、コン
ロッド長手方向と直交する側部からコンロッド長手方向
に位置する上部にかけて次第に小さく形成したため、コ
ンロッド小端部の熱膨張により、ピストンピンとの軸受
隙間がコンロッド長手方向で拡大することが抑えられる
ことにより、ピストンピンとコンロッドブッシュの間で
メタル打音が発生することを防止でき、エンジンの騒音
や振動を低減することができる。
は、ピストンピンを介してピストンに連結される小端部
と、クランクシャフトに連結される大端部と、小端部と
大端部を結ぶロッド部と、ピストンピンに対する軸受面
に潤滑油を導く油通路とを備えたエンジンのコンロッド
において、コンロッドの小端部にピストンピンに対する
軸受面を有するコンロッドブッシュを圧入し、コンロッ
ドブッシュをコンロッドの小端部より熱膨張率の小さい
材質で形成し、かつコンロッドの小端部の肉厚を、コン
ロッド長手方向と直交する側部からコンロッド長手方向
に位置する上部にかけて次第に小さく形成したため、コ
ンロッド小端部の熱膨張により、ピストンピンとの軸受
隙間がコンロッド長手方向で拡大することが抑えられる
ことにより、ピストンピンとコンロッドブッシュの間で
メタル打音が発生することを防止でき、エンジンの騒音
や振動を低減することができる。
【００３５】請求項２記載の発明は、コンロッドにコン
ロッドブッシュを圧入した後に、エンジン運転中より低
い温度でコンロッドブッシュが変形した状態でその軸受
面を仕上げ加工することにより、軸受面の寸法精度を確
保することが容易にできる。
ロッドブッシュを圧入した後に、エンジン運転中より低
い温度でコンロッドブッシュが変形した状態でその軸受
面を仕上げ加工することにより、軸受面の寸法精度を確
保することが容易にできる。
【図１】本発明の実施例を示すコンロッド等の正面図。
【図２】同じくコンロッド小端部等の正面図。
【図３】同じくコンロッドの温度と軸受隙間の関係を示
す特性図。
す特性図。
【図４】従来例を示すコンロッド等の正面図。
１ コンロッド ２ コンロッド小端部 ２ａ 上部 ２ｂ 側部 ４ ピストンピン ５ コンロッドブッシュ １２ 軸受面
Claims (2)
- 【請求項１】 ピストンピンを介してピストンに連結さ
れる小端部と、クランクシャフトに連結される大端部
と、小端部と大端部を結ぶロッド部とを備えたエンジン
のコンロッドにおいて、コンロッドの小端部にピストン
ピンに対する軸受面を有するコンロッドブッシュを圧入
し、コンロッドブッシュをコンロッドの小端部より熱膨
張率の小さい材質で形成し、かつコンロッドはその小端
部の肉厚がコンロッド長手方向と直交する側部からコン
ロッド長手方向に位置する上部にかけて次第に小さくな
るように形成したことを特徴とするエンジンのコンロッ
ド構造。 - 【請求項２】 前記コンロッドに前記コンロッドブッシ
ュを圧入した後に、エンジン運転中より低い温度でコン
ロッドブッシュの軸受面を仕上げ加工することを特徴と
する請求項１記載のコンロッド構造の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13350293A JPH06341425A (ja) | 1993-06-03 | 1993-06-03 | エンジンのコンロッド構造およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13350293A JPH06341425A (ja) | 1993-06-03 | 1993-06-03 | エンジンのコンロッド構造およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06341425A true JPH06341425A (ja) | 1994-12-13 |
Family
ID=15106273
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13350293A Pending JPH06341425A (ja) | 1993-06-03 | 1993-06-03 | エンジンのコンロッド構造およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06341425A (ja) |
-
1993
- 1993-06-03 JP JP13350293A patent/JPH06341425A/ja active Pending
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