JPH11141542A - 極薄肉滑り軸受 - Google Patents
極薄肉滑り軸受Info
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- JPH11141542A JPH11141542A JP10257134A JP25713498A JPH11141542A JP H11141542 A JPH11141542 A JP H11141542A JP 10257134 A JP10257134 A JP 10257134A JP 25713498 A JP25713498 A JP 25713498A JP H11141542 A JPH11141542 A JP H11141542A
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- F16C9/00—Bearings for crankshafts or connecting-rods; Attachment of connecting-rods
- F16C9/02—Crankshaft bearings
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- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明の課題は、滑り軸受背面上の
オイルカーボンの減少が得られかつ運転中軸受背面と収
容孔との間の相対運動により滑り軸受の固着状態の改良
を達成するような滑り軸受用の軸受胴を案出することで
ある。 【解決手段】 軸受背面とその上に成層された一層
又は多層の軸受材料を備えた滑り軸受用の軸受胴におい
て、軸受外径Ｄに対する有効肉厚Ｗeff の比は０. ０１
２≦Ｗeff ／Ｄ≦０. ０２であり、そして軸受外径Ｄに
対する組込み締しろＳの比は、０. ０２５≦Ｓ／Ｄ≦
０. ０５であることを特徴とする前記極薄肉滑り軸受用
の軸受胴。
オイルカーボンの減少が得られかつ運転中軸受背面と収
容孔との間の相対運動により滑り軸受の固着状態の改良
を達成するような滑り軸受用の軸受胴を案出することで
ある。 【解決手段】 軸受背面とその上に成層された一層
又は多層の軸受材料を備えた滑り軸受用の軸受胴におい
て、軸受外径Ｄに対する有効肉厚Ｗeff の比は０. ０１
２≦Ｗeff ／Ｄ≦０. ０２であり、そして軸受外径Ｄに
対する組込み締しろＳの比は、０. ０２５≦Ｓ／Ｄ≦
０. ０５であることを特徴とする前記極薄肉滑り軸受用
の軸受胴。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、軸受背面及びその
上に成層された一層又は多層の軸受材料を備えた滑り軸
受用の軸受胴に関する。
上に成層された一層又は多層の軸受材料を備えた滑り軸
受用の軸受胴に関する。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関において、省エネルギーのため
に軽量構造、即ち軽量連接棒及び軽量軸受蓋の使用並び
に軽量金属の使用が好適である。このことは、滑り軸受
の収容のための孔が負荷を受けて変形されかつ拡張さ
れ、それによって軸受背面と軸受収容孔との間に相対運
動が生じる。収容孔中の軸受背面の回動を防止するため
に、軸受胴の外径は収容孔の内径よりも大きくされる。
ケーシング中への軸受の組込みの際に軸受胴の過剰寸法
のために応力従って接線方向において圧縮応力σL並び
に軸受とケーシングとの間の固着を特定するラジアル圧
力ρr が生じる。
に軽量構造、即ち軽量連接棒及び軽量軸受蓋の使用並び
に軽量金属の使用が好適である。このことは、滑り軸受
の収容のための孔が負荷を受けて変形されかつ拡張さ
れ、それによって軸受背面と軸受収容孔との間に相対運
動が生じる。収容孔中の軸受背面の回動を防止するため
に、軸受胴の外径は収容孔の内径よりも大きくされる。
ケーシング中への軸受の組込みの際に軸受胴の過剰寸法
のために応力従って接線方向において圧縮応力σL並び
に軸受とケーシングとの間の固着を特定するラジアル圧
力ρr が生じる。
【０００３】しかし運転中のエンジンでは、高い温度の
ためのケーシング変形のために及び軸受胴での鋼のクリ
ープのために固着状態は悪化され、それによってラジア
ル圧力が減少する。従ってＭＴＺから出版された年刊、
２２号、第２巻の別冊、ドクターＥ. レーマ著の「軸受
胴の固着の計算」によれば、ラジアル圧力は運転中の軸
受の確実な固着を保証するために、ジャーナル軸受では
平均して少なくとも略１０Ｎ／ｍｍ2 であるべきであ
る。
ためのケーシング変形のために及び軸受胴での鋼のクリ
ープのために固着状態は悪化され、それによってラジア
ル圧力が減少する。従ってＭＴＺから出版された年刊、
２２号、第２巻の別冊、ドクターＥ. レーマ著の「軸受
胴の固着の計算」によれば、ラジアル圧力は運転中の軸
受の確実な固着を保証するために、ジャーナル軸受では
平均して少なくとも略１０Ｎ／ｍｍ2 であるべきであ
る。
【０００４】しかし軸受胴の装着では、ラジアル圧力ρ
r よりもファクタ２０だけ大きく従って軸受の実際の歪
みを左右する圧縮応力σL も考慮されなければならな
い。負荷は軸受の横断面積に依存するので、一定の過剰
寸法でかつ肉厚が減少した場合には歪みが増大する。こ
の理由から従来総肉厚≧１. ４ｍｍの軸受胴（５０ｍｍ
のケーシング孔直径、即ち軸受外径に対する有効肉厚の
比Ｗeff ／Ｄが０. ０２よりも大きい）のみが使用され
た。有効肉厚Ｗeff では層全体としての最大弾性率を考
慮して呼称される単一層厚さの総和とされる。
r よりもファクタ２０だけ大きく従って軸受の実際の歪
みを左右する圧縮応力σL も考慮されなければならな
い。負荷は軸受の横断面積に依存するので、一定の過剰
寸法でかつ肉厚が減少した場合には歪みが増大する。こ
の理由から従来総肉厚≧１. ４ｍｍの軸受胴（５０ｍｍ
のケーシング孔直径、即ち軸受外径に対する有効肉厚の
比Ｗeff ／Ｄが０. ０２よりも大きい）のみが使用され
た。有効肉厚Ｗeff では層全体としての最大弾性率を考
慮して呼称される単一層厚さの総和とされる。
【０００５】ＭＴＺから出版された年刊２２号、第２巻
及び第４巻／１９６１年並びにＭＴＺから出版された年
刊７９号、Ｎｏ．９／７７の「業務用車−ジーゼルエン
ジンの滑り軸受の展望」から、Ｗeff ／Ｄ比０. ０３〜
０. ０５では又はジャーナル軸受では外径Ｄに対する肉
厚Ｗは０. ０２〜０. ０３である。ジャーナル軸受では
残留ラジアル圧力は特別に重要である、そのわけはこの
使用状態において収容孔の変形は引張り及び圧縮負荷の
変動のために非常に大きいからである。
及び第４巻／１９６１年並びにＭＴＺから出版された年
刊７９号、Ｎｏ．９／７７の「業務用車−ジーゼルエン
ジンの滑り軸受の展望」から、Ｗeff ／Ｄ比０. ０３〜
０. ０５では又はジャーナル軸受では外径Ｄに対する肉
厚Ｗは０. ０２〜０. ０３である。ジャーナル軸受では
残留ラジアル圧力は特別に重要である、そのわけはこの
使用状態において収容孔の変形は引張り及び圧縮負荷の
変動のために非常に大きいからである。
【０００６】運転中のエンジンでは軸線方向に移動する
ピストンによって極端に急速な荷重変動が生じる。この
ことは、図１に表されるように、従来の軸受胴２ａ、２
ｂは孔３の変形運動に充分には追従することができずか
つ軸受背面は短時間にケーシング１から持ち上がる。こ
のことから２つの問題が生じる。 １. 短時間に生じる隙間４を通って油が軸受背面と収容
孔３との間に進入する。隙間が再び閉じると、油の残留
量は閉じ込められ、それによって時間と共にオイルカー
ボンが軸受背面に形成される。 ２. 変形によって軸受胴２ａ、２ｂは最早ケーシング１
の全周には及ばす、それによってラジアル圧力は最早全
高さに作用しない。軸受をケーシング１中での回動から
阻止するためにラジアル圧力は記載の最小値を有しなけ
ればならない。
ピストンによって極端に急速な荷重変動が生じる。この
ことは、図１に表されるように、従来の軸受胴２ａ、２
ｂは孔３の変形運動に充分には追従することができずか
つ軸受背面は短時間にケーシング１から持ち上がる。こ
のことから２つの問題が生じる。 １. 短時間に生じる隙間４を通って油が軸受背面と収容
孔３との間に進入する。隙間が再び閉じると、油の残留
量は閉じ込められ、それによって時間と共にオイルカー
ボンが軸受背面に形成される。 ２. 変形によって軸受胴２ａ、２ｂは最早ケーシング１
の全周には及ばす、それによってラジアル圧力は最早全
高さに作用しない。軸受をケーシング１中での回動から
阻止するためにラジアル圧力は記載の最小値を有しなけ
ればならない。
【０００７】この理由から、最小ラジアル圧力を保証す
るために、従来の技術レベルでは、軸受背面のオイルカ
ーボン形成の減少のために肉厚は維持される。他方では
軸受背面は、軸受背面と収容孔との間に進入する油を排
出しそれによってオイルカーボン形成を防止するため
に、種々の方法で軸受背面が加工された。勿論これらの
軸受は製造上極端にコスト高でありその上特に有効でも
ない。
るために、従来の技術レベルでは、軸受背面のオイルカ
ーボン形成の減少のために肉厚は維持される。他方では
軸受背面は、軸受背面と収容孔との間に進入する油を排
出しそれによってオイルカーボン形成を防止するため
に、種々の方法で軸受背面が加工された。勿論これらの
軸受は製造上極端にコスト高でありその上特に有効でも
ない。
【０００８】ドイツ国特許明細書第３３２８５０９号か
ら、肉厚の薄い滑り軸受要素が公知である。軸受背面と
収容孔との間のオイルカーボン形成の防止のために、軸
受背面上には流体潤滑剤用のドレインダクトよりも細い
ダクトが形成される。ドレインダクトによって潤滑剤を
相対運動の過程で座面の自由端に向けて分岐させるとい
う条件が与えられるべきである。圧力及び温度に関する
オイルカーボン発生のための前提はそれによって阻止さ
れる。
ら、肉厚の薄い滑り軸受要素が公知である。軸受背面と
収容孔との間のオイルカーボン形成の防止のために、軸
受背面上には流体潤滑剤用のドレインダクトよりも細い
ダクトが形成される。ドレインダクトによって潤滑剤を
相対運動の過程で座面の自由端に向けて分岐させるとい
う条件が与えられるべきである。圧力及び温度に関する
オイルカーボン発生のための前提はそれによって阻止さ
れる。
【０００９】米国特許第２９０５５１１号明細書では、
部分的に僅か１. ０７ｍｍの総肉厚を有しかつ追加的に
同様に溝又は凹部を有するが、外径に対する記載はな
い。しかしドレイン溝又は凹部を設けることは著しく製
造コストを制限する。類似の解決措置が英国特許第２５
６２００号明細書に記載されており、それによって軸受
背面は軸受孔に当接する突出部を有する。軸受胴は突出
部の間の肉厚減少に基づいて全体として可撓的である。
部分的に僅か１. ０７ｍｍの総肉厚を有しかつ追加的に
同様に溝又は凹部を有するが、外径に対する記載はな
い。しかしドレイン溝又は凹部を設けることは著しく製
造コストを制限する。類似の解決措置が英国特許第２５
６２００号明細書に記載されており、それによって軸受
背面は軸受孔に当接する突出部を有する。軸受胴は突出
部の間の肉厚減少に基づいて全体として可撓的である。
【００１０】他の解決はヨーロッパ特許第０３０４１０
９号明細書に記載されている。軸受ケーシングにおける
固着を内燃機関の全ての運転条件の下で保証するため
に、鋼支持層の背側に０. ５〜５μm の金属保護層が設
けられている。
９号明細書に記載されている。軸受ケーシングにおける
固着を内燃機関の全ての運転条件の下で保証するため
に、鋼支持層の背側に０. ５〜５μm の金属保護層が設
けられている。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、滑り
軸受背面上のオイルカーボンの減少が得られかつ運転中
軸受背面と収容孔との間の相対運動により滑り軸受の固
着状態の改良を達成するような滑り軸受用の軸受胴を案
出することである。
軸受背面上のオイルカーボンの減少が得られかつ運転中
軸受背面と収容孔との間の相対運動により滑り軸受の固
着状態の改良を達成するような滑り軸受用の軸受胴を案
出することである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明によれば本発明の
課題は、軸受背面とその上に成層された一層又は多層軸
受材料を備えた滑り軸受用の軸受胴において、軸受外径
Ｄに対する有効肉厚Ｗ eff の比は、０. ０１２≦Ｗeff
／Ｄ≦０. ０２であり、そして軸受外径Ｄに対する組込
み締しろＳの比は、０. ０２５≦Ｓ／Ｄ≦０. ０５であ
ることを特徴とする前記極薄肉滑り軸受用の軸受胴によ
って解決される。
課題は、軸受背面とその上に成層された一層又は多層軸
受材料を備えた滑り軸受用の軸受胴において、軸受外径
Ｄに対する有効肉厚Ｗ eff の比は、０. ０１２≦Ｗeff
／Ｄ≦０. ０２であり、そして軸受外径Ｄに対する組込
み締しろＳの比は、０. ０２５≦Ｓ／Ｄ≦０. ０５であ
ることを特徴とする前記極薄肉滑り軸受用の軸受胴によ
って解決される。
【００１３】厚肉の軸受胴では、少なくとも略１０Ｎ／
ｍｍ2 のラジアル圧力が必要に保持され、それによって
収容孔の変形に基づいて少なくとも部分面の領域で当接
しかつそれによって一方ではこの領域のオイルカーボン
形成及び全軸受胴の回動が阻止される。本発明による極
薄肉滑り軸受では１０Ｎ／ｍｍ2 以上のラジアル圧力は
実現不可能であるので、これらの軸受胴は全体として使
用不可能であるという判断がある。
ｍｍ2 のラジアル圧力が必要に保持され、それによって
収容孔の変形に基づいて少なくとも部分面の領域で当接
しかつそれによって一方ではこの領域のオイルカーボン
形成及び全軸受胴の回動が阻止される。本発明による極
薄肉滑り軸受では１０Ｎ／ｍｍ2 以上のラジアル圧力は
実現不可能であるので、これらの軸受胴は全体として使
用不可能であるという判断がある。
【００１４】しかし驚くべきことに、極薄肉滑り軸受用
の軸受胴はその大きな弾性に基づいて収容孔の変形に従
いかつそれによって完全に収容孔に当接し、その結果大
きな支持面に基づいて回動防止として全体としてより小
さいラジアル圧力で十分である。運転中の軸受胴の回動
を阻止するために、例えば８Ｎ／ｍｍ2 のラジアル圧力
で充分である。軸受胴は軸受孔から持ち上げられず、そ
の結果背側に油を流下させることができる隙間が全くな
いか又は僅かな隙間しか生じない。オイルカーボンはそ
れによって軸受背面で阻止され又は少なくとも著しく減
少される。
の軸受胴はその大きな弾性に基づいて収容孔の変形に従
いかつそれによって完全に収容孔に当接し、その結果大
きな支持面に基づいて回動防止として全体としてより小
さいラジアル圧力で十分である。運転中の軸受胴の回動
を阻止するために、例えば８Ｎ／ｍｍ2 のラジアル圧力
で充分である。軸受胴は軸受孔から持ち上げられず、そ
の結果背側に油を流下させることができる隙間が全くな
いか又は僅かな隙間しか生じない。オイルカーボンはそ
れによって軸受背面で阻止され又は少なくとも著しく減
少される。
【００１５】極薄肉滑り軸受用の軸受胴は、非常に弾性
的でありかつ内燃機関における点火−及び遠心力による
高い引張り−及び圧縮負荷のための収容孔の変形は良好
に行われることができる。軸受胴は非常に良好な固着を
示しかつ高い回転数及び温度での長い運転時間後でも軸
受背面上並びに連接棒用孔中のオイルカーボンの大した
形成も確認できない。
的でありかつ内燃機関における点火−及び遠心力による
高い引張り−及び圧縮負荷のための収容孔の変形は良好
に行われることができる。軸受胴は非常に良好な固着を
示しかつ高い回転数及び温度での長い運転時間後でも軸
受背面上並びに連接棒用孔中のオイルカーボンの大した
形成も確認できない。
【００１６】極薄肉滑り軸受胴の他の利点は以下の通り
である、即ち 滑り軸受面の放熱 ジャーナル軸受の小さい重量は高い回転数でのエンジン
における遠心力の減少に繋がる。 製造（特に大量生産）上非常に良好な変形可能性 滑り軸受用軸受胴は軸受過剰寸法による収容孔の僅かな
変形のみを生じる。
である、即ち 滑り軸受面の放熱 ジャーナル軸受の小さい重量は高い回転数でのエンジン
における遠心力の減少に繋がる。 製造（特に大量生産）上非常に良好な変形可能性 滑り軸受用軸受胴は軸受過剰寸法による収容孔の僅かな
変形のみを生じる。
【００１７】例えばドイツ国特許第３３２８５０９号明
細書、米国特許第２９０５５１１号明細書及び英国特許
第２５６２００号明細書から公知のような技術水準とは
異なり、肉厚を減少させるための軸受背面のコストのか
かる加工は省略される。この積極的な効果はＷeff ／Ｄ
≦０. ０２の場合に初めて調整される。勿論軸受胴の肉
厚は任意に薄くされることはできない、そのわけは軸受
胴の締しろも考慮されなければならないことが明らかで
あるからであり、このことは仕上げ技術的観点の下にＷ
eff ／Ｄ＝０. ０１２の下限値に繋がる。
細書、米国特許第２９０５５１１号明細書及び英国特許
第２５６２００号明細書から公知のような技術水準とは
異なり、肉厚を減少させるための軸受背面のコストのか
かる加工は省略される。この積極的な効果はＷeff ／Ｄ
≦０. ０２の場合に初めて調整される。勿論軸受胴の肉
厚は任意に薄くされることはできない、そのわけは軸受
胴の締しろも考慮されなければならないことが明らかで
あるからであり、このことは仕上げ技術的観点の下にＷ
eff ／Ｄ＝０. ０１２の下限値に繋がる。
【００１８】軸受胴構成では締しろ喪失は運転中の高温
の際の固有応力の低下により考慮される。締しろ損失が
軸受外径にも依存することが示され、その際直径の減少
に伴って締しろ喪失も減少する。従って軸受胴の肉厚は
締しろ喪失に関しては無関係である。この理由から有効
壁厚Ｗeff 並びにＷeff ／Ｄ比は考慮される。
の際の固有応力の低下により考慮される。締しろ損失が
軸受外径にも依存することが示され、その際直径の減少
に伴って締しろ喪失も減少する。従って軸受胴の肉厚は
締しろ喪失に関しては無関係である。この理由から有効
壁厚Ｗeff 並びにＷeff ／Ｄ比は考慮される。
【００１９】１５０°以上の温度では、Ｄ＝５０. ６ｍ
ｍの外径の例の軸受では少なくとも略０. ５ｍｍである
正の締しろ（残留締しろ）が存在しなければならない。
この最小締しろは、運転中の軸に対するジャーナル軸受
の弾みを防止するために必要である、そのわけはさもな
ければ部分面の領域に瞬間的に短時間の油欠乏によって
混合摩擦が発生するからである。その結果は疲労並びに
局部的磨耗及び最終的な軸受損傷となって現れる。
ｍの外径の例の軸受では少なくとも略０. ５ｍｍである
正の締しろ（残留締しろ）が存在しなければならない。
この最小締しろは、運転中の軸に対するジャーナル軸受
の弾みを防止するために必要である、そのわけはさもな
ければ部分面の領域に瞬間的に短時間の油欠乏によって
混合摩擦が発生するからである。その結果は疲労並びに
局部的磨耗及び最終的な軸受損傷となって現れる。
【００２０】締しろの確定は加熱炉におけるシュミレー
ション試験によって行われる。軸受胴では締しろ喪失は
既にプレスの後に行われる加工ステップ（ブローチ、ボ
ーリング等）によって生じる。その際切削加工によっ締
しろ喪失は肉厚減少と共に増大する。しかしプレスによ
って達成可能な初期締しろは任意に高められない、その
わけは軸受胴は大き過ぎる締しろを丸い形態に適用する
ことはできないいからである。最小の締しろを確保する
ために軸受外径Ｄに対する組込み締しろＳの比が０. ０
２５〜０. ０５の範囲になければならない。しかしこれ
らの比は、Ｗeff ／Ｄが０. ０１２の下限値に達しない
場合にのみ使用可能である。
ション試験によって行われる。軸受胴では締しろ喪失は
既にプレスの後に行われる加工ステップ（ブローチ、ボ
ーリング等）によって生じる。その際切削加工によっ締
しろ喪失は肉厚減少と共に増大する。しかしプレスによ
って達成可能な初期締しろは任意に高められない、その
わけは軸受胴は大き過ぎる締しろを丸い形態に適用する
ことはできないいからである。最小の締しろを確保する
ために軸受外径Ｄに対する組込み締しろＳの比が０. ０
２５〜０. ０５の範囲になければならない。しかしこれ
らの比は、Ｗeff ／Ｄが０. ０１２の下限値に達しない
場合にのみ使用可能である。
【００２１】
【実施例】１. 試験 滑り軸受寸法； 鋼厚さ ０. ７６ｍｍ 肉厚 １. ０２５ｍｍ 有効肉厚 Ｗeff ＝０. ８７ｍｍ 直径 Ｄ＝５０. ６ｍｍ Ｗeff ／Ｄ＝０. ０１７ 組込み締しろ Ｓ＝１. ４７ｍｍ Ｓ／Ｄ＝０. ０２９ ラジアル圧力；１０. ２Ｎ／ｍｍ2 試験条件； 連続連接部 回転数 ６７００ｍｉｎ-1 油進入温度 １００°Ｃ 寿命 ３５０ｈ 試験結果； 残留締しろ；０. ７９ｍｍ 残留ラジアル圧力；８. ５Ｎ／ｍｍ2 締しろ喪失；０. ６８ｍｍ ２. 試験 滑り軸受寸法； 鋼厚さ ０. ７６ｍｍ 肉厚 １. ０２５ｍｍ 有効肉厚Ｗeff ＝０. ８７ｍｍ 直径 Ｄ＝５０. ６ｍｍ Ｗeff ／Ｄ＝０. ０１７ 組込み締しろ Ｓ＝１. ６ｍｍ Ｓ／Ｄ＝０. ０３１ ラジアル圧力；９. ８Ｎ／ｍｍ2 試験条件； 連続連接部 回転数 ６７００ｍｉｎ-1 油進入温度 １４０°Ｃ 寿命 ７０ｈ 試験結果； 残留締しろ；０. ５ｍｍ 残留ラジアル圧力；７. ９Ｎ／ｍｍ2 締しろ喪失；１. １０ｍｍ ３. 試験 滑り軸受寸法； 鋼厚さ ０. ５０ｍｍ 肉厚 ０. ７６５ｍｍ 有効肉厚Ｗeff ＝０. ６２５ｍｍ 直径 Ｄ＝５０. ６ｍｍ Ｗeff ／Ｄ＝０. ０１２ 組込み締しろ Ｓ＝０. ９５ｍｍ Ｓ／Ｄ＝０. ０１８ ラジアル圧力；５. ８Ｎ／ｍｍ2 試験条件； 連続連接部 回転数 ６７００ｍｉｎ-1 油進入温度 １００°Ｃ 寿命 ２５０ｈ 試験結果； 残留締しろ；０. １０ｍｍ 残留ラジアル圧力；４. ７Ｎ／ｍｍ2 締しろ喪失；０. ８５ｍｍ 局部的キャビテーションの発生；自由空間の領域におい
て、鉛青銅が露出した（多分僅かな残留締しろのため） 第３の試験で使用された軸受胴用のプレスブランクは、
初期状態で０. ７６５ｍｍの総肉厚では略２. ４ｍｍの
締しろであった。仕上げ実施後１. ４ｍｍの締しろは
０. ９５ｍｍに減少した。
て、鉛青銅が露出した（多分僅かな残留締しろのため） 第３の試験で使用された軸受胴用のプレスブランクは、
初期状態で０. ７６５ｍｍの総肉厚では略２. ４ｍｍの
締しろであった。仕上げ実施後１. ４ｍｍの締しろは
０. ９５ｍｍに減少した。
【００２２】走行試験後残留締しろは固有の応力減少の
ために０. １ｍｍのみになった。Ｄ＝５０. ６ｍｍの軸
受胴で０. ５ｍｍの充分な在留締しろを得るために、プ
レスブランクは略３ｍｍの初期締しろを有しなければな
らない、しかしこのことは技術的に不可能である。この
第３試験は、両パラメータＷeff ／Ｄ及びＳ／Ｄが維持
される場合、軸受胴は有利な特性を示さないことを示
す。
ために０. １ｍｍのみになった。Ｄ＝５０. ６ｍｍの軸
受胴で０. ５ｍｍの充分な在留締しろを得るために、プ
レスブランクは略３ｍｍの初期締しろを有しなければな
らない、しかしこのことは技術的に不可能である。この
第３試験は、両パラメータＷeff ／Ｄ及びＳ／Ｄが維持
される場合、軸受胴は有利な特性を示さないことを示
す。
【００２３】試験状態の研究経過に平行して、軸受予圧
（ラジアル圧力の変化）の喪失及び締しろの喪失の研究
のための極薄肉による応力研究が行われた、そのわけは
これらの値は直接従来の軸受胴の研究結果と比較される
からである（同一の軸受寸法の肉厚１. ４及び１. ８ｍ
ｍ）。クランプ研究のために軸受胴は連接棒に組み込ま
れかつ続いて２０°Ｃと２５０°Ｃとの間の範囲の一定
の温度でそれぞれ２０時間に亘って炉内で熱処理され
た。
（ラジアル圧力の変化）の喪失及び締しろの喪失の研究
のための極薄肉による応力研究が行われた、そのわけは
これらの値は直接従来の軸受胴の研究結果と比較される
からである（同一の軸受寸法の肉厚１. ４及び１. ８ｍ
ｍ）。クランプ研究のために軸受胴は連接棒に組み込ま
れかつ続いて２０°Ｃと２５０°Ｃとの間の範囲の一定
の温度でそれぞれ２０時間に亘って炉内で熱処理され
た。
【００２４】図２において、温度に依存するラジアル圧
力の変化が表されている。軸受予圧（ラジアル圧力）が
温度の上昇と共にリニアーに減少し、その際直線の勾配
は非常に急峻ではなくかつ全ての軸受寸法に対して等し
いことが示される。このことは相対的な予圧喪失は肉厚
に依存することを意味する。薄肉の軸受胴の予圧は予測
によれば従来の肉厚よりも幾分低い。Ｗeff ／Ｄ＞０.
０２では、１０Ｎ／ｍｍ2 のラジアル圧力が必要とされ
る。これに対してＷeff ／Ｄ ＜０. ０２では、１０Ｎ
／ｍｍ2 のラジアル圧力は必ずしも必要とされず、その
結果固着が極薄肉滑り軸受用の軸受胴では実際上全く充
分であることから出発することができる。
力の変化が表されている。軸受予圧（ラジアル圧力）が
温度の上昇と共にリニアーに減少し、その際直線の勾配
は非常に急峻ではなくかつ全ての軸受寸法に対して等し
いことが示される。このことは相対的な予圧喪失は肉厚
に依存することを意味する。薄肉の軸受胴の予圧は予測
によれば従来の肉厚よりも幾分低い。Ｗeff ／Ｄ＞０.
０２では、１０Ｎ／ｍｍ2 のラジアル圧力が必要とされ
る。これに対してＷeff ／Ｄ ＜０. ０２では、１０Ｎ
／ｍｍ2 のラジアル圧力は必ずしも必要とされず、その
結果固着が極薄肉滑り軸受用の軸受胴では実際上全く充
分であることから出発することができる。
【００２５】負荷が軸受の横断面積に依存するので、一
定の過剰寸法及び肉厚減少では歪みは増大する。従って
最小の達成可能なラジアル圧力は、軸受胴の材料強度に
よって制限されかつ１ｍｍの肉厚では１０Ｎ／ｍｍ2 以
下である。図３に表されたように、極薄肉滑り軸受用の
軸受胴２ａ、２ｂは収容孔への改良された適合によって
ケーシング変形に良好に従うことができる。軸受背面と
孔３との間の隙間４は実質的に小さく、それによってオ
イルカーボンの形成は明らかに減少される。軸受背面の
コストのかかる加工は最早必要ない。同時にケーシング
孔への良好な当接によって図１による従来の軸受の場合
よりも小さいラジアル圧力が回動防止として充分であ
る。
定の過剰寸法及び肉厚減少では歪みは増大する。従って
最小の達成可能なラジアル圧力は、軸受胴の材料強度に
よって制限されかつ１ｍｍの肉厚では１０Ｎ／ｍｍ2 以
下である。図３に表されたように、極薄肉滑り軸受用の
軸受胴２ａ、２ｂは収容孔への改良された適合によって
ケーシング変形に良好に従うことができる。軸受背面と
孔３との間の隙間４は実質的に小さく、それによってオ
イルカーボンの形成は明らかに減少される。軸受背面の
コストのかかる加工は最早必要ない。同時にケーシング
孔への良好な当接によって図１による従来の軸受の場合
よりも小さいラジアル圧力が回動防止として充分であ
る。
【図１】図１は、組込まれた状態における技術水準の軸
受胴の負荷状態を示す図である。
受胴の負荷状態を示す図である。
【図２】図２は、温度に依存してラジアル圧力が伝達さ
れる、ダイヤグラムを示す図である。
れる、ダイヤグラムを示す図である。
【図３】図３は、組込まれた状態における本発明による
軸受胴の負荷状態を示す図である。
軸受胴の負荷状態を示す図である。
１ ケーシング ２ａ 従来の軸受胴 ２ｂ 従来の軸受胴 ２ａ’ 極薄肉滑り軸受用の軸受胴 ２ｂ’ 極薄肉滑り軸受用の軸受胴 ３ 孔 ４ 隙間
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ゲルハルト・アルノルト ドイツ連邦共和国、65321 ハイデンロー ト、アム・ゾンネンハング、27 (72)発明者 ヴエルナー・ルチェッティ ドイツ連邦共和国、65396 ヴアルフ、エ リカヴエーク、14
Claims (1)
- 【請求項１】 軸受背面とその上に成層された一層又は
多層の軸受材料を備えた滑り軸受用の軸受胴において、 軸受外径Ｄに対する有効肉厚Ｗeff の比は０. ０１２≦
Ｗeff ／Ｄ≦０. ０２であり、そして軸受外径Ｄに対す
る組込み締しろＳの比は、０. ０２５≦Ｓ／Ｄ≦０. ０
５であることを特徴とする前記極薄肉滑り軸受用の軸受
胴。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19739929A DE19739929A1 (de) | 1997-09-11 | 1997-09-11 | Extrem dünnwandiges Gleitlager |
| DE19739929:0 | 1997-09-11 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11141542A true JPH11141542A (ja) | 1999-05-25 |
Family
ID=7842006
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10257134A Withdrawn JPH11141542A (ja) | 1997-09-11 | 1998-09-10 | 極薄肉滑り軸受 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6015236A (ja) |
| EP (1) | EP0902202B1 (ja) |
| JP (1) | JPH11141542A (ja) |
| BR (1) | BR9803420A (ja) |
| DE (2) | DE19739929A1 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6468194B2 (en) * | 2000-12-08 | 2002-10-22 | Morgan Construction Company | Sleeve for rolling mill oil film bearing |
| JP2002276646A (ja) * | 2001-03-16 | 2002-09-25 | Hitachi Ltd | ラジアル軸受及びこれを用いた変速機 |
| US6746153B2 (en) * | 2001-09-25 | 2004-06-08 | The Anspach Effort, Inc. | Bearings for surgical instruments |
| DE102010031607C5 (de) | 2010-07-21 | 2015-08-13 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh | Gleitflächenbearbeitung einer elastisch verformten Gleitlagerschale |
| PL3494316T3 (pl) | 2016-08-02 | 2022-09-19 | Saint-Gobain Performance Plastics Corporation | Łożysko |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB256200A (en) * | 1925-07-28 | 1926-11-04 | Gerhard Flintermann | Improvements in or relating to journal bearings |
| US2905511A (en) * | 1955-03-28 | 1959-09-22 | Clevite Corp | Bearing |
| US4073550A (en) * | 1976-05-26 | 1978-02-14 | Gould Inc. | Sleeve bearing |
| DE3328509C1 (de) * | 1983-08-06 | 1985-04-11 | Glyco-Metall-Werke Daelen & Loos Gmbh, 6200 Wiesbaden | Gleitlageranordnung |
| DE3727468A1 (de) * | 1987-08-18 | 1989-03-02 | Kolbenschmidt Ag | Verbundgleitlager |
| GB8720915D0 (en) * | 1987-09-05 | 1987-10-14 | Coussinets Ste Indle | Bearings |
| AT400479B (de) * | 1994-02-21 | 1996-01-25 | Miba Gleitlager Ag | Hydrodynamisches gleitlager |
| DE19606992C1 (de) * | 1996-02-24 | 1997-07-17 | Glyco Metall Werke | Lagerschale sowie Verfahren und Gesenk zum Umformen von Lagerschalen |
-
1997
- 1997-09-11 DE DE19739929A patent/DE19739929A1/de not_active Ceased
-
1998
- 1998-09-10 EP EP98116917A patent/EP0902202B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-09-10 JP JP10257134A patent/JPH11141542A/ja not_active Withdrawn
- 1998-09-10 US US09/150,807 patent/US6015236A/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-09-10 BR BR9803420-0A patent/BR9803420A/pt not_active IP Right Cessation
- 1998-09-10 DE DE59812440T patent/DE59812440D1/de not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE59812440D1 (de) | 2005-02-03 |
| EP0902202A1 (de) | 1999-03-17 |
| US6015236A (en) | 2000-01-18 |
| EP0902202B1 (de) | 2004-12-29 |
| DE19739929A1 (de) | 1999-04-01 |
| BR9803420A (pt) | 1999-11-09 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20060110 |