JPH06339752A - 双ロール式連続鋳造機および連続鋳造方法 - Google Patents
双ロール式連続鋳造機および連続鋳造方法Info
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- JPH06339752A JPH06339752A JP12860693A JP12860693A JPH06339752A JP H06339752 A JPH06339752 A JP H06339752A JP 12860693 A JP12860693 A JP 12860693A JP 12860693 A JP12860693 A JP 12860693A JP H06339752 A JPH06339752 A JP H06339752A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】双ロール式連続鋳造において、簡易な設備によ
り、安価な操業コストで鋳片のスケール発生量を低減す
る。 【構成】鋳造ロール１−１，１−２の下方に隣接して、
鋳片の走行方向に２室以上の雰囲気調整室１１，１２，
１３，１４，１５を連接してなる雰囲気調整帯を配設
し、表面温度が５００℃以上の鋳片が走行する雰囲気調
整室の雰囲気を、酸素含有量が０.０５体積％以下の非
酸化性ガスの雰囲気に調整する。
り、安価な操業コストで鋳片のスケール発生量を低減す
る。 【構成】鋳造ロール１−１，１−２の下方に隣接して、
鋳片の走行方向に２室以上の雰囲気調整室１１，１２，
１３，１４，１５を連接してなる雰囲気調整帯を配設
し、表面温度が５００℃以上の鋳片が走行する雰囲気調
整室の雰囲気を、酸素含有量が０.０５体積％以下の非
酸化性ガスの雰囲気に調整する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、帯状の鋼鋳片を製造す
る際に用いる双ロール式連続鋳造機と連続鋳造方法に関
する。
る際に用いる双ロール式連続鋳造機と連続鋳造方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】図２は双ロール式連続鋳造の例の説明図
である。双ロール式連続鋳造においては、水平な２本の
鋳造ロール１−１および１−２を接近させて平行に左右
に配し、鋳造ロールの前後の端面にはサイド堰２−１お
よび２−２を鋳造ロールの端面に密着して配する。鋳造
ロールの両端面はサイド堰をこすりながら、それぞれ矢
印４−１，４−２方向に回転する。
である。双ロール式連続鋳造においては、水平な２本の
鋳造ロール１−１および１−２を接近させて平行に左右
に配し、鋳造ロールの前後の端面にはサイド堰２−１お
よび２−２を鋳造ロールの端面に密着して配する。鋳造
ロールの両端面はサイド堰をこすりながら、それぞれ矢
印４−１，４−２方向に回転する。
【０００３】３は溶鋼で、鋳造ロールの上面とサイド堰
で形成された湯溜り部に注入される。湯溜り内の溶鋼は
鋳造ロールによって冷却され、鋳造ロールの表面に凝固
シェル５−１と５−２を形成する。凝固シェル５−１と
５−２は、鋳造ロールの回転に追従して移動しながら生
長し、ロール間隙最小部７で相互に接合されて鋳片６と
して下方に送り出される。
で形成された湯溜り部に注入される。湯溜り内の溶鋼は
鋳造ロールによって冷却され、鋳造ロールの表面に凝固
シェル５−１と５−２を形成する。凝固シェル５−１と
５−２は、鋳造ロールの回転に追従して移動しながら生
長し、ロール間隙最小部７で相互に接合されて鋳片６と
して下方に送り出される。
【０００４】図中８は鋳片の誘導ガイドで、９は例えば
搬送ローラ群で、鋳造ロールから送り出された鋳片は誘
導ガイド８上を滑って搬送ローラ群９に達し、搬送ロー
ラ群９によって搬送されて巻取リール１０に達し、コイ
ルに巻取られる。
搬送ローラ群で、鋳造ロールから送り出された鋳片は誘
導ガイド８上を滑って搬送ローラ群９に達し、搬送ロー
ラ群９によって搬送されて巻取リール１０に達し、コイ
ルに巻取られる。
【０００５】図２の双ロール式連続鋳造において、鋳片
６は鋳造ロール１−１，１−２を出た直後は極めて高温
であるが、巻取リール１０に至る間に温度は低下する。
鋳造ロールを出た高温の鋳片を大気中で放冷すると鋳片
の表面は酸化してスケールとなるが、双ロール式連続鋳
造の鋳片は板厚が薄く表面積が大きいために、この酸化
による鉄の損失が大きいという問題点がある。
６は鋳造ロール１−１，１−２を出た直後は極めて高温
であるが、巻取リール１０に至る間に温度は低下する。
鋳造ロールを出た高温の鋳片を大気中で放冷すると鋳片
の表面は酸化してスケールとなるが、双ロール式連続鋳
造の鋳片は板厚が薄く表面積が大きいために、この酸化
による鉄の損失が大きいという問題点がある。
【０００６】特開昭５９−１９９１５２号公報では、鋳
造ロールと鋳造ロールを出た後の鋳片を冷却する多数の
ロールの全体を不活性ガスを充満させた容器内に配設
し、鋳片の温度が１５０℃以下となった後で不活性ガス
を充満させた容器から取り出す。この方法によると、鋳
片６は１５０℃に冷却される迄空気に触れないために、
鋳片６に酸化スケールが発生する事を防止することがで
きる。
造ロールと鋳造ロールを出た後の鋳片を冷却する多数の
ロールの全体を不活性ガスを充満させた容器内に配設
し、鋳片の温度が１５０℃以下となった後で不活性ガス
を充満させた容器から取り出す。この方法によると、鋳
片６は１５０℃に冷却される迄空気に触れないために、
鋳片６に酸化スケールが発生する事を防止することがで
きる。
【０００７】しかし特開昭５９−１９９１５２号公報の
方法は、大型の双ロール式連続鋳造機の場合において
は、不活性ガスを充満させた容器が巨大になり、設備費
が高く、また多量の不活性ガスが必要なために操業コス
トも高いという問題点がある。
方法は、大型の双ロール式連続鋳造機の場合において
は、不活性ガスを充満させた容器が巨大になり、設備費
が高く、また多量の不活性ガスが必要なために操業コス
トも高いという問題点がある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、双ロール式
連続鋳造において、簡易な設備を用いて、安価な操業コ
ストで、鋳片のスケールの発生量を低減することができ
る、双ロール式連続鋳造機と連続鋳造方法の提供を課題
としている。
連続鋳造において、簡易な設備を用いて、安価な操業コ
ストで、鋳片のスケールの発生量を低減することができ
る、双ロール式連続鋳造機と連続鋳造方法の提供を課題
としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、鋳造ロールの
下方に鋳造ロールに隣接させて鋳片の走行方向に少なく
とも２室以上の雰囲気調整室を連接配置し、これを雰囲
気調整帯として、各々の雰囲気調整室内の雰囲気ガスを
酸素含有量０.０５体積％以下の非酸化性ガス雰囲気に
調整可能とした双ロール式連続鋳造機である。
下方に鋳造ロールに隣接させて鋳片の走行方向に少なく
とも２室以上の雰囲気調整室を連接配置し、これを雰囲
気調整帯として、各々の雰囲気調整室内の雰囲気ガスを
酸素含有量０.０５体積％以下の非酸化性ガス雰囲気に
調整可能とした双ロール式連続鋳造機である。
【００１０】また鋳造ロールの下方に鋳造ロールに隣接
させて鋳片の走行方向に少なくとも２室以上の雰囲気調
整室を連接配置し、これによって雰囲気調節帯を形成し
た双ロール式連続鋳造機を用いて帯状鋳片を連続鋳造す
る際に、少なくとも、表面温度５００℃以上の鋳片が走
行する位置の雰囲気調整室内の雰囲気ガスを酸素含有量
０.０５体積％以下の非酸化性ガス雰囲気に調整する双
ロール式連続鋳造方法である。
させて鋳片の走行方向に少なくとも２室以上の雰囲気調
整室を連接配置し、これによって雰囲気調節帯を形成し
た双ロール式連続鋳造機を用いて帯状鋳片を連続鋳造す
る際に、少なくとも、表面温度５００℃以上の鋳片が走
行する位置の雰囲気調整室内の雰囲気ガスを酸素含有量
０.０５体積％以下の非酸化性ガス雰囲気に調整する双
ロール式連続鋳造方法である。
【００１１】図１は本発明の連続鋳造装置の説明図であ
る。鋳片の走行方向に例えば５ヶの雰囲気調整室１１，
１２，１３，１４，１５を連接してなる雰囲気調整帯
を、鋳造ロール１−１，１−２の下方に鋳造ロールに隣
接して配する。雰囲気調整室の長さは、１１が１５ｍで
あり、１２〜１５のそれぞれは８ｍである。尚各雰囲気
調整室の出側にはそれぞれ鋳片表面温度測定器（図示し
ない）が配されている。
る。鋳片の走行方向に例えば５ヶの雰囲気調整室１１，
１２，１３，１４，１５を連接してなる雰囲気調整帯
を、鋳造ロール１−１，１−２の下方に鋳造ロールに隣
接して配する。雰囲気調整室の長さは、１１が１５ｍで
あり、１２〜１５のそれぞれは８ｍである。尚各雰囲気
調整室の出側にはそれぞれ鋳片表面温度測定器（図示し
ない）が配されている。
【００１２】この連続鋳造機で、鋳造ロールの周速度を
例えば３０ｍ／分にして、厚さが３ｍｍ、幅が３５０ｍ
ｍの炭素鋼鋳片を製造すると、各雰囲気調整室の鋳片表
面温度測定器が検知した鋳片の表面温度は、１１では約
１１００℃，１２では約８００℃，１３では約６００
℃，１４では約４００℃，１５では約３００℃となる。
例えば３０ｍ／分にして、厚さが３ｍｍ、幅が３５０ｍ
ｍの炭素鋼鋳片を製造すると、各雰囲気調整室の鋳片表
面温度測定器が検知した鋳片の表面温度は、１１では約
１１００℃，１２では約８００℃，１３では約６００
℃，１４では約４００℃，１５では約３００℃となる。
【００１３】本発明では、１１，１２，１３を通過する
鋳片の表面温度が５００℃以上であるため、１１，１
２，１３に設けたガス供給孔１６には窒素ガスあるいは
アルゴンを供給して、雰囲気調整室内の雰囲気ガスの酸
素含有量を０.０５体積％以下に制御する。雰囲気調整
室１４と１５を走行する鋳片の表面温度は５００℃未満
であるため、雰囲気調整室内の雰囲気ガスは格別な制御
は行わないで、ガス供給孔１６は例えば大気に開放して
おく。
鋳片の表面温度が５００℃以上であるため、１１，１
２，１３に設けたガス供給孔１６には窒素ガスあるいは
アルゴンを供給して、雰囲気調整室内の雰囲気ガスの酸
素含有量を０.０５体積％以下に制御する。雰囲気調整
室１４と１５を走行する鋳片の表面温度は５００℃未満
であるため、雰囲気調整室内の雰囲気ガスは格別な制御
は行わないで、ガス供給孔１６は例えば大気に開放して
おく。
【００１４】図１の連続鋳造機で、鋳造ロールの周速度
を５０ｍ／分にして厚さが２.５ｍｍの炭素鋼鋳片を製
造する際は、雰囲気調整室１４を走行する鋳片の表面温
度は５００℃となり、雰囲気調整室１５を走行する鋳片
の表面温度は約３５０℃となる。この際は１１，１２，
１３，１４の供給孔１６には窒素あるいはアルゴンを供
給して、雰囲気調整室１１〜１４内の雰囲気ガスの酸素
含有量を０.０５体積％以下に制御する。
を５０ｍ／分にして厚さが２.５ｍｍの炭素鋼鋳片を製
造する際は、雰囲気調整室１４を走行する鋳片の表面温
度は５００℃となり、雰囲気調整室１５を走行する鋳片
の表面温度は約３５０℃となる。この際は１１，１２，
１３，１４の供給孔１６には窒素あるいはアルゴンを供
給して、雰囲気調整室１１〜１４内の雰囲気ガスの酸素
含有量を０.０５体積％以下に制御する。
【００１５】図１の連続鋳造機で、雰囲気調整室１１〜
１５を走行する鋳片の表面温度は、例えば溶鋼温度、鋳
造ロールの冷却に使用する冷却水量、鋳造ロールの周速
度、製造する鋳片の厚さ等の鋳造条件に追随して変わ
る。本発明では各雰囲気調整室を走行する鋳片の表面温
度を測定し、鋳片の表面温度が５００℃以上の雰囲気調
整室の雰囲気ガスを酸素含有量が０.０５体積％以下に
制御する。
１５を走行する鋳片の表面温度は、例えば溶鋼温度、鋳
造ロールの冷却に使用する冷却水量、鋳造ロールの周速
度、製造する鋳片の厚さ等の鋳造条件に追随して変わ
る。本発明では各雰囲気調整室を走行する鋳片の表面温
度を測定し、鋳片の表面温度が５００℃以上の雰囲気調
整室の雰囲気ガスを酸素含有量が０.０５体積％以下に
制御する。
【００１６】
【作用および実施例】本発明者等は、図１の連続鋳造機
を用いて、各雰囲気調整室の雰囲気を表１に示す如くに
調整して、厚さが３ｍｍ、幅が３５０ｍｍの炭素鋼
（[Ｃ]≒０.０８％)鋳片を製造した。鋳片を常温に冷却
後、鋳片表面の酸化膜を顕微鏡で測定したが、その結果
を表１に付記した。
を用いて、各雰囲気調整室の雰囲気を表１に示す如くに
調整して、厚さが３ｍｍ、幅が３５０ｍｍの炭素鋼
（[Ｃ]≒０.０８％)鋳片を製造した。鋳片を常温に冷却
後、鋳片表面の酸化膜を顕微鏡で測定したが、その結果
を表１に付記した。
【００１７】表１の比較例１は、全ての雰囲気調整室の
雰囲気を、酸素が０.０５体積％以下のアルゴン雰囲気
とした例である。この比較例では鋳片は表面温度が３８
０℃以下になる迄、酸素が０.０５体積％以下のアルゴ
ン雰囲気内を走行する。この際の鋳片表面の酸化膜厚は
約３μｍで薄いがアルゴンの使用量が多くなる。
雰囲気を、酸素が０.０５体積％以下のアルゴン雰囲気
とした例である。この比較例では鋳片は表面温度が３８
０℃以下になる迄、酸素が０.０５体積％以下のアルゴ
ン雰囲気内を走行する。この際の鋳片表面の酸化膜厚は
約３μｍで薄いがアルゴンの使用量が多くなる。
【００１８】本発明例１では、鋳片表面温度が５００℃
以上の雰囲気調整室１１〜１３を、酸素が０.０５体積
％以下のアルゴン雰囲気とし、鋳片表面温度が５００℃
未満の雰囲気調整室１４，１５は空気雰囲気とした。こ
の際も鋳片表面の酸化膜厚は約５μｍで良好であった。
本発明例１では比較例１に比べて鋳片表面の酸化膜厚が
若干厚いが、鋳片の品質や歩留まりの大きな妨げとはな
らない。また比較例１に比べてアルゴンの使用量は約３
０％節減できるために操業コストが安く好ましい。
以上の雰囲気調整室１１〜１３を、酸素が０.０５体積
％以下のアルゴン雰囲気とし、鋳片表面温度が５００℃
未満の雰囲気調整室１４，１５は空気雰囲気とした。こ
の際も鋳片表面の酸化膜厚は約５μｍで良好であった。
本発明例１では比較例１に比べて鋳片表面の酸化膜厚が
若干厚いが、鋳片の品質や歩留まりの大きな妨げとはな
らない。また比較例１に比べてアルゴンの使用量は約３
０％節減できるために操業コストが安く好ましい。
【００１９】
【表１】
【００２０】比較例２、比較例３は、雰囲気調整室１３
をあるいは１２と１３とを大気雰囲気にした例である。
これ等の例では表面温度が５００℃以上の鋳片も大気雰
囲気中を走行することとなるが、鋳片表面の酸化膜厚は
１８〜２５μｍで、鋳片の品質や歩留まり面で好ましく
ない。尚比較例４は全ての雰囲気調整室を大気雰囲気に
した例であるが、鋳片表面の酸化膜厚は４５μｍで極め
て厚く、好ましくない。
をあるいは１２と１３とを大気雰囲気にした例である。
これ等の例では表面温度が５００℃以上の鋳片も大気雰
囲気中を走行することとなるが、鋳片表面の酸化膜厚は
１８〜２５μｍで、鋳片の品質や歩留まり面で好ましく
ない。尚比較例４は全ての雰囲気調整室を大気雰囲気に
した例であるが、鋳片表面の酸化膜厚は４５μｍで極め
て厚く、好ましくない。
【００２１】比較例５では、鋳片表面温度が５００℃以
上の雰囲気調整室１１〜１３にアルゴンを供給したが、
各雰囲気調整室内の雰囲気は酸素を０.１〜１体積％含
有していた。この際の鋳片表面の酸化膜厚は２３μｍで
あり、品質や歩留まり面で好ましくない。
上の雰囲気調整室１１〜１３にアルゴンを供給したが、
各雰囲気調整室内の雰囲気は酸素を０.１〜１体積％含
有していた。この際の鋳片表面の酸化膜厚は２３μｍで
あり、品質や歩留まり面で好ましくない。
【００２２】本発明例２では、鋳片表面温度が５００℃
以上の雰囲気調整室１１〜１３に窒素を供給して、酸素
が０.０５体積％以下の窒素雰囲気とした例である。こ
の際は鋳片表面酸化膜厚は約４μｍで良好であった。
以上の雰囲気調整室１１〜１３に窒素を供給して、酸素
が０.０５体積％以下の窒素雰囲気とした例である。こ
の際は鋳片表面酸化膜厚は約４μｍで良好であった。
【００２３】表１の例から明らかなように、双ロール式
連続鋳造で製造した炭素鋼の鋳片は、表面温度が５００
℃以上の間、雰囲気の酸素含有量が０.０５体積％以下
の雰囲気を走行させると、鋳片表面酸化膜が薄く、品質
や歩留まり面で好ましい。
連続鋳造で製造した炭素鋼の鋳片は、表面温度が５００
℃以上の間、雰囲気の酸素含有量が０.０５体積％以下
の雰囲気を走行させると、鋳片表面酸化膜が薄く、品質
や歩留まり面で好ましい。
【００２４】本発明では２以上の雰囲気調整室を連設し
てなる雰囲気調整帯を用いて、鋳片の表面温度を測定し
測定結果に基づいて５００℃以上の鋳片が走行する雰囲
気調整室を重点的に非酸化性の雰囲気に保持する。この
ため雰囲気調整に使用するアルゴンや窒素の使用量を節
減することができる。本発明の連続鋳造機は、鋳造機の
全体を非酸化性ガスを充満させた容器内に配設するもの
ではないために、設備が簡易である。
てなる雰囲気調整帯を用いて、鋳片の表面温度を測定し
測定結果に基づいて５００℃以上の鋳片が走行する雰囲
気調整室を重点的に非酸化性の雰囲気に保持する。この
ため雰囲気調整に使用するアルゴンや窒素の使用量を節
減することができる。本発明の連続鋳造機は、鋳造機の
全体を非酸化性ガスを充満させた容器内に配設するもの
ではないために、設備が簡易である。
【００２５】
【発明の効果】本発明によると、双ロール式連続鋳造に
おいて、簡易な設備を用いて、安価な操業コストで、鋳
片のスケールの発生量を低減させることができる。
おいて、簡易な設備を用いて、安価な操業コストで、鋳
片のスケールの発生量を低減させることができる。
【図１】は本発明の双ロール式連続鋳造機の説明図。
【図２】は通常の双ロール式連続鋳造機の説明図。
１（１−１，１−２）：鋳造ロール、 ２（２−１，２
−２）：サイド堰、３：溶鋼、 ４（４−１，４−
２）：鋳造ロールの回転方向、 ５（５−１，５−
２）：凝固シェル、 ６：鋳片、 ７：ロール間隙最小
部、 ８：誘導ガイド、 ９：搬送ローラ、 １０：巻
取リール、 １１〜１５：雰囲気調整室、 １６：ガス
供給孔。
−２）：サイド堰、３：溶鋼、 ４（４−１，４−
２）：鋳造ロールの回転方向、 ５（５−１，５−
２）：凝固シェル、 ６：鋳片、 ７：ロール間隙最小
部、 ８：誘導ガイド、 ９：搬送ローラ、 １０：巻
取リール、 １１〜１５：雰囲気調整室、 １６：ガス
供給孔。
Claims (2)
- 【請求項１】鋳造ロールの下方に鋳造ロールに隣接させ
て、鋳片の走行方向に少なくとも２室以上の雰囲気調整
室を連設配置し、各々の雰囲気調整室内を酸素含有量
０.０５体積％以下の非酸化性ガス雰囲気に調整可能と
したことを特徴とする、双ロール式連続鋳造機。 - 【請求項２】鋳造ロールの下方に鋳造ロールに隣接させ
て鋳片の走行方向に少なくとも２室以上の雰囲気調整室
を連接配置し、これによって雰囲気調整帯を形成した双
ロール式連続鋳造機を用いて帯状鋳片を連続鋳造する際
に、少なくとも、表面温度５００℃以上の鋳片が走行す
る位置の雰囲気調整室内を酸素含有量０.０５体積％以
下の非酸化性ガス雰囲気に調整することを特徴とする、
双ロール式連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12860693A JPH06339752A (ja) | 1993-05-31 | 1993-05-31 | 双ロール式連続鋳造機および連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12860693A JPH06339752A (ja) | 1993-05-31 | 1993-05-31 | 双ロール式連続鋳造機および連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06339752A true JPH06339752A (ja) | 1994-12-13 |
Family
ID=14988939
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12860693A Pending JPH06339752A (ja) | 1993-05-31 | 1993-05-31 | 双ロール式連続鋳造機および連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06339752A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0706845A1 (en) † | 1994-03-25 | 1996-04-17 | Nippon Steel Corporation | Method of production of thin strip slab |
| EP0780177A2 (en) | 1995-12-22 | 1997-06-25 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. | Twin roll continuous caster |
| EP1086763A1 (de) * | 1999-09-24 | 2001-03-28 | Heinrich Marti Main Management Inspiration | Bandgiessmaschine zur Erzeugung eines Metallbandes |
| KR100887109B1 (ko) * | 2002-08-30 | 2009-03-04 | 주식회사 포스코 | 쌍롤형 박판주조기를 이용한 ３０４ 스테인레스강 박판의제조방법 |
-
1993
- 1993-05-31 JP JP12860693A patent/JPH06339752A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0706845A1 (en) † | 1994-03-25 | 1996-04-17 | Nippon Steel Corporation | Method of production of thin strip slab |
| EP0706845B2 (en) † | 1994-03-25 | 2006-08-09 | Nippon Steel Corporation | Method of production of thin strip slab |
| EP0780177A2 (en) | 1995-12-22 | 1997-06-25 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. | Twin roll continuous caster |
| EP0780177A3 (en) * | 1995-12-22 | 1998-12-30 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. | Twin roll continuous caster |
| EP1086763A1 (de) * | 1999-09-24 | 2001-03-28 | Heinrich Marti Main Management Inspiration | Bandgiessmaschine zur Erzeugung eines Metallbandes |
| KR100887109B1 (ko) * | 2002-08-30 | 2009-03-04 | 주식회사 포스코 | 쌍롤형 박판주조기를 이용한 ３０４ 스테인레스강 박판의제조방법 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19981013 |