JPH06335254A - 電力変換装置 - Google Patents
電力変換装置Info
- Publication number
- JPH06335254A JPH06335254A JP5115853A JP11585393A JPH06335254A JP H06335254 A JPH06335254 A JP H06335254A JP 5115853 A JP5115853 A JP 5115853A JP 11585393 A JP11585393 A JP 11585393A JP H06335254 A JPH06335254 A JP H06335254A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- converter
- capacitor
- input
- parallel
- semiconductor switching
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Rectifiers (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 交流電源の瞬時停電に伴なってコンバータの
運転が停止されている間も、最小限のコンデンサ容量に
よりコンバータの負荷に安定した電力を供給することが
できること。 【構成】 ＰＷＭコンバータ３の直流出力にコンデンサ
４が接続され、コンデンサ４の両端にインバータ５が接
続された電力変換装置において、交流入力電源１の瞬時
停電に伴なってＰＷＭコンバータ３の運転が停止されて
いる間も、コンデンサ４の出力電圧が、インバータ５が
正常に動作可能な規定電圧以上となるようにコンデンサ
４の容量が設定されている。
運転が停止されている間も、最小限のコンデンサ容量に
よりコンバータの負荷に安定した電力を供給することが
できること。 【構成】 ＰＷＭコンバータ３の直流出力にコンデンサ
４が接続され、コンデンサ４の両端にインバータ５が接
続された電力変換装置において、交流入力電源１の瞬時
停電に伴なってＰＷＭコンバータ３の運転が停止されて
いる間も、コンデンサ４の出力電圧が、インバータ５が
正常に動作可能な規定電圧以上となるようにコンデンサ
４の容量が設定されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は電力変換装置に係り、特
に、半導体スイッチング素子と整流素子を含むコンバー
タの直流出力側にコンデンサを備え、交流電力を直流電
力に変換するに好適な電力変換装置に関する。
に、半導体スイッチング素子と整流素子を含むコンバー
タの直流出力側にコンデンサを備え、交流電力を直流電
力に変換するに好適な電力変換装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、電力変換装置としては、交流電力
を直流電力に変換するコンバータあるいは直流電力を交
流電力に変換するインバータが知られている。これら電
力変換器のうちコンバータにおいては、特開平２−１０
０１１６号公報に記載されているように、交流入力の高
調波電流を抑制すると共に力率を改善する方式を適用し
たものとして、ＰＷＭ（パルス幅変調制御）コンバータ
を用いたものがある。この電力変換装置は、半導体スイ
ッチング素子とこのスイッチング素子と並列に接続され
たダイオードをブリッチ構成することによってＰＷＭコ
ンバータを構成し、ＰＷＭコンバータの直流出力側にコ
ンデンサ及び蓄電池を並列接続するように構成されてい
る。
を直流電力に変換するコンバータあるいは直流電力を交
流電力に変換するインバータが知られている。これら電
力変換器のうちコンバータにおいては、特開平２−１０
０１１６号公報に記載されているように、交流入力の高
調波電流を抑制すると共に力率を改善する方式を適用し
たものとして、ＰＷＭ（パルス幅変調制御）コンバータ
を用いたものがある。この電力変換装置は、半導体スイ
ッチング素子とこのスイッチング素子と並列に接続され
たダイオードをブリッチ構成することによってＰＷＭコ
ンバータを構成し、ＰＷＭコンバータの直流出力側にコ
ンデンサ及び蓄電池を並列接続するように構成されてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ＰＷＭコンバータを無
停電電源装置などに用いた場合、交流系統の瞬時停電時
にもＰＷＭコンバータを停止しなければ、直流側の電力
がコンバータを介して交流電源側に回生され、交流系統
に過電圧が発生することがある。このため交流系統の瞬
時停電時にもＰＷＭコンバータを停止することが必要と
されている。
停電電源装置などに用いた場合、交流系統の瞬時停電時
にもＰＷＭコンバータを停止しなければ、直流側の電力
がコンバータを介して交流電源側に回生され、交流系統
に過電圧が発生することがある。このため交流系統の瞬
時停電時にもＰＷＭコンバータを停止することが必要と
されている。
【０００４】一方、瞬時停電が復旧された復電時には、
入力電源との同期操作、コンバータの電圧及び位相調整
が必要なため、ＰＷＭコンバータを再起動するための運
転時間として、ＰＷＭコンバータの直流出力電圧が確立
するまでの時間、例えば数百ｍｍから数秒程度の時間が
必要である。このため、従来技術では、コンバータの直
流出力側にコンデンサや蓄電池を接続し、交流系統の瞬
時停電時にもコンバータの負荷となるインバータに安定
した電力を供給する構成が採用されている。しかし、コ
ンバータの直流出力側に大容量のコンデンサを接続した
り、蓄電池を接続したりする構成では装置が大型化する
と共にコストアップとなる。
入力電源との同期操作、コンバータの電圧及び位相調整
が必要なため、ＰＷＭコンバータを再起動するための運
転時間として、ＰＷＭコンバータの直流出力電圧が確立
するまでの時間、例えば数百ｍｍから数秒程度の時間が
必要である。このため、従来技術では、コンバータの直
流出力側にコンデンサや蓄電池を接続し、交流系統の瞬
時停電時にもコンバータの負荷となるインバータに安定
した電力を供給する構成が採用されている。しかし、コ
ンバータの直流出力側に大容量のコンデンサを接続した
り、蓄電池を接続したりする構成では装置が大型化する
と共にコストアップとなる。
【０００５】本発明の目的は、交流電源の瞬時停電に伴
なってコンバータの運転が停止されている間も、最小限
のコンデンサ容量によりコンバータの負荷に安定した電
力を供給することができる電力変換装置を提供すること
にある。
なってコンバータの運転が停止されている間も、最小限
のコンデンサ容量によりコンバータの負荷に安定した電
力を供給することができる電力変換装置を提供すること
にある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明は、交流入力を直流に変換する半導体スイッ
チング素子とこの半導体スイッチング素子に並列接続さ
れた整流素子を含むコンバータと、該コンバータの直流
出力に並列接続されたコンデンサとを備えた電力変換装
置において、前記交流入力の瞬時停電に伴って前記コン
バータの運転が停止されている間は、前記コンデンサの
電圧が前記コンバータの負荷が正常に動作可能な規定電
圧以上になる値に、前記コンデンサの容量を設定してな
ることを特徴とする電力変換装置を構成したものであ
る。
に、本発明は、交流入力を直流に変換する半導体スイッ
チング素子とこの半導体スイッチング素子に並列接続さ
れた整流素子を含むコンバータと、該コンバータの直流
出力に並列接続されたコンデンサとを備えた電力変換装
置において、前記交流入力の瞬時停電に伴って前記コン
バータの運転が停止されている間は、前記コンデンサの
電圧が前記コンバータの負荷が正常に動作可能な規定電
圧以上になる値に、前記コンデンサの容量を設定してな
ることを特徴とする電力変換装置を構成したものであ
る。
【０００７】また本発明は、交流入力を直流に変換する
半導体スイッチング素子とこの半導体スイッチング素子
に並列接続された整流素子を含むコンバータと、該コン
バータの直流出力に並列接続されたコンデンサとを備え
た電力変換装置において、前記交流入力の瞬時停電に伴
って前記コンバータの運転が停止されている間は、前記
コンバータの整流素子による出力電圧を前記コンバータ
の負荷が正常に動作可能な規定電圧以上になる値に設定
してなることを特徴とする電力変換装置を構成したもの
である。
半導体スイッチング素子とこの半導体スイッチング素子
に並列接続された整流素子を含むコンバータと、該コン
バータの直流出力に並列接続されたコンデンサとを備え
た電力変換装置において、前記交流入力の瞬時停電に伴
って前記コンバータの運転が停止されている間は、前記
コンバータの整流素子による出力電圧を前記コンバータ
の負荷が正常に動作可能な規定電圧以上になる値に設定
してなることを特徴とする電力変換装置を構成したもの
である。
【０００８】また更に、本発明は、交流入力を直流に変
換する半導体スイッチング素子とこの半導体スイッチン
グ素子に並列接続された整流素子を含むコンバータと、
該コンバータの直流出力に並列接続されたコンデンサと
を備えた電力変換装置において、前記交流入力の瞬時停
電に伴って前記交流入力の瞬時停電の間は、前記コンデ
ンサに蓄積されているエネルギーが前記コンデンサの負
荷で消費される電力量以上になる値に、前記コンデンサ
の容量を設定してなることを特徴とする電力変換装置を
構成したものである。
換する半導体スイッチング素子とこの半導体スイッチン
グ素子に並列接続された整流素子を含むコンバータと、
該コンバータの直流出力に並列接続されたコンデンサと
を備えた電力変換装置において、前記交流入力の瞬時停
電に伴って前記交流入力の瞬時停電の間は、前記コンデ
ンサに蓄積されているエネルギーが前記コンデンサの負
荷で消費される電力量以上になる値に、前記コンデンサ
の容量を設定してなることを特徴とする電力変換装置を
構成したものである。
【０００９】前記各電力変換装置は、コンデンサの両端
にインバータが接続されたもの、あるいはコンデンサの
両端に直流−直流コンバータが接続されたものにも適用
することができる。
にインバータが接続されたもの、あるいはコンデンサの
両端に直流−直流コンバータが接続されたものにも適用
することができる。
【００１０】
【作用】前記した手段によれば、コンバータに電力を供
給する交流電源が瞬時停電状態となってコンバータの運
転が停止された場合でも、コンバータの運転が停止され
ている間は、コンデンサの電圧がコンバータの負荷が正
常に動作可能な規定電圧以上に維持され、あるいはコン
バータの整流素子による出力電圧がコンバータの負荷が
正常に動作可能な規定電圧以上に維持され、またコンデ
ンサに蓄積されているエネルギーがコンデンサの負荷で
消費される電力以上に維持される。このため、最少限の
コンデンサ容量でも、瞬時停電時からコンバータが再起
動されるまでコンバータの負荷には安定した電力が供給
される。
給する交流電源が瞬時停電状態となってコンバータの運
転が停止された場合でも、コンバータの運転が停止され
ている間は、コンデンサの電圧がコンバータの負荷が正
常に動作可能な規定電圧以上に維持され、あるいはコン
バータの整流素子による出力電圧がコンバータの負荷が
正常に動作可能な規定電圧以上に維持され、またコンデ
ンサに蓄積されているエネルギーがコンデンサの負荷で
消費される電力以上に維持される。このため、最少限の
コンデンサ容量でも、瞬時停電時からコンバータが再起
動されるまでコンバータの負荷には安定した電力が供給
される。
【００１１】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面に基づいて説
明する。
明する。
【００１２】図１において、電力変換装置は三相ＰＷＭ
コンバータ３、コンデンサ４、インバータ５を備えて構
成されており、ＰＷＭコンバータ３の交流入力側が交流
リアクトル２を介して交流入力電源１に接続され、ＰＷ
Ｍコンバータ３の直流出力側がコンデンサ４を介してイ
ンバータ５に接続され、インバータ５の交流出力側が負
荷６に接続されている。
コンバータ３、コンデンサ４、インバータ５を備えて構
成されており、ＰＷＭコンバータ３の交流入力側が交流
リアクトル２を介して交流入力電源１に接続され、ＰＷ
Ｍコンバータ３の直流出力側がコンデンサ４を介してイ
ンバータ５に接続され、インバータ５の交流出力側が負
荷６に接続されている。
【００１３】ＰＷＭコンバータ３は、半導体スイッチン
グ素子としてトランジスタ３１Ｔ，３２Ｔ，３３Ｔ，３
４Ｔ，３５Ｔ，３６Ｔ、整流素子としてダイオード３１
Ｄ，３２Ｄ，３３Ｄ，３４Ｄ，３５Ｄ，３６Ｄを備えて
構成されている。そしてトランジスタ３１Ｔとダイオー
ド３１Ｄ、トランジスタ３３Ｔとダイオード３３Ｄ、ト
ランジスタ３５Ｔとダイオード３５Ｄとが互いに並列接
続されて各相の上アームを構成するようになっている。
更に、トランジスタ３２Ｔとダイオード３２Ｄ、トラン
ジスタ３４Ｔとダイオード３４Ｄ、トランジスタ３６Ｔ
とダイオード３６Ｄとが互いに並列接続されて下アーム
を構成するようになっている。
グ素子としてトランジスタ３１Ｔ，３２Ｔ，３３Ｔ，３
４Ｔ，３５Ｔ，３６Ｔ、整流素子としてダイオード３１
Ｄ，３２Ｄ，３３Ｄ，３４Ｄ，３５Ｄ，３６Ｄを備えて
構成されている。そしてトランジスタ３１Ｔとダイオー
ド３１Ｄ、トランジスタ３３Ｔとダイオード３３Ｄ、ト
ランジスタ３５Ｔとダイオード３５Ｄとが互いに並列接
続されて各相の上アームを構成するようになっている。
更に、トランジスタ３２Ｔとダイオード３２Ｄ、トラン
ジスタ３４Ｔとダイオード３４Ｄ、トランジスタ３６Ｔ
とダイオード３６Ｄとが互いに並列接続されて下アーム
を構成するようになっている。
【００１４】ここで、ＰＷＭコンバータ３の各トランジ
スタ３１Ｔ〜３６ＴのベースにＰＷＭ信号を印加するに
際して、交流入力電源１の正常時に、ＰＷＭコンバータ
３の直流出力電圧Ｅｄが交流入力電源１の線間電圧の実
効値Ｖｉｎの波高値√２×Ｖｉｎより高くなるようにパ
ルス幅を制御し、入力電流を正弦波化して高調波電流を
抑制するようにしている。
スタ３１Ｔ〜３６ＴのベースにＰＷＭ信号を印加するに
際して、交流入力電源１の正常時に、ＰＷＭコンバータ
３の直流出力電圧Ｅｄが交流入力電源１の線間電圧の実
効値Ｖｉｎの波高値√２×Ｖｉｎより高くなるようにパ
ルス幅を制御し、入力電流を正弦波化して高調波電流を
抑制するようにしている。
【００１５】また、図２に示すように、交流電源１の正
常時におけるＰＷＭコンバータ３の直流出力電圧をＥｄ
0とし、ＰＷＭコンバータ３の全てのトランジスタ３１
Ｔ〜３６Ｔをオフとし、ダイオード３１Ｄ〜３６Ｄから
なる三相全波整流回路の整流出力電圧をＥｄ2とし、イ
ンバータ５の正常動作可能な最小直流電圧をＥｄ3とす
ると、Ｅｄ0≧Ｅｄ2≧Ｅｄ3の関係に設定されている。
更にＥｄ2＝ｋ×Ｖｉｎとなり、ｋ＝１．３〜１．４程
度となる。
常時におけるＰＷＭコンバータ３の直流出力電圧をＥｄ
0とし、ＰＷＭコンバータ３の全てのトランジスタ３１
Ｔ〜３６Ｔをオフとし、ダイオード３１Ｄ〜３６Ｄから
なる三相全波整流回路の整流出力電圧をＥｄ2とし、イ
ンバータ５の正常動作可能な最小直流電圧をＥｄ3とす
ると、Ｅｄ0≧Ｅｄ2≧Ｅｄ3の関係に設定されている。
更にＥｄ2＝ｋ×Ｖｉｎとなり、ｋ＝１．３〜１．４程
度となる。
【００１６】更に、本実施例においては、コンデンサ４
の容量を設定するに際しては、瞬時停電の補償時間ｔ１
秒間の直流電圧Ｅｄの低下△Ｅｄが、△Ｅｄ≦Ｅｄ0−
Ｅｄ2となるようにコンデンサ４の容量が設定されてい
る。
の容量を設定するに際しては、瞬時停電の補償時間ｔ１
秒間の直流電圧Ｅｄの低下△Ｅｄが、△Ｅｄ≦Ｅｄ0−
Ｅｄ2となるようにコンデンサ４の容量が設定されてい
る。
【００１７】すなわち、インバータ５に入力される電流
の値は一定で、消費電力は一定に制限されているため、
インバータ５は定電力源と見なせるため、次の（１）式
に示されるように、コンデンサ４に蓄積されるエネルギ
ーがインバータ５で消費される電力量以上となるように
コンデンサ４の容量が設定されている。
の値は一定で、消費電力は一定に制限されているため、
インバータ５は定電力源と見なせるため、次の（１）式
に示されるように、コンデンサ４に蓄積されるエネルギ
ーがインバータ５で消費される電力量以上となるように
コンデンサ４の容量が設定されている。
【００１８】
【数１】
【００１９】ここに、Ｗｉｎｖはインバータ５の出力電
力を示す。
力を示す。
【００２０】なお、インバータ５はトランジスタ５１Ｔ
〜５６Ｔ、ダイオード５１Ｄ〜５６Ｄを備えて構成され
ており、コンデンサ４に蓄積された直流電力を交流電力
に変換して負荷６に供給できるようになっている。
〜５６Ｔ、ダイオード５１Ｄ〜５６Ｄを備えて構成され
ており、コンデンサ４に蓄積された直流電力を交流電力
に変換して負荷６に供給できるようになっている。
【００２１】上記構成において、交流入力電源１が正常
な状態にあるときには、交流入力電源１からの交流電力
が交流リアクトル２を介してＰＷＭコンバータ３に供給
される。このときＰＷＭコンバータ３の各トランジスタ
３１Ｔ〜３６Ｔに印加されるＰＷＭ信号によってＰＷＭ
コンバータ３から直流電圧が出力される。このときの直
流電圧はＥｄ0となる。
な状態にあるときには、交流入力電源１からの交流電力
が交流リアクトル２を介してＰＷＭコンバータ３に供給
される。このときＰＷＭコンバータ３の各トランジスタ
３１Ｔ〜３６Ｔに印加されるＰＷＭ信号によってＰＷＭ
コンバータ３から直流電圧が出力される。このときの直
流電圧はＥｄ0となる。
【００２２】一方、交流入力電源１に地絡事故などが生
じ、交流入力電源１がｔ１秒間の間瞬時停電状態になる
と、ＰＷＭコンバータ３の運転が停止され、トランジス
タ３１Ｔ〜３６Ｔが全てオフとなる。これにより、ＰＷ
Ｍコンバータ３は、各ダイオード３１Ｄ〜３６Ｄの整流
による電圧が出力されることになる。この整流電圧は徐
々に低下し、交流入力電源１が復電した時刻ｔ１にＥｄ
1となる。この直流電圧Ｅｄ1は、Ｅｄ1≧Ｅｄ2≧Ｅｄ3
の関係に維持されている。
じ、交流入力電源１がｔ１秒間の間瞬時停電状態になる
と、ＰＷＭコンバータ３の運転が停止され、トランジス
タ３１Ｔ〜３６Ｔが全てオフとなる。これにより、ＰＷ
Ｍコンバータ３は、各ダイオード３１Ｄ〜３６Ｄの整流
による電圧が出力されることになる。この整流電圧は徐
々に低下し、交流入力電源１が復電した時刻ｔ１にＥｄ
1となる。この直流電圧Ｅｄ1は、Ｅｄ1≧Ｅｄ2≧Ｅｄ3
の関係に維持されている。
【００２３】交流入力電源１が復電した後も、入力電源
との同期操作及びＰＷＭコンバータ３の電圧及び位相調
整が完了するまでトランジスタ３１Ｔ〜３６Ｔは全てオ
フの状態にあり、ダイオード３１Ｄ〜３６Ｄによる整流
出力のみがコンデンサ４に入力される。このときの電圧
はＥｄ2に維持される。この電圧Ｅｄ2はＥｄ3よりも大
きいため、インバータ５の運転は安定した状態で継続さ
れる。そしてＰＷＭコンバータ３の再起動の条件が整う
と、時刻ｔ２においてＰＷＭコンバータ３の各トランジ
スタ３１Ｔ〜３６ＴにＰＷＭ信号が印加され、ＰＷＭコ
ンバータ３が再起動される。これによりコンデンサ４の
電圧が徐々に高くなる。
との同期操作及びＰＷＭコンバータ３の電圧及び位相調
整が完了するまでトランジスタ３１Ｔ〜３６Ｔは全てオ
フの状態にあり、ダイオード３１Ｄ〜３６Ｄによる整流
出力のみがコンデンサ４に入力される。このときの電圧
はＥｄ2に維持される。この電圧Ｅｄ2はＥｄ3よりも大
きいため、インバータ５の運転は安定した状態で継続さ
れる。そしてＰＷＭコンバータ３の再起動の条件が整う
と、時刻ｔ２においてＰＷＭコンバータ３の各トランジ
スタ３１Ｔ〜３６ＴにＰＷＭ信号が印加され、ＰＷＭコ
ンバータ３が再起動される。これによりコンデンサ４の
電圧が徐々に高くなる。
【００２４】このように、本実施例によれば、交流入力
電源１が瞬時停電状態になったあとＰＷＭコンバータ３
が再起動されるまでの間コンデンサ４の端子電圧がＥｄ
2に維持され、インバータ５の正常動作可能な最小直流
電圧Ｅｄ3をＥｄ3＞Ｅｄ2となるように設定したため、
交流入力電源１の瞬時停電に伴なってＰＷＭコンバータ
３の運転が停止されている間も、最小限のコンデンサ容
量によりインバータ５に安定した電力を供給することが
でき、コンデンサ４の小型化に寄与することができる。
電源１が瞬時停電状態になったあとＰＷＭコンバータ３
が再起動されるまでの間コンデンサ４の端子電圧がＥｄ
2に維持され、インバータ５の正常動作可能な最小直流
電圧Ｅｄ3をＥｄ3＞Ｅｄ2となるように設定したため、
交流入力電源１の瞬時停電に伴なってＰＷＭコンバータ
３の運転が停止されている間も、最小限のコンデンサ容
量によりインバータ５に安定した電力を供給することが
でき、コンデンサ４の小型化に寄与することができる。
【００２５】また前記実施例においては、ＰＷＭコンバ
ータ３の負荷としてインバータ５を用いたものについて
述べたが、図３に示すように、ＰＷＭコンバータ３の負
荷として、インバータ５の代わりに直流−直流コンバー
タ７を用いたものにも本発明を適用することができる。
ータ３の負荷としてインバータ５を用いたものについて
述べたが、図３に示すように、ＰＷＭコンバータ３の負
荷として、インバータ５の代わりに直流−直流コンバー
タ７を用いたものにも本発明を適用することができる。
【００２６】また、ＰＷＭコンバータ３を構成する半導
体スイッチング素子としては、バイポーラトランジスタ
の代わりに、電界効果トランジスタ、絶縁ゲートバイポ
ーラトランジスタ、ゲートターンオフサイリスタなどの
自己消弧素子を用いることもできる。更にＰＷＭコンバ
ータとしては、単相のコンバータを用いることもでき
る。
体スイッチング素子としては、バイポーラトランジスタ
の代わりに、電界効果トランジスタ、絶縁ゲートバイポ
ーラトランジスタ、ゲートターンオフサイリスタなどの
自己消弧素子を用いることもできる。更にＰＷＭコンバ
ータとしては、単相のコンバータを用いることもでき
る。
【００２７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
交流電源の瞬時停電に伴なってコンバータの運転が停止
されている間も、最小限のコンデンサ容量によりコンバ
ータの負荷に安定した電力を供給するようにしたため、
コンデンサの小容量化及び小型化が図れ、装置の小型化
及び低コスト化に寄与することができる。
交流電源の瞬時停電に伴なってコンバータの運転が停止
されている間も、最小限のコンデンサ容量によりコンバ
ータの負荷に安定した電力を供給するようにしたため、
コンデンサの小容量化及び小型化が図れ、装置の小型化
及び低コスト化に寄与することができる。
【図１】本発明の一実施例を示す全体構成図である。
【図２】図１に示す装置の作用を説明するためのタイム
ーチャートである。
ーチャートである。
【図３】本発明の他の実施例を示す全体構成図である。
１ 交流入力電源 ２ 交流リアクトル ３ ＰＷＭコンバータ ４ コンデンサ ５ インバータ ６ 負荷 ３１Ｔ〜３６Ｔ トランジスタ ３１Ｄ〜３６Ｄ ダイオード
Claims (9)
- 【請求項１】 半導体スイッチング素子とこの半導体ス
イッチング素子に並列接続された整流素子を含み交流入
力を直流に変換するコンバータと、該コンバータの直流
出力に並列接続されたコンデンサを備えた電力変換装置
において、 前記交流入力の瞬時停電に伴って前記瞬時停電の間は、
前記コンデンサに蓄積されているエネルギーが前記コン
デンサの負荷で消費される電力量以上になる値に、前記
コンデンサの容量を設定し、前記コンバータの運転が停
止されている間は、前記コンデンサの電圧が前記コンバ
ータの負荷が正常に動作可能な規定電圧以上になる値
に、前記コンデンサの容量を設定してなることを特徴と
する電力変換装置。 - 【請求項２】 半導体スイッチング素子とこの半導体ス
イッチング素子に並列接続された整流素子を含み交流入
力を直流に変換するコンバータと、該コンバータの直流
出力に並列接続されたコンデンサとを備えた電力変換装
置において、 前記交流入力の瞬時停電に伴って前記コンバータの運転
が停止されている間は、前記コンバータの整流素子によ
る出力電圧を前記コンバータの負荷が正常に動作可能な
規定電圧以上になる値に設定してなることを特徴とする
電力変換装置。 - 【請求項３】 半導体スイッチング素子とこの半導体ス
イッチング素子に並列接続された整流素子を含み交流入
力を直流に変換するコンバータと、該コンバータの直流
出力に並列接続されたコンデンサと、該コンデンサの両
端子に接続されたインバータとを備えた電力変換装置に
おいて、 前記交流入力の瞬時停電に伴って前記コンバータの運転
が停止されている間は、前記コンデンサの電圧が前記イ
ンバータが正常に動作可能な規定電圧以上になる値に、
前記コンデンサの容量を設定してなることを特徴とする
電力変換装置。 - 【請求項４】 半導体スイッチング素子とこの半導体ス
イッチング素子に並列接続された整流素子を含み交流入
力を直流に変換するコンバータと、該コンバータの直流
出力に並列接続されたコンデンサと、該コンデンサの両
端子に接続されたインバータとを備えた電力変換装置に
おいて、 前記交流入力の瞬時停電に伴って前記コンバータの運転
が停止されている間は、前記コンバータの整流素子によ
る出力電圧を前記インバータが正常に動作可能な規定電
圧以上になる値に設定してなることを特徴とする電力変
換装置。 - 【請求項５】 半導体スイッチング素子とこの半導体ス
イッチング素子に並列接続された整流素子を含み交流入
力を直流に変換するコンバータと、該コンバータの直流
出力に並列接続されたコンデンサと、該コンデンサの両
端に接続された直流−直流コンバータとを備えた電力変
換装置において、 前記交流入力の瞬時停電に伴って前記コンバータの運転
が停止されている間は、前記コンデンサの電圧が前記直
流−直流コンバータが正常に動作可能な規定電圧以上に
なる値に、前記コンデンサの容量を設定してなることを
特徴とする電力変換装置。 - 【請求項６】 半導体スイッチング素子とこの半導体ス
イッチング素子に並列接続された整流素子を含み交流入
力を直流に変換するコンバータと、該コンバータの直流
出力に並列接続されたコンデンサと、該コンデンサの両
端に接続された直流−直流コンバータとを備えた電力変
換装置において、 前記交流入力の瞬時停電に伴って前記コンバータの運転
が停止されている間は、前記コンバータの整流素子によ
る出力電圧を前記直流−直流コンバータが正常に動作可
能な規定電圧以上になる値に設定してなることを特徴と
する電力変換装置。 - 【請求項７】 半導体スイッチング素子とこの半導体ス
イッチング素子に並列接続された整流素子を含み交流入
力を直流に変換するコンバータと、該コンバータの直流
出力に並列接続されたコンデンサとを備えた電力変換装
置において、 前記交流入力の瞬時停電に伴って前記交流入力の瞬時停
電の間は、前記コンデンサに蓄積されているエネルギー
が前記コンデンサの負荷で消費される電力量以上になる
値に、前記コンデンサの容量を設定してなることを特徴
とする電力変換装置。 - 【請求項８】 半導体スイッチング素子とこの半導体ス
イッチング素子に並列接続された整流素子を含み交流入
力を直流に変換するコンバータと、該コンバータの直流
出力に並列接続されたコンデンサと、該コンデンサの両
端に接続されたインバータとを備えた電力変換装置にお
いて、 前記交流入力の瞬時停電に伴って前記交流入力の瞬時停
電の間は、前記コンデンサに蓄積されているエネルギー
が前記コンデンサの負荷で消費される電力量以上になる
値に、前記コンデンサの容量を設定してなることを特徴
とする電力変換装置。 - 【請求項９】 半導体スイッチング素子とこの半導体ス
イッチング素子に並列接続された整流素子を含み交流入
力を直流に変換するコンバータと、該コンバータの直流
出力に並列接続されたコンデンサと、該コンデンサの両
端に接続された直流−直流コンバータとを備えた電力変
換装置において、 前記交流入力の瞬時停電に伴って前記交流入力の瞬時停
電の間は、前記コンデンサに蓄積されているエネルギー
が前記コンデンサの負荷で消費される電力量以上になる
値に、前記コンデンサの容量を設定してなることを特徴
とする電力変換装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5115853A JPH06335254A (ja) | 1993-05-18 | 1993-05-18 | 電力変換装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5115853A JPH06335254A (ja) | 1993-05-18 | 1993-05-18 | 電力変換装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06335254A true JPH06335254A (ja) | 1994-12-02 |
Family
ID=14672764
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5115853A Pending JPH06335254A (ja) | 1993-05-18 | 1993-05-18 | 電力変換装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06335254A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5959858A (en) * | 1996-11-20 | 1999-09-28 | Hitachi, Ltd. | Electric power conversion apparatus |
| JP2006042579A (ja) * | 2004-07-30 | 2006-02-09 | Daikin Ind Ltd | スイッチング制御方法、整流装置及び駆動システム |
| JP2007267486A (ja) * | 2006-03-28 | 2007-10-11 | Mitsubishi Electric Corp | 変換装置 |
| JP2012231637A (ja) * | 2011-04-27 | 2012-11-22 | Shizuki Electric Co Inc | 電力変換装置 |
-
1993
- 1993-05-18 JP JP5115853A patent/JPH06335254A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5959858A (en) * | 1996-11-20 | 1999-09-28 | Hitachi, Ltd. | Electric power conversion apparatus |
| JP2006042579A (ja) * | 2004-07-30 | 2006-02-09 | Daikin Ind Ltd | スイッチング制御方法、整流装置及び駆動システム |
| JP4517762B2 (ja) * | 2004-07-30 | 2010-08-04 | ダイキン工業株式会社 | スイッチング制御方法、整流装置及び駆動システム |
| JP2007267486A (ja) * | 2006-03-28 | 2007-10-11 | Mitsubishi Electric Corp | 変換装置 |
| JP2012231637A (ja) * | 2011-04-27 | 2012-11-22 | Shizuki Electric Co Inc | 電力変換装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Grbovic et al. | A three-terminal ultracapacitor-based energy storage and PFC device for regenerative controlled electric drives | |
| JP6736369B2 (ja) | 電力変換システム | |
| JP5415545B2 (ja) | 可変周波数ドライブ内のエネルギー回収デバイス | |
| JP5539337B2 (ja) | 可変速駆動装置のエネルギー回収装置 | |
| JP5347362B2 (ja) | 非常用電源回路 | |
| WO2003032466A1 (fr) | Alimentation electrique sans coupure et procede de demarrage de celle-ci | |
| JP2000116120A (ja) | 電力変換装置 | |
| KR102690643B1 (ko) | 전력 변환 장치 | |
| JPH06335254A (ja) | 電力変換装置 | |
| TWI623175B (zh) | 電源裝置 | |
| US11444547B2 (en) | Power conversion apparatus | |
| JP2568271B2 (ja) | 直流無停電電源装置 | |
| JP2000241477A (ja) | 被試験用直流電源装置の運転方法 | |
| JP2003180085A (ja) | 電力変換装置 | |
| JP2011101457A (ja) | 電力変換装置 | |
| JPH09130995A (ja) | 無停電電源装置 | |
| JP2002010528A (ja) | 瞬時電圧低下補償装置およびその初期充電方法 | |
| JP2888426B2 (ja) | コンバータ | |
| JPS605779A (ja) | インバ−タ装置の制御電源回路 | |
| JP2003111493A (ja) | 電動機駆動システム | |
| JP3273572B2 (ja) | 直流電源装置 | |
| JPH09149647A (ja) | コンバータの制御装置 | |
| JP2004147475A (ja) | 整流装置 | |
| JPH06225406A (ja) | 電気自動車のバッテリー充電システム | |
| JPH0515638U (ja) | 並列運転保護装置 |