JPH06330836A - 多重放電型点火装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 放電途切れや充電不足を生じることなく、エ
ネルギ蓄積コイルの小型化を図る。 【構成】 バッテリ２とエネルギ蓄積コイル３とバイポ
ーラトランジスタ４とが直列に接続され、エネルギ蓄積
コイル３と逆流防止ダイオード６と点火コイル１０の一
次コイル１０ａとＦＥＴ１１とが直列に接続されてい
る。エネルギ蓄積コイル３のインダクタンスは１．５ｍ
Ｈとなっている。逆流防止ダイオード６には容量放電用
コンデンサ７が接続されている。点火コイル１０の二次
コイル１０ｂには点火プラグ１２が接続されている。定
電流制御回路１３はエネルギ蓄積コイル３の通電電流Ｉ
A を制御する。多重放電制御回路１４は放電区間信号Ｉ
Ｇｗが発生している間、バイポーラトランジスタ４とＦ
ＥＴ１１とを交互に断続させる。コンデンサ充電制御回
路１５は放電区間終了後において容量放電用コンデンサ
７を多重充電する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、容量放電型点火装置
と誘導放電型点火装置とを組み合わせるとともに、点火
放電時期にて多重放電を行うようにした多重放電型点火
装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来から、この種の点火装置として、例
えば特開平３−１５６５９号公報が開示されている。こ
の点火装置では、点火時期において、エネルギ蓄積コイ
ルに蓄えられたエネルギと容量放電用コンデンサに充電
されたエネルギとが点火コイルに供給され、点火プラグ
が火花を発生する。又、点火が開始されるタイミングか
ら所定の放電区間にてエネルギ蓄積コイルにより点火プ
ラグに周期的にエネルギが供給されて多重放電が行わ
れ、火花が持続される。そして、このような多重放電方
式の点火装置では、１回放電方式の点火装置に比べて放
電途切れが生じにくいという特徴があった。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところが、近年では、
点火装置の小型化とともにエネルギ蓄積コイルの小型化
が要望されており、それに伴い、上記従来の点火装置で
は以下のような問題が生じていた。

【０００４】つまり、上記従来の多重放電型点火装置に
おいては、エネルギ蓄積コイルに蓄えられたエネルギに
より容量放電用コンデンサが充電されるため、コイルを
小さくすると充電用エネルギが減少してコンデンサの充
電電圧が不足するおそれがあった。

【０００５】又、所定の条件下において、多重放電区間
における１回当たりの放電時間とコイルのインダクタン
スとの間には、図８に示す関係がある。そのため、エネ
ルギ蓄積コイルの小型化の要望に伴いコイルのインダク
タンスを小さくしていくと、その１回当たりの放電時間
が短くなるという事態が生じる。そして、放電時間が短
くなることにより、多重放電方式の点火装置であっても
放電途切れ（放電エネルギの減少）が発生し易くなると
いう問題があった。

【０００６】この発明は、上記問題に着目してなされた
ものであって、その目的とするところは、容量放電用コ
ンデンサの充電不足や、多重放電区間における放電途切
れを生じることなく、エネルギ蓄積コイルの小型化を実
現することができる多重放電型点火装置を提供すること
にある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、この発明は、直流電源とエネルギ蓄積コイルと第１
のスイッチング素子とを直列に接続するとともに、前記
エネルギ蓄積コイルと逆流防止手段と点火コイルの一次
コイルと第２のスイッチング素子とを直列に接続し、前
記エネルギ蓄積コイルには前記逆流防止手段を介して容
量放電用コンデンサを接続し、前記点火コイルの二次コ
イルには点火プラグを接続し、点火時期より所定時間前
に前記第１のスイッチング素子を導通させて前記エネル
ギ蓄積コイルにエネルギを蓄えた後、点火時期にこの第
１のスイッチング素子を遮断させるとともに前記第２の
スイッチング素子を導通させ、その後の所定の放電期間
に前記第１，第２のスイッチング素子を交互に断続させ
て多重放電させるようにした多重放電型点火装置におい
て、前記エネルギ蓄積コイルのインダクタンスを、多重
放電期間における放電途切れの発生限界値以上の値にす
るとともに、多重放電終了後の前記第２のスイッチング
素子の遮断時に、次回の点火に備えるべく前記第１のス
イッチング素子を複数回繰り返して断続させて前記容量
放電用コンデンサを多重充電させるようにしたことをを
要旨とするものである。

【０００８】

【作用】上記構成によれば、点火時期より所定時間前に
第１のスイッチング素子を導通させてエネルギ蓄積コイ
ルにエネルギを蓄えた後、点火時期にこの第１のスイッ
チング素子を遮断させるとともに第２のスイッチング素
子を導通させる。それにより、前回の点火時に容量放電
用コンデンサに蓄えられたエネルギと、エネルギ蓄積コ
イルに蓄えられたエネルギとが点火コイルの一次コイル
に供給されるとともに、二次コイルに点火用高電圧が印
加され、点火プラグが火花を発生する。

【０００９】又、その後の所定の放電期間に第１，第２
のスイッチング素子を交互に断続させ、多重放電させ
る。それにより、放電期間に周期的に点火エネルギが供
給され、点火プラグの火花が持続する。

【００１０】さらに、多重放電終了後の第２のスイッチ
ング素子の遮断時に、次回の点火に備えるべく第１のス
イッチング素子を複数回繰り返して断続させる。それに
より、エネルギ蓄積コイルに蓄えられたエネルギにより
容量放電用コンデンサが多重充電される。この場合、容
量放電用コンデンサは複数回に分けて多重充電されるた
め、第１のスイッチング素子の１回の断続による充電量
を少なくすることができる。その結果、エネルギ蓄積コ
イルに蓄えられるエネルギも少なくなり、容量放電用コ
ンデンサの充電不足を招くことなくエネルギ蓄積コイル
の小型化が実現される。

【００１１】又、エネルギ蓄積コイルのインダクタンス
は、多重放電期間における放電途切れの発生限界値以上
であるため、エネルギ蓄積コイルの小型化に起因する放
電途切れを生じることはない。

【００１２】

【実施例】以下、この発明を火花点火式内燃機関に具体
化した一実施例について、図面に従って説明する。

【００１３】図１は、本実施例における多重放電型点火
装置の概要を示す回路図である。基本点火回路１におい
て、直流電源をなすバッテリ２にはエネルギ蓄積コイル
３の一端が接続され、同コイル３の他端にはバイポーラ
トランジスタ（第１のスイッチング素子）４のコレクタ
端子が接続されている。同トランジスタ４のエミッタ端
子は、電流検出抵抗５を介して接地されている。従っ
て、バイポーラトランジスタ４のエミッタ端子と電流検
出抵抗５との間の接続点Ｐ1 では、エネルギ蓄積コイル
３の通電時における通電電流ＩA が電流検出抵抗５によ
って電圧ＶA1として検出される。なお、本実施例では、
エネルギ蓄積コイル３のインダクタンスが１．５ｍＨ
（ミリヘンリー）に設定されている。

【００１４】又、前記エネルギ蓄積コイル３には、逆流
防止手段としての逆流防止ダイオード６が接続され、同
逆流防止ダイオード６には容量放電用コンデンサ７の一
端が接続されている。容量放電用コンデンサ７の他端は
接地されている。容量放電用コンデンサ７と逆流防止ダ
イオード６との間には、抵抗８，９が直列に接続されて
いる。従って、抵抗８と抵抗９との間の接続点Ｐ2 で
は、容量放電用コンデンサ７の充電電圧Ｖcoが、抵抗
８，９の分圧により電圧ＶA2として検出される。

【００１５】又、前記逆流防止ダイオード６のカソード
側には点火コイル１０の一次コイル１０ａの一端が接続
され、一次コイル１０ａの他端にはＦＥＴ（第２のスイ
ッチング素子）１１のドレイン端子が接続されている。
ＦＥＴ１１のソース端子は接地されている。点火コイル
１０の二次コイル１０ｂの一端は接地され、他端は点火
プラグ１２に接続されている。

【００１６】一方、点火信号ＩＧｔ及び放電区間信号Ｉ
Ｇｗは、図示しない電子制御回路にて演算されるもので
あり、点火信号ＩＧｔは点火時期の所定角度前から高レ
ベルに立ち上げられ、点火時期で立ち下げられる（図３
のａ参照）。放電区間信号ＩＧｗは、点火時期で立ち上
げられ、その後所定角度で立ち下げられる（図３のｂ参
照）。そして、点火信号ＩＧｔは定電流制御回路１３に
入力され、放電区間信号ＩＧｗは多重放電制御回路１４
及びコンデンサ充電制御回路１５に入力される。

【００１７】定電流制御回路１３は、点火信号ＩＧｔの
立ち上がりから所定時間だけ遅延させるとともに、接続
点Ｐ1 の電圧ＶA1に応じた定電流制御信号を出力する
（図３のｃ参照）。又、多重放電制御回路１４は、放電
区間信号ＩＧｗが発生している間、接続点Ｐ1 の電圧Ｖ
A1に応じてバイポーラトランジスタ４とＦＥＴ１１とを
交互に断続させるための多重放電制御信号ＳA ，ＳB を
出力する（図３のｄ，ｅ参照）。なお、上記定電流制御
回路１３及び多重放電制御回路１４の構成については、
本願出願人による特開平３−１５６５９号公報と同等で
あるためここでは説明を省略する。さらに、後述するコ
ンデンサ充電制御回路１５は、放電区間終了後におい
て、前記接続点Ｐ1 の電圧ＶA1と前記接続点Ｐ2 の電圧
ＶA2とに基づいて、容量放電用コンデンサ７を多重充電
するための充電制御信号を出力する（図３のｆ参照）。

【００１８】そして、定電流制御回路１３からの定電流
制御信号、多重放電制御回路１４からの多重放電制御信
号ＳA 、及びコンデンサ充電制御回路１５からの充電制
御信号がオアゲート１６に入力され、そのオアゲート１
６の出力信号（図３のｇ参照）によりバイポーラトラン
ジスタ４の動作が制御される。又、多重放電制御回路１
４からの多重放電制御信号ＳB によりＦＥＴ１１の動作
が制御される。

【００１９】図２にはコンデンサ充電制御回路１５の構
成を示す。同図２に示すように、放電区間信号ＩＧｗは
ノットゲート１７，微分回路１８を介してオアゲート１
９に入力される。微分回路１８はノットゲート１７の出
力信号の立ち上がりに対応して短パルス信号を出力する
（図４のｉ参照）。

【００２０】又、コンパレータ２０の非反転入力端子に
は図１の接続点Ｐ1 が接続され、エネルギ蓄積コイル３
の通電電流ＩA に相応する電圧ＶA1が入力される。同じ
く反転入力端子には遮断電流値を設定するためのしきい
値Ｖref1が入力される。従って、コンパレータ２０は、
接続点Ｐ1 の電圧ＶA1としきい値Ｖref1とを比較判定
し、ＶA1≧Ｖref1であれば出力信号を高レベルとする
（図４のｅ参照）。

【００２１】又、コンパレータ２１の反転入力端子には
図１の接続点Ｐ2 が接続され、容量放電用コンデンサ７
の充電電圧Ｖcoに相応する電圧ＶA2が入力される。同じ
く非反転入力端子にはコンデンサ充電電圧値を設定する
ためのしきい値Ｖref2が入力される。従って、コンパレ
ータ２１は、接続点Ｐ2 の電圧ＶA2としきい値Ｖref2と
を比較判定し、ＶA2＜Ｖref2であれば出力信号を高レベ
ルとする（図４のｄ参照）。

【００２２】コンパレータ２０の出力端子には単安定回
路２２が接続されており、同単安定回路２２はコンパレ
ータ２０からの高レベルの出力に対応して所定時間のパ
ルス信号を出力する（図４のｇ参照）。単安定回路２２
の出力信号は、ノットゲート２３，微分回路２４を介し
てオアゲート１９に入力される。微分回路２４はノット
ゲート２３の出力信号の立ち上がりに対応して短パルス
信号を出力する（図４のｈ参照）。フリップフロップ２
５のセット端子（Ｓ）にはオアゲート１９からのセット
信号が入力される（図４のｊ参照）。

【００２３】又、コンパレータ２０の出力信号はオアゲ
ート２７に入力されるとともに、コンパレータ２１の出
力信号はノットゲート２６を介してオアゲート２７に入
力される。そして、フリップフロップ２５のリセット端
子（Ｒ）にはオアゲート２７からのリセット信号が入力
される（図４のｆ参照）。同フリップフロップ２５の出
力端子（Ｑ）からの出力信号はアンドゲート２８に入力
される（図４のｋ参照）。

【００２４】そして、アンドゲート２８では、フリップ
フロップ２５の出力信号と、コンパレータ２１の出力信
号とに応じたレベルの信号が出力される（図４のｍ参
照）。つまり、このアンドゲート２８の出力信号がコン
デンサ充電制御回路１５の出力（充電制御信号）として
前記オアゲート１６に入力されることになる。

【００２５】なお、上記したように本実施例では、エネ
ルギ蓄積コイル３のインダクタンスを１．５ｍＨとし
た。これは、従来用いられていたこの種のエネルギ蓄積
コイルのインダクタンス（３ｍＨ）の半分であり、その
従来のものに対して小型化が図られている。

【００２６】以下には、図５〜図７を用いて、エネルギ
蓄積コイル３のインダクタンスの設定根拠について説明
する。図５は、図１の基本点火回路１の等価回路であ
る。なお、図５の等価回路は、エネルギ蓄積コイル３に
よる多重放電を実施するための構成のみを示し、容量放
電用コンデンサ７を省略するものである。

【００２７】図５に示すように、バッテリ４０（バッテ
リ電圧ＶB ）には、エネルギ蓄積コイル４１が接続され
ている。ここで、エネルギ蓄積コイル４１のインダクタ
ンスを”Ｌ₀ ”とする。エネルギ蓄積コイル４１には、
図１のバイポーラトランジスタ４に相当する第１のスイ
ッチＳＷ１が接続されるとともに、点火コイル４２の一
次コイル４２ａが接続されている。同一次コイル４２ａ
は、同コイル４２ａを流れる一次電流Ｉ₁ のうち、磁気
エネルギとして蓄積される成分Ｉ₁₀を抽出するためのコ
イル４２a1と、二次側へ伝達される成分Ｉ₂₀を抽出する
ためのコイル４２a2とに分けられている（Ｉ₁ ＝Ｉ₁₀＋
Ｉ₂₀）。ここで、コイル４２a1のインダクタンスを”Ｌ
₁ ”とする。一次コイル４２ａには、図１のＦＥＴ１１
に相当する第２のスイッチＳＷ２が接続されている。

【００２８】一次側のコイル４２a2と二次コイル４２ｂ
との巻数の比は１：Ｎとなっている（Ｉ₂₀＝Ｎ・
Ｉ₂ ）。点火コイル４２の二次コイル４２ｂには点火プ
ラグ４３が接続されている。ここで、点火プラグ４３の
二次放電維持電圧を”Ｖg ”とする。この二次放電維持
電圧Ｖg は内燃機関の運転状態に応じて変動するもので
あり、例えば車両の加速時（内燃機関の回転数変化：
大）には大きく、減速時（回転数変化：小）には小さく
なり、本実施例の条件下では二次放電維持電圧Ｖg の最
大値が３ｋＶとなっている。

【００２９】そして、このように構成された等価回路に
おいて、点火時期後の多重放電区間に第１のスイッチＳ
Ｗ１がオフ、第２のスイッチＳＷ２がオンした際の二次
電流Ｉ₂ について解くと、次式となる。

【００３０】

【数１】

【００３１】但し、”Ｉ₀ ”は一次電流Ｉ₁ の初期値で
ある。この数式１により、Ｉ₂ ＝０となる時間Ｔ₀ は以
下のようになる。

【００３２】

【数２】

【００３３】ここで、時間Ｔ₀ は、図３のｊに示す時間
である。なお、この図３のｊにおいて、時間Ｔ₁ は、時
間Ｔ₀ よりも短い時間であり、この時間Ｔ₁ を短くする
ことで放電エネルギがある程度確保される。

【００３４】図６は、図５の等価回路や数式１，２を用
いて求めたデータの線図であり、時間Ｔ₀ とインダクタ
ンスＬ₀ との関係を示すものである。この図６から分か
るように、二次放電維持電圧Ｖg が大きくなる程、又、
エネルギ蓄積コイル４１のインダクタンスＬ₀ が小さく
なる程（Ｖg ＝２ｋＶ，３ｋＶの場合）、時間Ｔ₀ は小
さくなる。つまり、放電時間が短くなる。

【００３５】従って、放電途切れ（放電エネルギの減
少）の発生を時間Ｔ₀ と関連づけると、単純にエネルギ
蓄積コイル４１のインダクタンスＬ₀ を小さくしたので
は、悪条件となるＶg ＝３ｋＶ（二次放電維持電圧Ｖg
の最大値）の場合に放電途切れが生じ易くなることが分
かる。このことから、この図６では、時間Ｔ₀ に基づき
放電途切れの発生限界値ＤL を０．８ｍＨに設定するこ
とができる。つまり、Ｌ ₀ ≦０．８ｍＨでは、Ｖg ＝３
ｋＶとなる時点で放電途切れ発生領域に属し、放電途切
れが極めて発生し易くなる。

【００３６】これに対し、本実施例の点火装置のよう
に、Ｌ₀ ＝１．５ｍＨとした場合には、そのインダクタ
ンスＬ₀ が放電途切れの発生限界値ＤL 以上であるた
め、二次放電維持電圧Ｖg が最大値となる悪条件下でも
放電途切れを生じることはない。

【００３７】なお、図６はＶB ＝１４ボルトの場合のデ
ータを示しており、図７にはＶB ＝１０ボルトの場合の
データを示す。この場合、バッテリ電圧ＶB の低下に伴
い、放電に要する時間Ｔ₀ が短くなっているのが分か
る。この図７ではＤL ＝１．０ｍＨに設定できる。

【００３８】次に、上記のように構成された多重放電型
点火装置の作用について図３及び図４に基づいて説明す
る。図３は、図１の点火装置の動作を示すタイムチャー
トである。なお、図３において、ｔ１のタイミングはエ
ネルギ蓄積コイル３の通電開始時刻、ｔ２のタイミング
は点火時刻（放電区間開始時刻）、ｔ３のタイミングは
放電区間終了時刻を示している。

【００３９】さて、点火信号ＩＧｔが定電流制御回路１
３に入力されると、点火信号ＩＧｔの立ち上がりから所
定時間遅れたｔ１のタイミングにて、定電流制御回路１
３の出力信号が高レベルに立ち上げられ、その出力信号
に対応してバイポーラトランジスタ４が導通される。こ
れにより、エネルギ蓄積コイル３の通電が開始され、エ
ネルギ蓄積コイル３の通電電流ＩA が上昇する。このと
き、容量放電用コンデンサ７には予め容量放電用エネル
ギが充電されている。

【００４０】その後、ｔ２のタイミング（点火時刻）
で、バイポーラトランジスタ４が遮断されるとともにＦ
ＥＴ１１が導通されると、エネルギ蓄積コイル３に蓄え
られたエネルギと、容量放電用コンデンサ７に蓄えられ
たエネルギとが点火コイル１０の一次コイル１０ａに供
給され、図３のｉに示す一次電流Ｉ₁ が流れる。これに
より、点火コイル１０の二次コイル１０ｂには図３のｊ
に示す二次電流Ｉ₂ が流れて、点火プラグ１２が火花を
発生する。

【００４１】その後、放電区間信号ＩＧｗが発生する放
電区間では（ｔ２〜ｔ３のタイミング）、多重放電制御
回路１４からの多重放電制御信号ＳA ，ＳB により、バ
イポーラトランジスタ４とＦＥＴ１１とが交互に断続さ
れる。それにより、エネルギ蓄積コイル３に周期的にエ
ネルギが蓄えられて、このエネルギが点火コイル１０の
一次コイル１０ａに周期的に供給される。そして、点火
プラグ１２に多重放電電流が流れ、点火プラグ１２の火
花が持続する。

【００４２】放電区間が終了するｔ３のタイミング以降
には、コンデンサ充電制御回路１５からの充電制御信号
に基づいてエネルギ蓄積コイル３が連続して２回通電さ
れ、そのエネルギにより容量放電用コンデンサ７が多重
充電される。

【００４３】次いで、コンデンサ充電制御回路１５の内
部動作について図４のタイムチャートに基づいて説明す
る。なお、図４において、ｔ１，ｔ２，ｔ３のタイミン
グは前記図３と同じであり、ｔ３〜ｔ４のタイミングは
放電区間後における１回目のコイル通電区間、ｔ５〜ｔ
６のタイミングは２回目のコイル通電区間を示してい
る。

【００４４】さて、放電区間が終了するｔ３のタイミン
グになると、図２のフリップフロップ２５に微分回路１
８からのセット信号が入力され、同フリップフロップ２
５の出力が高レベルに立ち上げられる。このとき、ＶA2
＜Ｖref2であるため、コンパレータ２１の出力信号は高
レベルに保持されており、コンデンサ充電制御回路１５
は微分回路１８の短パルス信号に同期して図１のバイポ
ーラトランジスタ４を導通させる。その結果、エネルギ
蓄積コイル３の通電が再開される。

【００４５】その後、ＶA1≧Ｖref1となるｔ４のタイミ
ングになると、コンパレータ２０の出力信号が高レベル
となり、その出力信号がフリップフロップ２５のリセッ
ト端子（Ｒ）に入力される。それにより、フリップフロ
ップ２５の出力信号が低レベルとなり、コンデンサ充電
制御回路１５はバイポーラトランジスタ４を遮断させ
る。その結果、エネルギ蓄積コイル３の通電が遮断さ
れ、エネルギ蓄積コイル３に蓄えられたエネルギが容量
放電用コンデンサ７に供給される。このとき、図４のｃ
に示すように、容量放電用コンデンサ７には設定充電電
圧の約半分の電圧が充電されることになる。

【００４６】又、ｔ４〜ｔ５のタイミングでは、コンパ
レータ２０の高レベルの出力信号に対応して、単安定回
路２２からパルス信号が出力される。そして、このパル
ス信号の立ち下がりに同期してフリップフロップ２５に
セット信号が入力されて、バイポーラトランジスタ４が
導通され、エネルギ蓄積コイル３が通電される。

【００４７】その後、再びＶA1≧Ｖref1となるｔ６のタ
イミングになると、コンパレータ２０の出力信号が高レ
ベルとなる。そして、その出力信号によりフリップフロ
ップ２５の出力がリセットされ、バイポーラトランジス
タ４が遮断される。その結果、エネルギ蓄積コイル３の
通電が遮断され、エネルギ蓄積コイル３に蓄えられたエ
ネルギが容量放電用コンデンサ７に供給される。これに
より、図４のｃに示すように、容量放電用コンデンサ７
の充電電圧は設定充電電圧に達し、容量放電用コンデン
サ７の充電が完了する。そして、ＶA2≧Ｖref2になるこ
とで、コンパレータ２１の出力信号が低レベルとなり、
コンデンサ充電制御回路１５の出力信号は、次の多重充
電時期（放電区間終了時）まで低レベルに保持される。

【００４８】以上詳述したように、本実施例の多重放電
型点火装置では、点火時期に、予め容量放電用コンデン
サ７に蓄えられたエネルギと、エネルギ蓄積コイル３に
蓄えられたエネルギとを点火コイル１０の一次コイル１
０ａに供給し、点火プラグ１２の火花を発生させるよう
にした。又、所定の放電期間に、周期的に点火エネルギ
を供給して多重放電させ、点火プラグ１２の火花を持続
させるようにした。さらに、放電区間終了時に、エネル
ギ蓄積コイル３の１回の通電で容量放電用コンデンサ７
の飽和充電電圧の約半分のエネルギを蓄えるようにし、
その通電を２回繰り返すことで容量放電用コンデンサ７
を多重充電させるようにした。

【００４９】この構成により、容量放電用コンデンサ７
は複数回に分けて多重充電されるため、１回の充電量を
少なくすることができる。その結果、エネルギ蓄積コイ
ル３に蓄えられるエネルギも少なくすることができ、容
量放電用コンデンサ７の充電不足を招くことなくエネル
ギ蓄積コイル３の小型化を実現することができる。

【００５０】又、上記実施例では、エネルギ蓄積コイル
３のインダクタンスを多重放電期間において放電途切れ
が発生する限界値以上に設定したため、従来の点火装置
とは異なり、エネルギ蓄積コイル３の小型化に起因する
放電途切れを生じることはない。その結果、点火プラグ
１２の火花発生状態を良好な状態に維持することができ
る。

【００５１】なお、本発明は、上記実施例に限定される
ものでなく、他の様態にて具体化することができる。例
えば、エネルギ蓄積コイル３のインダクタンスを通常の
ものの１／３（１ｍＨ）とするとともに、容量放電用コ
ンデンサ７の充電を３回に分けて実施するようにしても
よい。

【００５２】又、放電途切れの発生限界値を変更しても
よい。但し、コイルのインダクタンスを小さくするに伴
い、多重周期が短くなると、スイッチング素子のスイッ
チング損失等の発熱が大きくなったり、制御性が悪化し
たりする。そのため、前記限界値は、０．５〜１．０ｍ
Ｈ程度とするのが好適である。

【００５３】さらに、上記実施例では、図１に示すよう
に単気筒内燃機関に具体化していたが、多気筒内燃機関
に具体化してもよい。

【００５４】

【発明の効果】この発明によれば、容量放電用コンデン
サの充電不足や、多重放電区間における放電途切れを生
じることなく、エネルギ蓄積コイルの小型化を実現する
ことができるという優れた効果を発揮する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明を具体化した一実施例における多重放電
型点火装置の概要を示す回路図である。

【図２】コンデンサ充電制御回路の詳細を示す回路図で
ある。

【図３】実施例における多重放電型点火装置の動作を説
明するためのタイムチャートである。

【図４】実施例におけるコンデンサ充電制御回路の動作
を説明するためのタイムチャートである。

【図５】図１の基本点火回路の等価回路を示す回路図で
ある。

【図６】実施例の条件下における時間Ｔ₀ とインダクタ
ンスＬ₀ との関係を示した線図である。

【図７】同じく、実施例の条件下における時間Ｔ₀ とイ
ンダクタンスＬ₀ との関係を示した線図である。

【図８】放電時間とコイルのインダクタンスとの関係を
示した線図である。

【符号の説明】

２…直流電源としてのバッテリ、３…エネルギ蓄積コイ
ル、４…第１のスイッチング素子としてのバイポーラト
ランジスタ、６…逆流防止手段としての逆流防止ダイオ
ード、７…容量放電用コンデンサ、１０…点火コイル、
１０ａ…一次コイル、１０ｂ…二次コイル、１１…第２
のスイッチング素子としてのＦＥＴ、１２…点火プラ
グ。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 直流電源とエネルギ蓄積コイルと第１の
   スイッチング素子とを直列に接続するとともに、前記エ
   ネルギ蓄積コイルと逆流防止手段と点火コイルの一次コ
   イルと第２のスイッチング素子とを直列に接続し、前記
   エネルギ蓄積コイルには前記逆流防止手段を介して容量
   放電用コンデンサを接続し、前記点火コイルの二次コイ
   ルには点火プラグを接続し、 点火時期より所定時間前に前記第１のスイッチング素子
   を導通させて前記エネルギ蓄積コイルにエネルギを蓄え
   た後、点火時期にこの第１のスイッチング素子を遮断さ
   せるとともに前記第２のスイッチング素子を導通させ、
   その後の所定の放電期間に前記第１，第２のスイッチン
   グ素子を交互に断続させて多重放電させるようにした多
   重放電型点火装置において、 前記エネルギ蓄積コイルのインダクタンスを、多重放電
   期間における放電途切れの発生限界値以上の値にすると
   ともに、多重放電終了後の前記第２のスイッチング素子
   の遮断時に、次回の点火に備えるべく前記第１のスイッ
   チング素子を複数回繰り返して断続させて前記容量放電
   用コンデンサを多重充電させるようにしたことを特徴と
   する多重放電型点火装置。