JPH06330442A - Short fiber non-woven fabric excellent in tensile strength and production thereof - Google Patents
Short fiber non-woven fabric excellent in tensile strength and production thereofInfo
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- JPH06330442A JPH06330442A JP5139562A JP13956293A JPH06330442A JP H06330442 A JPH06330442 A JP H06330442A JP 5139562 A JP5139562 A JP 5139562A JP 13956293 A JP13956293 A JP 13956293A JP H06330442 A JPH06330442 A JP H06330442A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、芯鞘型複合短繊維を少
なくとも構成繊維の一つとする短繊維不織布及びその製
造方法に関し、特に高引張強力であると共に、柔軟性に
富み且つ防しわ性に優れた短繊維不織布及びその製造方
法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a short-fiber nonwoven fabric having a core-sheath type composite short fiber as at least one of the constituent fibers and a method for producing the same, and in particular, it has high tensile strength, flexibility, and wrinkle resistance. And a method for producing the same.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来より、衣料素材，農芸若しくは園芸
資材，生活関連資材，衣料衛生材料等として各種の短繊
維不織布が使用されている。各種の短繊維不織布のうち
でも、水流によって構成繊維相互間が交絡された短繊維
不織布（いわゆるスパンレース不織布）は、バインダー
を使用することなく一定の引張強力が得られるため、特
に医療衛生材料用として好ましいものである。2. Description of the Related Art Conventionally, various kinds of short-fiber nonwoven fabrics have been used as clothing materials, agricultural or horticultural materials, life-related materials, clothing hygiene materials and the like. Among various types of short fiber non-woven fabrics, short fiber non-woven fabrics (so-called spunlace non-woven fabrics) in which constituent fibers are entangled with each other by water flow can obtain a certain tensile strength without using a binder, and thus are especially used for medical and hygiene materials. Is preferable.
【０００３】ところで、いわゆるスパンレース不織布
は、例えば、以下のようにして製造されるものである。
即ち、短繊維を集積させて繊維ウェブを得、この繊維ウ
ェブ上に、高圧で噴出させた水流を施し、水流のエネル
ギーを短繊維の運動エネルギーに変換し、この短繊維の
運動エネルギーによって、短繊維相互間を交絡させて得
られるのである。従って、水流のエネルギーから短繊維
の運動エネルギーへの変換効率が良いと、短繊維相互間
が高度に交絡し、引張強力の高いスパンレース不織布が
得られ、一方、この変換効率が悪いと、短繊維相互間の
交絡が不十分で、引張強力の低いスパンレース不織布と
なってしまうのである。By the way, the so-called spunlace nonwoven fabric is manufactured, for example, as follows.
That is, short fibers are accumulated to obtain a fibrous web, and a high-pressure jet of water is applied onto the fibrous web to convert the energy of the water flow into kinetic energy of the short fibers. It is obtained by intertwining the fibers. Therefore, if the efficiency of conversion of the energy of the water stream into the kinetic energy of the short fibers is good, the short fibers will be highly entangled with each other, and a spunlace nonwoven fabric with high tensile strength will be obtained. The entanglement between the fibers is insufficient, resulting in a spunlace nonwoven fabric with low tensile strength.
【０００４】水流のエネルギーを短繊維の運動エネルギ
ーに変換する場合の変換効率は、短繊維の素材によって
ある程度決定されるものである。一般的には、素材の剛
性が大きくなればなるほど、この変換効率が向上すると
いう傾向がある。従って、剛性の大きいポリプロピレン
を短繊維の素材とすれば、水流による交絡が高度になる
傾向があり、引張強力の高いスパンレース不織布が得ら
れる。しかしながら、剛性の大きいポリプロピレンを使
用しているため、得られるスパンレース不織布は柔軟性
に劣るということがあった。一方、剛性の小さいポリエ
チレンを短繊維の素材とすれば、水流による交絡が高度
になりにくい傾向があり、引張強力の高いスパンレース
不織布は得られにくい反面、柔軟性に優れているという
ことがあった。また、この不織布は、発生したしわが消
失しにくく、防しわ性に劣るということがあった。The conversion efficiency in converting the energy of the water stream into the kinetic energy of short fibers is determined to some extent by the material of the short fibers. Generally, the higher the rigidity of the material, the higher the conversion efficiency tends to be. Therefore, if polypropylene having high rigidity is used as a material for short fibers, entanglement due to water flow tends to be high, and a spunlace nonwoven fabric having high tensile strength can be obtained. However, since polypropylene having high rigidity is used, the spunlace nonwoven fabric obtained is sometimes inferior in flexibility. On the other hand, if polyethylene with low rigidity is used as the material for the short fibers, the entanglement due to water flow tends to be less likely to occur, and spunlace nonwoven fabric with high tensile strength is difficult to obtain, but on the other hand, it may have excellent flexibility. It was In addition, this non-woven fabric was inferior in wrinkle resistance because the generated wrinkles were hard to disappear.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】このため、本発明者等
は、高引張強力で、且つ柔軟性に富み、更にしわが消失
しやすいスパンレース不織布を得るべく、種々研究を行
なった。その結果、本発明者等は、水流のエネルギーを
短繊維の運動エネルギーに変換させる際の変換効率に関
して、以下のような知見を得た。即ち、この変換効率
は、短繊維の素材によってある程度決定されるものであ
るが、もっと突き詰めれば、短繊維の表面を形成してい
る素材によってある程度決定されるものであることが判
明したのである。このことは、水流が短繊維の表面にの
み衝突するものであること（短繊維の表面を破壊して、
短繊維の内実に水流が衝突するということは一般的には
ありえない。）を考えれば、妥当なものと推定されるの
である。For this reason, the present inventors have conducted various studies in order to obtain a spunlace nonwoven fabric which has high tensile strength, is rich in flexibility, and is easy to lose wrinkles. As a result, the present inventors have obtained the following findings regarding the conversion efficiency when converting the energy of a water stream into the kinetic energy of short fibers. That is, the conversion efficiency is determined to some extent by the material of the short fibers, but if it is further investigated, it is determined that it is determined to some extent by the material forming the surface of the short fibers. This means that the water stream only collides with the surface of the short fibers (destroying the surface of the short fibers,
The impingement of water streams on the solids of short fibers is generally not possible. ), It is presumed to be valid.
【０００６】本発明は、この知見に基づいてなされたも
ので、短繊維の素材として、表面が剛性の大きい素材で
形成され、内実が剛性の小さい素材で形成されたもの
を、少なくとも一部採用することによって、この短繊維
表面に高圧柱状流（水流）を衝突させ、高い変換効率で
高圧柱状流のエネルギーを短繊維の運動エネルギーに変
換させて、その結果、高度の交絡を持つ短繊維不織布が
得られるようにすると共に、短繊維の内実を剛性の小さ
い素材として、良好な柔軟性が付与され、更に防しわ性
に優れた不織布が得られるようにしたものである。The present invention has been made on the basis of this finding, and at least partly employs, as the material of the short fibers, a material whose surface is formed of a material having high rigidity and whose solid is formed of a material of low rigidity. As a result, the high-pressure columnar flow (water flow) is caused to collide with the surface of the short fibers, and the energy of the high-pressure columnar flow is converted into the kinetic energy of the short fibers with high conversion efficiency, and as a result, the short-fiber nonwoven fabric having a high degree of entanglement. In addition, the short fiber solid material is used as a material having low rigidity to provide good flexibility and a nonwoven fabric excellent in wrinkle resistance.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】即ち、本発明は、鞘成分
がプロピレン系重合体で形成され、芯成分が該プロピレ
ン系重合体の融点よりも低い融点を持つオレフィン系重
合体で形成されてなる芯鞘型複合短繊維を30重量％以上
と、該芯鞘型複合短繊維外の他種短繊維70重量％以下と
を構成繊維とし、且つ該構成繊維相互間が高圧柱状流に
よって交絡されていることを特徴とする引張強力に優れ
た短繊維不織布及びその製造方法に関するものである。That is, according to the present invention, the sheath component is made of a propylene polymer and the core component is made of an olefin polymer having a melting point lower than that of the propylene polymer. 30% by weight or more of the core-sheath type composite short fibers and 70% by weight or less of other kinds of short fibers other than the core-sheath type composite short fibers are constituent fibers, and the constituent fibers are entangled by a high-pressure columnar flow. The present invention relates to a short fiber non-woven fabric having excellent tensile strength and a method for producing the same.
【０００８】本発明に係る短繊維不織布の構成繊維の少
なくとも一つは、芯鞘型複合短繊維である。この芯鞘型
複合短繊維の鞘成分は、プロピレン系重合体で形成され
ている。プロピレン系重合体としては、一般的にポリプ
ロピレンが使用される。ポリプロピレン以外としては、
数重量％のエチレン又はその他の単量体をプロピレンに
共重合させたものを用いることもできる。鞘成分として
プロピレン系重合体を使用する理由は、その剛性が高
く、高圧柱状流を芯鞘型複合短繊維に施した場合、高圧
柱状流のエネルギーを効率良く、芯鞘型複合短繊維の運
動エネルギーに変換できるためである。なお、鞘成分中
には、潤滑剤，顔料，艶消し剤，熱安定剤，耐候剤，紫
外線吸収剤，制電剤，導電剤等が添加されていてもよ
い。At least one of the constituent fibers of the short fiber nonwoven fabric according to the present invention is a core-sheath type composite short fiber. The sheath component of this core-sheath type composite short fiber is formed of a propylene polymer. Polypropylene is generally used as the propylene polymer. Other than polypropylene,
It is also possible to use a copolymer of propylene with several% by weight of ethylene or another monomer. The reason for using a propylene-based polymer as a sheath component is that its rigidity is high, and when the high-pressure columnar flow is applied to the core-sheath type composite staple fiber, the energy of the high-pressure columnar flow is efficiently provided, and the movement of the core-sheath type composite staple fiber is performed. This is because it can be converted into energy. In addition, a lubricant, a pigment, a matting agent, a heat stabilizer, a weathering agent, an ultraviolet absorber, an antistatic agent, a conductive agent and the like may be added to the sheath component.
【０００９】芯鞘型複合短繊維の芯成分としては、鞘成
分であるプロピレン系重合体の融点よりも低い融点を持
つオレフィン系重合体が用いられる。融点差は、所望に
応じて任意に決定しうる事項であるが、好ましくは5〜6
0℃程度が良い。プロピレン系重合体の融点よりも低い
融点を持つオレフィン系重合体を芯成分として採用する
理由は、融点の低いオレフィン系重合体が、プロピレン
系重合体よりも剛性が小さく、柔軟だからである。従っ
て、融点差が5℃未満であると、芯鞘型複合短繊維の柔
軟性を向上させにくい傾向となる。逆に、融点差が60℃
を超えるような芯鞘型複合短繊維は、現実的に製造しに
くくなる傾向が生じる。なお、本発明における融点は、
以下の方法で測定したものである。即ち、パーキンエル
マー社製DSC-2C型を用い、昇温速度20℃／分で、室温よ
り昇温して得られる融解吸収曲線の極値を与える温度を
融点とした。As the core component of the core-sheath type composite staple fiber, an olefin polymer having a melting point lower than that of the propylene polymer which is the sheath component is used. The melting point difference is a matter that can be arbitrarily determined as desired, but is preferably 5 to 6
About 0 ° C is good. The reason why the olefin polymer having a melting point lower than that of the propylene polymer is used as the core component is that the olefin polymer having a low melting point has lower rigidity and flexibility than the propylene polymer. Therefore, if the melting point difference is less than 5 ° C, it tends to be difficult to improve the flexibility of the core-sheath type composite staple fiber. Conversely, the melting point difference is 60 ° C
The core-sheath type composite staple fiber having a diameter of more than 10 tends to be difficult to practically manufacture. The melting point in the present invention is
It is measured by the following method. That is, the melting point was the temperature at which the extremum of the melting absorption curve obtained by using Perkin Elmer DSC-2C type at a heating rate of 20 ° C./min and raising the temperature from room temperature was used.
【００１０】芯成分として、鞘成分であるプロピレン系
重合体の融点よりも低い融点を持つオレフィン系重合体
を用いた場合、芯成分の剛性は鞘成分の剛性よりも小さ
くなる。即ち、鞘成分が剛性の大きいプロピレン系重合
体で形成され、芯成分が剛性の小さいオレフィン系重合
体で形成されていることになる。従って、鞘成分として
剛性の大きいものが使用されているから、芯鞘型複合短
繊維に高圧柱状流を衝突させた場合、高圧柱状流のエネ
ルギーが高変換効率で、芯鞘型複合短繊維の運動エネル
ギーに変換されることになる。また、芯成分として剛性
の小さいものが使用されているから、芯鞘型複合短繊維
に優れた柔軟性を付与することができ、更に剛性の大き
い鞘成分と共働して、芯鞘型複合短繊維に優れた防しわ
性を付与することができる。When an olefin polymer having a melting point lower than that of the propylene-based polymer which is the sheath component is used as the core component, the rigidity of the core component is smaller than the rigidity of the sheath component. That is, the sheath component is formed of a propylene-based polymer having high rigidity, and the core component is formed of an olefin-based polymer having low rigidity. Therefore, since the one having a high rigidity is used as the sheath component, when the high-pressure columnar flow is made to collide with the core-sheath type composite short fiber, the energy of the high-pressure columnar flow is highly converted and It will be converted into kinetic energy. Further, since a core component having low rigidity is used, it is possible to impart excellent flexibility to the core-sheath type composite short fiber, and in cooperation with the sheath component having higher rigidity, the core-sheath type composite Excellent wrinkle resistance can be imparted to short fibers.
【００１１】オレフィン系重合体としては、一般的に
は、ポリエチレンが使用される。即ち、直鎖状低密度ポ
リエチレン，中密度ポリエチレン，高密度ポリエチレン
等が使用される。ポリエチレン以外としては、エチレン
とプロピレンとを共重合させたエチレン−プロピレン共
重合体，ブテン-1とプロピレンとを共重合させたブテン
-1−プロピレン共重合体，エチレンと酢酸ビニルを共重
合させたエチレン−酢酸ビニル共重合体等を使用するこ
とができる。更に、ポリプロピレンに代表されるプロピ
レン系重合体と、ポリエチレンに代表されるエチレン系
重合体との混合物も、オレフィン系重合体として使用す
ることができる。特に、この混合物を芯成分として用い
た場合には、芯鞘型複合短繊維を溶融紡糸する際、鞘成
分との密着性が良好で、製糸性に優れており、好ましい
ものである。鞘成分との密着性が良好である理由は、芯
成分にも鞘成分にも同種のプロピレン系重合体が使用さ
れているためである。この混合物を使用する場合には、
エチレン系重合体とプロピレン系重合体の混合割合を、
エチレン系重合体：プロピレン系重合体＝98〜75：2〜2
5（重量比）とするのが好ましい。この範囲を超えて、
エチレン系重合体を増やすと、プロピレン系重合体の混
合量が少なすぎ、両者を混合した意味が少なくなる。逆
に、この範囲を超えて、エチレン系重合体を減らすと、
芯成分の持つ柔軟性が阻害される傾向が生じる。なお、
芯成分中にも、潤滑剤，顔料，艶消し剤，熱安定剤，耐
候剤，紫外線吸収剤，制電剤，導電剤等が添加されてい
てもよい。Polyethylene is generally used as the olefin polymer. That is, linear low density polyethylene, medium density polyethylene, high density polyethylene and the like are used. Other than polyethylene, ethylene-propylene copolymer obtained by copolymerizing ethylene and propylene, butene obtained by copolymerizing butene-1 and propylene
A 1-propylene copolymer, an ethylene-vinyl acetate copolymer obtained by copolymerizing ethylene and vinyl acetate, or the like can be used. Further, a mixture of a propylene polymer typified by polypropylene and an ethylene polymer typified by polyethylene can also be used as the olefin polymer. In particular, when this mixture is used as a core component, when the core-sheath type composite short fibers are melt-spun, the adhesion with the sheath component is good and the spinnability is excellent, which is preferable. The reason why the adhesion to the sheath component is good is that the same type of propylene polymer is used for both the core component and the sheath component. When using this mixture,
The mixing ratio of the ethylene polymer and the propylene polymer,
Ethylene polymer: Propylene polymer = 98-75: 2-2
It is preferably 5 (weight ratio). Beyond this range,
When the ethylene-based polymer is increased, the amount of the propylene-based polymer mixed is too small, and the meaning of mixing the two becomes small. Conversely, if the ethylene polymer is reduced beyond this range,
The flexibility of the core component tends to be impaired. In addition,
Lubricants, pigments, matting agents, heat stabilizers, weathering agents, ultraviolet absorbers, antistatic agents, conductive agents, etc. may also be added to the core component.
【００１２】本発明で使用する芯鞘型複合短繊維におけ
る、鞘成分と芯成分の複合比は、任意に決定しうる事項
であるが、一般的に鞘成分：芯成分＝20〜80：80〜20
（重量比）であるのが、好ましい。鞘成分がこの範囲を
超えて少なくなると、芯成分を完全に囲繞及び被覆しに
くくなる傾向が生じる。逆に、芯成分がこの範囲を超え
て少なくなると、芯鞘型複合短繊維に対する、芯成分の
柔軟性の寄与が少なくなる傾向が生じる。また、本発明
で使用する芯鞘型複合短繊維の繊度は、0.5〜6デニール
が好ましい。繊度が6デニールを超えると、芯鞘型複合
短繊維の直径が太くなって、繊維自体の柔軟性が低下
し、得られる不織布の柔軟性も低下する傾向が生じる。
逆に、繊度が0.5デニール未満になると、芯鞘型複合短
繊維をカーディングローラ等で開繊して繊維ウェブを形
成する際に、開繊しにくくなるため、好ましくない。ま
た、本発明で使用する芯鞘型複合短繊維の横断面形状
は、一般的には円形であるが、その他の異形或いは中空
形状であってもよい。The composite ratio of the sheath component to the core component in the core-sheath type composite staple fiber used in the present invention is an item that can be arbitrarily determined, but generally, the sheath component: core component = 20 to 80:80. ~ 20
(Weight ratio) is preferable. When the amount of the sheath component is smaller than this range, it tends to be difficult to completely surround and coat the core component. On the other hand, when the core component is less than this range, the flexibility of the core component tends to be less likely to contribute to the core-sheath type composite staple fiber. Further, the fineness of the core-sheath type composite short fibers used in the present invention is preferably 0.5 to 6 denier. If the fineness exceeds 6 denier, the diameter of the core-sheath type composite short fibers tends to be large, and the flexibility of the fibers themselves tends to be low, and the flexibility of the resulting nonwoven fabric tends to be low.
On the other hand, if the fineness is less than 0.5 denier, it is difficult to open the fiber when the core-sheath type composite short fibers are opened by a carding roller or the like to form a fiber web, which is not preferable. Further, the cross-sectional shape of the core-sheath type composite staple fiber used in the present invention is generally circular, but may be other irregular shape or hollow shape.
【００１３】本発明に係る不織布は、上記の芯鞘型複合
短繊維100重量％で構成されていてもよいが、この芯鞘
型複合短繊維以外の他種短繊維を一定の割合で混合して
構成繊維としてもよい。即ち、芯鞘型複合短繊維以外の
短繊維を、70重量％以下の割合で混合してもよい。他種
短繊維の混合割合が、70重量％を超えると、高圧柱状流
のエネルギーを効率良く短繊維の運動エネルギーに変換
しうる芯鞘型複合短繊維の割合が相対的に低下し、構成
繊維相互間の交絡が不十分となって、不織布に十分な引
張強力を与えることができなくなるので、好ましくな
い。他種短繊維としては、従来公知の各種短繊維を使用
することができる。例えば、非複合型のポリプロピレン
短繊維，ポリエチレン短繊維，ポリエステル短繊維，ポ
リアミド短繊維，ポリアクリロニトリル短繊維等の合成
繊維を使用することができる。また、レーヨンに代表さ
れる再生繊維、綿繊維，麻繊維，絹繊維等の天然繊維も
使用することができる。更に、ポリオレフィン系，ポリ
アミド系，ポリエステル系等のサイドバイサイド型複合
短繊維、本発明に係る芯鞘型複合短繊維以外の、ポリオ
レフィン系，ポリアミド系，ポリエステル系等の芯鞘型
複合短繊維を使用することもできる。また、この他種短
繊維の繊度も、0.5〜6デニール程度が好ましい。繊度が
6デニールを超えると、他種短繊維の直径が太くなっ
て、繊維自体の柔軟性が低下し、得られる不織布の柔軟
性も低下する傾向が生じる。逆に、繊度が0.5デニール
未満になると、他種短繊維をカーディングローラ等で開
繊して繊維ウェブを形成する際に、開繊しにくくなるた
め、好ましくない。また、本発明で使用する他種短繊維
の横断面形状も、一般的には円形であるが、その他の異
形或いは中空形状であってもよい。The non-woven fabric according to the present invention may be composed of 100% by weight of the core-sheath type composite short fibers described above, but other kinds of short fibers other than the core-sheath type composite short fibers are mixed at a constant ratio. It may be used as a constituent fiber. That is, short fibers other than the core-sheath type composite short fibers may be mixed at a ratio of 70% by weight or less. If the mixing ratio of other kinds of short fibers exceeds 70% by weight, the ratio of the core-sheath type composite short fibers that can efficiently convert the energy of the high-pressure columnar flow into the kinetic energy of the short fibers relatively decreases, and the constituent fibers It is not preferable because the mutual entanglement becomes insufficient and the nonwoven fabric cannot be given sufficient tensile strength. As the other type short fibers, various conventionally known short fibers can be used. For example, synthetic fibers such as non-composite polypropylene short fibers, polyethylene short fibers, polyester short fibers, polyamide short fibers, and polyacrylonitrile short fibers can be used. Also, natural fibers such as regenerated fibers typified by rayon, cotton fibers, hemp fibers, silk fibers and the like can be used. Further, other than the side-by-side composite short fibers such as polyolefin-based, polyamide-based, polyester-based, and core-sheath composite short fibers according to the present invention, core-sheath composite short fibers such as polyolefin-based, polyamide-based, polyester-based are used. You can also Also, the fineness of the other type short fibers is preferably about 0.5 to 6 denier. Fineness
If it exceeds 6 denier, the diameter of the other type short fibers tends to be large, and the flexibility of the fibers themselves tends to decrease, and the flexibility of the resulting nonwoven fabric tends to decrease. On the other hand, if the fineness is less than 0.5 denier, it becomes difficult to open the fiber when the other type short fibers are opened by a carding roller or the like to form a fiber web, which is not preferable. Further, the cross-sectional shape of the other type short fibers used in the present invention is also generally circular, but may be other irregular shape or hollow shape.
【００１４】本発明に係る不織布は、上記の芯鞘型複合
短繊維を構成繊維の一つとし、且つ芯鞘型複合短繊維を
30重量％以上含有させてなるものであり、構成繊維相互
間は、高圧柱状流による交絡によって結合されている。
高圧柱状流による交絡は、三次元的な交絡であって、不
織布の厚み方向に存在する構成繊維相互間が絡合すると
共に、不織布の面方向に存在する構成繊維相互間も絡合
するものである。従って、本発明に係る不織布は、構成
繊維相互間を固着させるための接着剤を使用しない場合
であっても、満足のゆく引張強力を実現することがで
き、このため、極めて柔軟性に富むものとすることもで
きるのである。高圧柱状流は、所定の径のオリフィスか
ら所定の圧力で水等の液体を噴出されて得られるもので
ある。なお、高圧柱状流の詳細は、後述したところから
明らかになるであろう。The nonwoven fabric according to the present invention comprises the core-sheath type composite staple fiber as one of the constituent fibers, and the core-sheath type composite staple fiber.
The content is 30% by weight or more, and the constituent fibers are connected to each other by entanglement by a high-pressure columnar flow.
The entanglement by the high-pressure columnar flow is a three-dimensional entanglement, in which the constituent fibers existing in the thickness direction of the nonwoven fabric are entangled with each other, and the constituent fibers existing in the plane direction of the nonwoven fabric are also entangled with each other. is there. Therefore, the non-woven fabric according to the present invention can achieve satisfactory tensile strength even when an adhesive for fixing the constituent fibers to each other is not used, and therefore is extremely flexible. You can also do it. The high-pressure columnar flow is obtained by ejecting a liquid such as water at a predetermined pressure from an orifice having a predetermined diameter. The details of the high-pressure columnar flow will be clarified later.
【００１５】本発明に係る不織布は、例えば、以下の如
き製造方法によって得ることができる。まず、鞘成分と
なるプロピレン系重合体と、芯成分となるオレフィン系
重合体を準備する。鞘成分となるプロピレン系重合体と
しては、メルトフローレート値が5〜80ｇ／10分で且つ
Ｑ値（重量平均分子量／数平均分子量）が6以下のもの
を使用するのが好ましい。ここで、メルトフローレート
値は、ASTM D-1238(L)に規定された方法で測定したもの
である。メルトフローレート値が5ｇ／10分未満である
と、流動性が悪く、鞘成分として溶融紡糸しにくくなる
傾向が生じる。逆に、メルトフローレート値が80ｇ／10
分を超えると、流動しやすくなりすぎて、鞘成分として
溶融紡糸しにくくなり、また高強度の鞘成分が得られに
くくなる傾向が生じる。本発明においては、より好まし
くは、メルトフローレート値が10〜70ｇ／10分のプロピ
レン系重合体を使用するのがよく、最も好ましくは、メ
ルトフローレート値が15〜60ｇ／10分のプロピレン系重
合体を使用するのがよい。また、プロピレン系重合体の
Ｑ値（重量平均分子量／数平均分子量）は6以下である
ことが好ましい。Ｑ値が6を超えると、分子量分布の幅
が広くなって、プロピレン系重合体の均質性が低下し、
曳糸性が低下する傾向が生じる。本発明においては、よ
り好ましくは、Ｑ値が5.5以下のプロピレン系重合体を
使用するのがよく、最も好ましくは、Ｑ値が5以下のプ
ロピレン系重合体を使用するのがよい。ここで、Ｑ値と
は、ゲルパーミエーションクロマトグラフ法により求め
られた、プロピレン系重合体の重量平均分子量と数平均
分子量の比である。一方、芯成分となるオレフィン系重
合体は、その融点がプロピレン系重合体の融点よりも低
いものを使用することができる。このオレフィン系重合
体の具体例としては、前述したとおりである。The nonwoven fabric according to the present invention can be obtained, for example, by the following manufacturing method. First, a propylene polymer serving as a sheath component and an olefin polymer serving as a core component are prepared. As the propylene polymer as the sheath component, it is preferable to use one having a melt flow rate value of 5 to 80 g / 10 minutes and a Q value (weight average molecular weight / number average molecular weight) of 6 or less. Here, the melt flow rate value is measured by the method specified in ASTM D-1238 (L). If the melt flow rate value is less than 5 g / 10 minutes, the fluidity is poor and melt spinning as a sheath component tends to be difficult. Conversely, the melt flow rate value is 80g / 10
If the amount exceeds the limit, it tends to flow too easily, making it difficult to melt-spin as a sheath component, and it becomes difficult to obtain a high-strength sheath component. In the present invention, it is more preferable to use a propylene-based polymer having a melt flow rate value of 10 to 70 g / 10 min, and most preferably a propylene-based polymer having a melt flow rate value of 15 to 60 g / 10 min. Preference is given to using polymers. The Q value (weight average molecular weight / number average molecular weight) of the propylene-based polymer is preferably 6 or less. When the Q value exceeds 6, the width of the molecular weight distribution becomes wide, and the homogeneity of the propylene-based polymer decreases,
The spinnability tends to decrease. In the present invention, it is more preferable to use a propylene-based polymer having a Q value of 5.5 or less, and most preferably a propylene-based polymer having a Q value of 5 or less. Here, the Q value is the ratio of the weight average molecular weight and the number average molecular weight of the propylene-based polymer, which is determined by gel permeation chromatography. On the other hand, the olefin polymer serving as the core component may have a melting point lower than that of the propylene polymer. Specific examples of this olefin polymer are as described above.
【００１６】以上のようにして準備した鞘成分と芯成分
とを用い、且つ従来公知の芯鞘型複合紡糸孔を備えた溶
融紡糸装置を用いて、従来公知の複合溶融紡糸法によっ
て芯鞘型複合長繊維を得る。溶融紡糸温度は、鞘成分で
あるプロピレン系重合体の紡糸温度を200〜300℃とする
のが好ましく、特に220〜280℃とするのがより好まし
い。一方、芯成分の紡糸温度は、前記のプロピレン系重
合体の紡糸温度よりも低くするのが好ましい。低くする
程度は、芯成分であるオレフィン系重合体と鞘成分であ
るプロピレン系重合体の融点差の程度であればよい。溶
融紡糸温度が低すぎると、紡糸速度を速くすることが困
難になる傾向が生じ、細デニールの芯鞘型複合長繊維を
得られにくくなる傾向が生じる。逆に、溶融紡糸温度が
高すぎると、重合体の流動性が大きくなって、溶融紡糸
時において、糸切れが多発する傾向が生じる。また、重
合体の流動性が大きくなると、紡糸孔付近が汚れやすく
なって、一定時間毎に紡糸孔の洗浄が必要となって、操
業性が低下する傾向が生じる。以上のようにして得られ
た芯鞘型複合長繊維を、常法にしたがって、延伸及び捲
縮を施した後、任意の繊維長となるように切断して、本
発明において使用する芯鞘型複合短繊維を得られるので
ある。Using the sheath component and the core component prepared as described above, and using a conventionally known melt-spinning apparatus equipped with a core-sheath type composite spinning hole, a core-sheath type is produced by a conventionally known composite melt spinning method. Obtain composite long fibers. Regarding the melt spinning temperature, the spinning temperature of the propylene-based polymer as the sheath component is preferably 200 to 300 ° C, and more preferably 220 to 280 ° C. On the other hand, the spinning temperature of the core component is preferably lower than the spinning temperature of the propylene polymer. The degree of lowering may be an extent of difference in melting point between the olefin polymer as the core component and the propylene polymer as the sheath component. If the melt spinning temperature is too low, it tends to be difficult to increase the spinning speed, and it tends to be difficult to obtain fine denier core-sheath type composite long fibers. On the other hand, if the melt-spinning temperature is too high, the fluidity of the polymer becomes large, and the yarn breakage tends to occur frequently during melt-spinning. Further, when the fluidity of the polymer is increased, the vicinity of the spinning hole is easily soiled, and it becomes necessary to wash the spinning hole at regular intervals, resulting in a decrease in operability. The core-sheath type composite continuous fiber obtained as described above is stretched and crimped according to a conventional method, and then cut to have an arbitrary fiber length, which is used in the present invention. It is possible to obtain composite short fibers.
【００１７】以上のようにして得られた芯鞘型複合短繊
維よりなる原綿、又は芯鞘型複合短繊維及び他種短繊維
が各々一定量混合されてなる原綿をカード機等を用い
て、開繊及び集積して繊維ウェブを得る。この繊維ウェ
ブは、構成繊維がカード機の機械方向に配列したパラレ
ル繊維ウェブ，構成繊維がランダムに配列したランダム
繊維ウェブ，或いは両者の中程度に構成繊維が配列した
セミランダム繊維ウェブのいずれであっても差し支えな
い。そして、この繊維ウェブを支持体上に載置して、繊
維ウェブに高圧柱状流を施す。支持体としては、従来公
知のものであればどのようなものでも使用しうるが、特
に金網製や合成繊維織物製等からなる200メッシュ以下
の多孔性支持体を使用するのが好ましい。これは、繊維
ウェブに施された高圧柱状流を支持体の孔を通して、良
好に外部に排出しうるからである。高圧柱状流は、一般
的に、孔径0.05〜1.0mmのオリフィスを、オリフィス間
距離0.5〜10mmで一列又は複数列に配設したオリフィス
ヘッドを一個又は複数個使用し、このオリフィスから高
圧（例えば30kg／cm2以上）で液体を柱状に噴出させて
得られるものである。液体としては、一般的に、常温の
水或いは熱水を使用することができ、更に添加剤を混入
した水も使用することができる。繊維ウェブに高圧柱状
流を施す方法としては、オリフィス列の方向を繊維ウェ
ブの巾方向と合致させて、オリフィスヘッドを繊維ウェ
ブの上方に配置し、そして繊維ウェブの進行方法（繊維
ウェブの長手方向）と直角の方向で、且つオリフィス間
距離と同一幅の振幅でオリフィスヘッドを往復運動させ
ながら、オリフィスから高圧柱状流を繊維ウェブに向け
て噴出させる方法が好ましい。この方法によると、繊維
ウェブに均一に高圧柱状流が施されるのである。The raw cotton comprising the core-sheath type composite short fibers obtained as described above, or the raw cotton obtained by mixing the core-sheath type composite short fibers and the other type short fibers in a fixed amount, is used by a card machine or the like. The fiber web is obtained by opening and accumulating. This fiber web is either a parallel fiber web in which the constituent fibers are arranged in the machine direction of the card machine, a random fiber web in which the constituent fibers are randomly arranged, or a semi-random fiber web in which the constituent fibers are arranged in a medium degree of both. It doesn't matter. Then, the fibrous web is placed on a support, and the fibrous web is subjected to a high-pressure columnar flow. As the support, any conventionally known support may be used, but it is particularly preferable to use a porous support of 200 mesh or less made of wire mesh or synthetic fiber fabric. This is because the high-pressure columnar flow applied to the fibrous web can be satisfactorily discharged to the outside through the holes of the support. The high-pressure columnar flow generally uses one or a plurality of orifice heads having a hole diameter of 0.05 to 1.0 mm and a distance between the orifices of 0.5 to 10 mm and arranged in one or more rows. / Cm 2 or more) and is obtained by ejecting the liquid in a columnar shape. Generally, water at room temperature or hot water can be used as the liquid, and water containing an additive can also be used. The high pressure columnar flow is applied to the fibrous web by aligning the direction of the orifice row with the width direction of the fibrous web, disposing the orifice head above the fibrous web, and moving the fibrous web (longitudinal direction of the fibrous web). 2) and a method of ejecting a high-pressure columnar flow from the orifice toward the fiber web while reciprocating the orifice head with an amplitude having the same width as the distance between the orifices. According to this method, the high pressure columnar flow is uniformly applied to the fibrous web.
【００１８】また、繊維ウェブに高圧柱状流を施す際、
少なくとも２回に分けて高圧柱状流を施すのが好まし
い。即ち、第一回目は、比較的低い圧力で噴出させた高
圧柱状流によって、繊維ウェブ中の芯鞘型複合短繊維を
予備交絡させ、その後の第二回目は、比較的高い圧力で
噴出させた高圧柱状流によって、更に交絡を強固にさせ
て、高引張強力の不織布を得るのが好ましい。具体的に
は、第一回目は、圧力30kg／cm2以下で噴出された高圧
柱状流を繊維ウェブに施し、第二回目は、圧力50kg／cm
2以上で噴出された高圧柱状流を繊維ウェブに施すのが
好ましい。第一回目の圧力が30kg／cm2を超えると、繊
維ウェブ中の芯鞘型複合短繊維の位置が大きく移動し
て、繊維ウェブの地合が乱れる恐れが生じ、得られる不
織布に目付斑が生じる傾向となる。第二回目は、第一回
目の高圧柱状流の付与によって、ある程度芯鞘型複合短
繊維相互間が交絡して、その位置が移動しにくくなって
いるので、圧力が50kg／cm2未満であると、更なる交絡
を与えることが困難になる傾向が生じる。なお、第二回
目に高圧柱状流を付与した後、更に一回又は複数回の高
圧柱状流（圧力は50kg／cm2以上が好ましい。）を施し
てもよい。When the fiber web is subjected to high-pressure columnar flow,
It is preferable to apply the high-pressure columnar flow at least twice. That is, the first time, the core-sheath type composite short fibers in the fibrous web were pre-entangled by the high-pressure columnar flow ejected at a relatively low pressure, and the second time thereafter was ejected at a relatively high pressure. It is preferable that the high-pressure columnar flow further strengthens the entanglement to obtain a nonwoven fabric having high tensile strength. Specifically, in the first time, the high pressure columnar flow ejected at a pressure of 30 kg / cm 2 or less was applied to the fiber web, and in the second time, the pressure was 50 kg / cm 2.
It is preferred to subject the fibrous web to a high pressure columnar flow jetted at 2 or more. If the pressure of the first time exceeds 30 kg / cm 2 , the position of the core-sheath type composite short fibers in the fibrous web will move significantly, and the formation of the fibrous web may be disturbed, and the resulting non-woven fabric may have unsightly spots. It tends to occur. In the second cycle, the pressure is less than 50 kg / cm 2 because the core-sheath composite short fibers are entangled with each other to some extent due to the application of the high-pressure columnar flow in the first cycle, making it difficult for the position to move. Then, it tends to be difficult to give further confounding. After the high-pressure columnar flow is applied for the second time, the high-pressure columnar flow may be further applied once or plural times (pressure is preferably 50 kg / cm 2 or more).
【００１９】繊維ウェブに高圧柱状流を施して、芯鞘型
複合短繊維単独よりなる構成繊維、或いは芯鞘型複合短
繊維と他種短繊維とよりなる構成繊維を交絡させると、
本発明に係る不織布が得られる。高圧柱状流として水流
を使用した場合には、不織布中に水分が含有されている
ので、この水分を乾燥機を使用して乾燥除去するのが一
般的である。また、水分を乾燥除去した後、熱風循環式
乾燥機等の乾燥機を用いて、乾熱処理するのが好まし
い。以上のようにして、構成繊維相互間が三次元交絡す
ることによって結合した、高引張強力を持つ不織布が得
られるのである。When a high-pressure columnar flow is applied to the fibrous web to entangle the constituent fibers consisting of the core-sheath type composite short fibers alone or the constituent fibers consisting of the core-sheath type composite short fibers and other kinds of short fibers,
The nonwoven fabric according to the present invention is obtained. When a water stream is used as the high-pressure columnar stream, since the nonwoven fabric contains water, it is common to dry and remove this water using a dryer. Further, it is preferable to dry and heat-treat and then dry heat-treat using a dryer such as a hot air circulation dryer. As described above, a non-woven fabric having a high tensile strength can be obtained in which the constituent fibers are joined by three-dimensionally entangled with each other.
【００２０】本発明に係る不織布の目付は、任意に決定
しうる事項であるが、一般的には150ｇ／ｍ2程度以下で
ある。特に、不織布の目付を10〜50ｇ／ｍ2程度にした
場合には、生理用ナプキンや使い捨ておむつ等の衛生材
料の表面材として好適である。また、目付を50ｇ／ｍ2
程度以上にした場合には、カーペットの基布として最適
である。The basis weight of the non-woven fabric according to the present invention can be arbitrarily determined, but is generally about 150 g / m 2 or less. In particular, when the basis weight of the non-woven fabric is about 10 to 50 g / m 2 , it is suitable as a surface material for sanitary materials such as sanitary napkins and disposable diapers. Moreover, the basis weight is 50 g / m 2
When it is more than a certain level, it is most suitable as a base fabric for carpet.
【００２１】[0021]
【実施例】以下、本発明に係る実施例について詳述す
る。なお、実施例中で示した物性値の測定方法は、次の
とおりである。 (1)重合体のメルトインデックス値：ASTM D 1238 (E)に
記載の方法によって測定した。 (2)重合体のメルトフローレート値：ASTM D-1238 (L)に
記載の方法によって測定した。 (3)短繊維の引張強伸度：東洋ボールドウイン社製テン
シロンUTM-4-1-100を用い、長さ20mmの試料を引張速度2
0mm／分で引っ張って測定したものである。 (4)不織布の引張強力：JIS L-1096に記載のストリップ
法に準じ、試料幅2.5cm、試料長10cmの試料片を10個準
備し、引張速度10cm／分の条件で最大引張強力を個々に
測定し、その平均値を引張強力とした。 (5)不織布の引張伸度：(3)の方法で測定した最大引張強
力時の伸度の平均値である。 (6)不織布のタフネス：(3)の方法で測定した引張強力の
値と、(4)の方法で測定した引張伸度の値との積であ
る。 (7)不織布の圧縮剛軟度：不織布の柔軟性を表わすもの
であり、値が小さいほど柔軟性に富むものである。この
測定方法は、以下のとおりである。即ち、試料幅（縦方
向）50mm、試料長（横方向）100mmの試料片を準備す
る。ここで、不織布の縦方向とは、不織布製造時におけ
る機械の配列方向のことである。そして、この試料片を
横方向に曲げて、高さ50mm、周長約100mmの円筒体を作
成する。この円筒体を、テンシロン型引張試験機UTM-4-
1-100を用いて、50mm／分の圧縮速度で円筒体を縦方向
（高さ方向）に圧縮し、その最大荷重時の応力を測定す
る。この測定を5個の円筒体について行ない、その平均
値を圧縮剛軟度とした。 (8)不織布の防しわ率：JIS L-1096に記載のモンサント
法に準じ、試料幅1.5cm、試料長4cmの試料片を、試料長
の方向が縦方向及び横方向となるように各々10枚準備し
た。そして、試料片をモンサント型試験機の金属ホルダ
ーにはさみ、上側の短いプレートから出ている部分を折
り返し、試料長の方向が縦方向及び横方向となっている
いずれの試料片とも5枚は表と表、残り5枚は裏と裏が接
するようにしてプレスホルダーにはさみ、500gfの荷重
をかけて、5分間放置した後除重し、試料片をホルダー
に付けたまま試験機に取り付ける。そして、試料片の懸
垂している部分は、絶えず試験機の中心の垂線に一致さ
せるように回転し、5分後に試料片の開角度（ａ°）を
測り、次式によって防しわ率を算出する。なお、表に示
した防しわ率は、試料長方向が縦方向及び横方向となっ
ている試料片を用いて測定した防しわ率の平均値を示し
ている。防しわ率は、その値が大きいほど防しわ性に優
れていることを示している。 防しわ率（％）＝100ａ／180 (9)ヒートシールによる剥離強力：試料幅2.5cm、試料長
15cmの試料片を準備する。そして、この試料片と同一の
大きさの下記に示す被接着材料と積層し、この積層物に
ロール温度100℃、線圧200kg／cmの条件でカレンダー加
工を施して、貼合体を得た。この貼合体の端部を一部強
制剥離させ、テンシロン型引張試験機を用い、貼合体の
剥離部をチャック間でつかみ、剥離速度2.5cm／分の条
件で最大強力を測定した。この測定方法を、10個の試料
片について行ない、その平均値を剥離強力とした。な
お、被接着材料は、次のようにして作成したものであ
る。即ち、繊度3デニール，繊維長51mmのポリプロピレ
ン短繊維をカーディングして繊維フリースを得、この繊
維フリースを凹凸ロールと平滑ロールとの間に導入し
た。この際、凹凸ロールの温度は158℃であり、ロール
間の線圧は30kg／cmであった。また、凹凸ロールの凸部
によって形成された点圧着区域の総面積は、不織布表面
積に対して、11％であった。以上のようにして得られ
た、目付15ｇ／ｍ2の短繊維不織布を被接着材料とし
た。EXAMPLES Examples of the present invention will be described in detail below. The methods for measuring the physical properties shown in the examples are as follows. (1) Melt index value of polymer: Measured by the method described in ASTM D 1238 (E). (2) Melt flow rate value of polymer: Measured by the method described in ASTM D-1238 (L). (3) Tensile strength and elongation of short fibers: Tensilon UTM-4-1-100 manufactured by Toyo Baldwin Co., Ltd.
It is measured by pulling at 0 mm / min. (4) Tensile strength of non-woven fabric: In accordance with the strip method described in JIS L-1096, prepare 10 sample pieces with a sample width of 2.5 cm and a sample length of 10 cm, and individually obtain the maximum tensile strength under the conditions of a tensile speed of 10 cm / min. Was measured and the average value was taken as the tensile strength. (5) Tensile elongation of non-woven fabric: It is the average value of the elongation at maximum tensile strength measured by the method of (3). (6) Toughness of nonwoven fabric: The product of the tensile strength value measured by the method (3) and the tensile elongation value measured by the method (4). (7) Compressive bending resistance of the nonwoven fabric: It represents the flexibility of the nonwoven fabric, and the smaller the value, the greater the flexibility. This measuring method is as follows. That is, a sample piece having a sample width (vertical direction) of 50 mm and a sample length (horizontal direction) of 100 mm is prepared. Here, the longitudinal direction of the non-woven fabric is the direction in which the machines are arranged when the non-woven fabric is manufactured. Then, this sample piece is bent in the lateral direction to form a cylindrical body having a height of 50 mm and a perimeter of about 100 mm. This cylindrical body was used as a Tensilon tensile tester UTM-4-
Using 1-100, the cylinder is compressed in the longitudinal direction (height direction) at a compression speed of 50 mm / min, and the stress at the maximum load is measured. This measurement was performed on five cylinders, and the average value was taken as the compression stiffness. (8) Wrinkle-proof rate of the non-woven fabric: According to the Monsanto method described in JIS L-1096, a sample piece with a sample width of 1.5 cm and a sample length of 4 cm, each with a sample length of 10 cm in the longitudinal direction and 10 cm in the lateral direction. I prepared one. Then, sandwich the sample piece in the metal holder of the Monsanto type tester, fold back the part protruding from the upper short plate, and display 5 pieces of any of the sample pieces whose length direction is the vertical direction and the horizontal direction. The front and the other 5 pieces are sandwiched in the press holder so that the back and back are in contact with each other, a load of 500 gf is applied, the sample is left for 5 minutes, then the weight is removed, and the sample piece is attached to the tester. Then, the suspended part of the sample piece constantly rotates so as to match the vertical line at the center of the tester, and after 5 minutes the open angle (a °) of the sample piece is measured and the wrinkle prevention rate is calculated by the following formula. To do. In addition, the wrinkle-proof rate shown in the table indicates the average value of the wrinkle-proof rate measured using the sample pieces whose sample length direction is the longitudinal direction and the transverse direction. The wrinkle resistance rate indicates that the larger the value, the more excellent the wrinkle resistance. Wrinkle resistance (%) = 100a / 180 (9) Peeling strength by heat sealing: sample width 2.5cm, sample length
Prepare a 15 cm piece. Then, this sample piece was laminated with an adherend material shown below having the same size, and this laminate was calendered under the conditions of a roll temperature of 100 ° C. and a linear pressure of 200 kg / cm to obtain a bonded body. A part of the end of the bonded body was forcibly peeled off, a peeling part of the bonded body was grasped between the chucks using a Tensilon type tensile tester, and the maximum strength was measured under a peeling speed of 2.5 cm / min. This measurement method was performed on 10 sample pieces, and the average value was taken as the peel strength. The material to be adhered is prepared as follows. That is, a polypropylene fleece having a fineness of 3 denier and a fiber length of 51 mm was carded to obtain a fiber fleece, which was introduced between an uneven roll and a smooth roll. At this time, the temperature of the uneven roll was 158 ° C., and the linear pressure between the rolls was 30 kg / cm. The total area of the point pressure-bonded area formed by the convex portions of the concave-convex roll was 11% of the surface area of the nonwoven fabric. The short fiber non-woven fabric having a basis weight of 15 g / m 2 obtained as described above was used as the adherend material.
【００２２】実施例１及び２、比較例１〜４ ［短繊維の準備］ 短繊維Ａ−１ メルトフローレート値10ｇ／分，融点138℃，Ｑ値5.5の
エチレン系重合体よりなるオレフィン系重合体を、芯成
分として準備した。このエチレン系重合体は、エチレン
4重量％とプロピレン96重量％とを共重合して得られ
る、エチレン−プロピレンランダム共重合体である。一
方、メルトフローレート値30ｇ／分，融点162℃，Ｑ値
6.0のポリプロピレンを、鞘成分として準備した。そし
て、両者を各々、通常のエクストルーダー型押し出し機
で溶融した後、孔径0.5φの紡糸孔を300個具備した芯鞘
型複合紡糸口金を用い、芯成分及び鞘成分共に270℃の
紡糸温度で複合溶融紡糸を行なった。この際、単孔吐出
量を0.95ｇ／分とし、芯成分と鞘成分の複合比を50：50
（重量比）にした。そして、引き取り速度を1000ｍ／分
で引き取って、未延伸の芯鞘型複合長繊維群を得た。こ
の芯鞘型複合長繊維群を、更に数十本集束しトウとして
熱延伸した。延伸に際しては、二段熱ローラー延伸機を
用い、延伸速度100ｍ／分，第一ローラー温度70℃，第
二ローラー温度90℃，第三ローラー温度25℃の延伸条件
で、最大延伸倍率の80％の延伸倍率で延伸を行なった。
得られた延伸トウをスタッファボックスに供給して、12
個／25mmの捲縮を付与した。その後、仕上げ油剤を付与
して、温度70℃で乾燥した後、切断して、繊度2デニー
ル，繊維長51mmの芯鞘型複合短繊維を得た。この芯鞘型
複合短繊維を短繊維Ａ−１とした。Examples 1 and 2, Comparative Examples 1 to 4 [Preparation of Short Fibers] Short fiber A-1 Olefin-based polymer composed of an ethylene polymer having a melt flow rate value of 10 g / min, a melting point of 138 ° C. and a Q value of 5.5. The coalesced was prepared as a core component. This ethylene polymer is ethylene
It is an ethylene-propylene random copolymer obtained by copolymerizing 4% by weight and 96% by weight of propylene. On the other hand, melt flow rate value 30g / min, melting point 162 ℃, Q value
6.0 polypropylene was prepared as the sheath component. Then, each of them was melted by an ordinary extruder type extruder, and then, using a core-sheath type composite spinneret equipped with 300 spinning holes having a hole diameter of 0.5φ, both of the core component and the sheath component at a spinning temperature of 270 ° C. Composite melt spinning was performed. At this time, the single hole discharge rate was set to 0.95 g / min, and the composite ratio of the core component and the sheath component was 50:50.
(Weight ratio). Then, it was collected at a drawing speed of 1000 m / min to obtain an unstretched core-sheath type composite long fiber group. This core-sheath type composite long fiber group was further bundled into dozens and hot drawn as a tow. At the time of stretching, using a two-stage hot roller stretching machine, the stretching speed is 100 m / min, the first roller temperature is 70 ° C, the second roller temperature is 90 ° C, and the third roller temperature is 25 ° C. Stretching was performed at a stretching ratio of.
The obtained stretched tow is supplied to the staffer box,
Individual crimps of 25 mm were applied. Then, a finishing oil was applied, dried at a temperature of 70 ° C., and then cut to obtain a core-sheath type composite staple fiber having a fineness of 2 denier and a fiber length of 51 mm. This core-sheath type composite staple fiber was designated as staple fiber A-1.
【００２３】短繊維Ａ−２ 密度0.96ｇ／cm3，融点132℃の高密度ポリエチレンより
なるオレフィン系重合体を、芯成分として準備した。一
方、メルトフローレート値30ｇ／10分，融点162℃，Ｑ
値6.0のポリプロピレンを鞘成分として準備した。芯成
分と鞘成分とを上記のように変更し、紡糸温度を280℃
とした以外は、短繊維Ａ−１を得たのと同様の方法で、
繊度2デニール，繊維長51mmの芯鞘型複合短繊維を得
た。この芯鞘型複合短繊維を短繊維Ａ−２とした。An olefin polymer made of high density polyethylene having a short fiber A-2 density of 0.96 g / cm 3 and a melting point of 132 ° C. was prepared as a core component. On the other hand, melt flow rate value 30g / 10min, melting point 162 ℃, Q
A polypropylene having a value of 6.0 was prepared as a sheath component. Change the core component and the sheath component as described above, and set the spinning temperature to 280 ° C.
In the same manner as in obtaining the short fiber A-1, except that
Core-sheath type composite short fibers with a fineness of 2 denier and a fiber length of 51 mm were obtained. This core-sheath type composite staple fiber was designated as staple fiber A-2.
【００２４】他種短繊維として、以下の短繊維を準備し
た。 短繊維Ｂ−１ 商品名メルティ〈４０８０〉（ユニチカ株式会社製） この短繊維は、鞘成分として融点110℃の変性ポリエス
テルを使用し、芯成分として変性ポリエステルよりも融
点の高いポリエステルを使用した芯鞘型複合短繊維であ
り、繊度は2デニール，繊維長は51mmである。The following short fibers were prepared as other kinds of short fibers. Short fiber B-1 Product name Melty <4080> (manufactured by Unitika Ltd.) This short fiber uses a modified polyester having a melting point of 110 ° C. as a sheath component and a core having a higher melting point than the modified polyester as a core component. It is a sheath-type composite short fiber with a fineness of 2 denier and a fiber length of 51 mm.
【００２５】短繊維Ｂ−２ レーヨン（繊度2デニール、繊維長51mm）Short fiber B-2 rayon (fineness 2 denier, fiber length 51 mm)
【００２６】短繊維Ｂ−３ 融点162℃、メルトフローレート値20ｇ／10分、Ｑ値6.0
であるポリプロピレン系重合体のみを用い、通常のエク
ストルーダー型押し出し機で溶融した後、紡糸孔径0.5m
m、孔数300のシングル紡糸口金を用い、単孔吐出量を1.
0ｇ／分として270℃の紡糸温度で溶融紡糸し、引き取り
速度1000ｍ／分で引き取って、ポリプロピレンの単一成
分フィラメント糸の未延伸糸条を得た。得られた未延伸
糸条を複数十本集束しトウとして、熱延伸をした。延伸
に際しては、２段熱ローラー延伸機を用い、延伸条件を
延伸速度100ｍ／分、第一ローラー温度70℃、第二ロー
ラー温度90℃、第三ローラー温度25℃として、最大延伸
倍率の80％の延伸倍率で延伸を行なった。延伸に連続し
て、延伸トウをスタッファボックスに供給して12個／25
mmの捲縮を付与した後、仕上げ油剤を付与して温度70℃
で乾燥した後、切断して、繊維2デニール、繊維長51mm
の短繊維を得た。なお、この短繊維の強伸度は5.10ｇ／
ｄで57％であった。Short fiber B-3, melting point 162 ° C., melt flow rate value 20 g / 10 minutes, Q value 6.0
The polypropylene-based polymer is used, and after being melted by an ordinary extruder type extruder, the spinning hole diameter is 0.5 m.
Using a single spinneret with m and 300 holes, the single hole discharge rate is 1.
Melt spinning was carried out at a spinning temperature of 270 ° C. as 0 g / min and was taken at a take-up speed of 1000 m / min to obtain an undrawn filament of polypropylene single component filament yarn. Ten or more obtained undrawn yarns were bundled into a tow and hot drawn. At the time of stretching, using a two-stage hot roller stretching machine, the stretching conditions are a stretching speed of 100 m / min, a first roller temperature of 70 ° C., a second roller temperature of 90 ° C. and a third roller temperature of 25 ° C., and a maximum stretching ratio of 80%. Stretching was performed at a stretching ratio of. Consecutively to the stretching, the stretching tow is supplied to the stuffer box and 12/25
After applying the crimp of mm, apply the finishing oil and apply the temperature of 70 ℃.
After drying in, cut it, fiber 2 denier, fiber length 51mm
The short fiber of was obtained. The strength and elongation of this short fiber is 5.10 g /
It was 57% in d.
【００２７】短繊維Ｂ−４ 融点127℃、メルトインデックス値26ｇ／10分、Ｑ値2.6
である線状低密度ポリエチレンのみを用い、通常のエク
ストルーダー型押し出し機で溶融した後、紡糸孔径0.5m
m、孔数300のシングル紡糸口金を用い、単孔吐出量を1.
3ｇ／分として230℃の紡糸温度で溶融紡糸し、引き取り
速度1000ｍ／分で引き取って、ポリエチレンの単一成分
フィラメント糸の未延伸糸条を得た。得られた未延伸糸
条を複数十本集束しトウとして、熱延伸をした。延伸に
際しては、２段熱ローラー延伸機を用い、延伸条件を延
伸速度100ｍ／分、第一ローラー温度60℃、第二ローラ
ー温度80℃、第三ローラー温度25℃として、最大延伸倍
率の80％の延伸倍率で延伸を行なった。延伸に連続し
て、延伸トウをスタッファボックスに供給して12個／25
mmの捲縮を付与した後、仕上げ油剤を付与して温度70℃
で乾燥した後、切断して、繊維2デニール、繊維長51mm
の短繊維を得た。なお、この短繊維の強伸度は3.47ｇ／
ｄで58％であった。Short fiber B-4, melting point 127 ° C., melt index value 26 g / 10 minutes, Q value 2.6
Using only linear low density polyethylene, which is melted by a normal extruder type extruder, the spinning hole diameter is 0.5m.
Using a single spinneret with m and 300 holes, the single hole discharge rate is 1.
Melt spinning was performed at a spinning temperature of 230 ° C. at 3 g / min, and the filament was unwound at a take-up speed of 1000 m / min to obtain an undrawn filament of polyethylene single-component filament yarn. Ten or more obtained undrawn yarns were bundled into a tow and hot drawn. At the time of stretching, a two-stage hot roller stretching machine is used, and the stretching conditions are a stretching speed of 100 m / min, a first roller temperature of 60 ° C., a second roller temperature of 80 ° C. and a third roller temperature of 25 ° C., and a maximum stretching ratio of 80%. Stretching was performed at a stretching ratio of. Consecutively to the stretching, the stretching tow is supplied to the stuffer box and 12/25
After applying the crimp of mm, apply the finishing oil and apply the temperature of 70 ℃.
After drying in, cut it, fiber 2 denier, fiber length 51mm
The short fiber of was obtained. The strength and elongation of this short fiber is 3.47 g /
It was 58% in d.
【００２８】［短繊維不織布の製造］芯鞘型複合短繊維
として前記した短繊維Ａ−１，Ａ−２を用い、他種短繊
維として前記したＢ−１，Ｂ−２，Ｂ−３，Ｂ−４を用
い、表１に示す割合で混綿した。そして、これをフラッ
トカードに供給して開繊し、目付50ｇ／ｍ2の繊維ウェ
ブを作成した。この繊維ウェブを、90メッシュのエンド
レスの金網からなる、速度が5ｍ／分で移動するコンベ
ア上に移した。そして、以下のような方法で高圧柱状流
を、この繊維ウェブに施した。即ち、孔径0.1mmのオリ
フィスを、オリフィス間距離1mmで一列に配設したオリ
フィスヘッドを4個並列に配置した。オリフィスヘッド
は、そのオリフィス列が繊維ウェブの幅方向となるよう
にして、繊維ウェブの上方に配置し、またオリフィスヘ
ッドと繊維ウェブ間の距離は5cmとした。そして、オリ
フィスヘッドを、オリフィス列の方向に1mmの振幅で、
且つ10往復／秒の周期で往復運動させた。また、一列目
のオリフィスヘッドからは圧力20kg／cm2で噴出させた
水流を繊維ウェブに施し、二列目から四列目までのオリ
フィスヘッドからは圧力50kg／cm2で噴出させた水流を
繊維ウェブに施した。その後、絞りマングル機に水分を
含有したままの不織布を通して水分を除去し、引き続
き、80℃の熱風乾燥機で乾燥して、不織布を得た。以上
のようにして得られた不織布の物性は、表１に示したと
おりであった。[Production of short-fiber non-woven fabric] The above-mentioned short fibers A-1 and A-2 are used as the core-sheath type composite short fibers, and the above-mentioned other short fibers B-1, B-2, B-3, B-4 was mixed at the ratio shown in Table 1. Then, this was supplied to a flat card and opened to prepare a fiber web having a basis weight of 50 g / m 2 . The fibrous web was transferred onto a conveyor consisting of 90 mesh endless wire mesh and moving at a speed of 5 m / min. Then, a high-pressure columnar flow was applied to this fibrous web by the following method. That is, four orifice heads having a hole diameter of 0.1 mm arranged in a line with a distance between the orifices of 1 mm were arranged in parallel. The orifice head was arranged above the fibrous web so that the orifice row was in the width direction of the fibrous web, and the distance between the orifice head and the fibrous web was 5 cm. And, with the amplitude of 1 mm in the direction of the orifice row, the orifice head,
And, it was reciprocated at a cycle of 10 reciprocations / second. In addition, the water flow ejected at a pressure of 20 kg / cm 2 was applied to the fiber web from the orifice head in the first row, and the water flow ejected at a pressure of 50 kg / cm 2 was applied from the orifice heads in the second to fourth rows to the fiber web. I gave it to the web. Then, the nonwoven fabric was passed through a squeezing mangle machine to remove the moisture, and subsequently dried with a hot air dryer at 80 ° C. to obtain a nonwoven fabric. The physical properties of the non-woven fabric obtained as described above were as shown in Table 1.
【００２９】[0029]
【表１】 [Table 1]
【００３０】表１から明かなように、実施例１及び２に
係る短繊維不織布は、高引張強力及び高タフネスであ
り、且つ柔軟性，防しわ性に優れたものであった。これ
に対し、比較例１に係る不織布は、芯鞘型複合短繊維の
混合量が少なく、十分な引張強力及び柔軟性を持つもの
ではなかった。比較例２に係る不織布は、本発明で言う
芯鞘型複合短繊維を使用していないので、引張強力やタ
フネスが低く、また柔軟性及び防しわ性に劣るものであ
った。比較例３に係る不織布は、プロピレン系重合体の
みで形成された短繊維を使用しているため、柔軟性に劣
るものであった。また、比較例４に係る不織布は、オレ
フィン系重合体のみで形成された短繊維を使用している
ため、引張強力が不十分で、防しわ性にも劣るものであ
った。As is clear from Table 1, the short fiber nonwoven fabrics according to Examples 1 and 2 had high tensile strength and high toughness, and were excellent in flexibility and wrinkle resistance. On the other hand, the non-woven fabric according to Comparative Example 1 contained a small amount of the core-sheath type composite short fibers and did not have sufficient tensile strength and flexibility. The non-woven fabric according to Comparative Example 2 did not use the core-sheath type composite short fibers referred to in the present invention, and thus had low tensile strength and toughness, and was poor in flexibility and wrinkle resistance. The non-woven fabric according to Comparative Example 3 was inferior in flexibility because it used the short fibers formed of only the propylene-based polymer. In addition, the nonwoven fabric according to Comparative Example 4 used short fibers formed of only the olefin polymer, and therefore had insufficient tensile strength and poor wrinkle resistance.
【００３１】実施例３ 密度0.925ｇ／cm3，メルトインデックス値25ｇ／10分，
融点125℃，Ｑ値2.5の直鎖状低密度ポリエチレンよりな
るオレフィン系重合体を、芯成分として準備した。一
方、メルトフローレート値30ｇ／10分，融点162℃，Ｑ
値4.0のポリプロピレンを、鞘成分として準備した。そ
して、両者を各々、通常のエクストルーダー型押し出し
機で溶融した後、孔径0.5φの紡糸孔を300個具備した芯
鞘型複合紡糸口金を用い、芯成分及び鞘成分共に230℃
の紡糸温度で複合溶融紡糸を行なった。この際、単孔吐
出量を1.0ｇ／分とし、芯成分と鞘成分の複合比を50：5
0（重量比）にした。そして、引き取り速度を1100ｍ／
分で引き取って、未延伸の芯鞘型複合長繊維群を得た。
この芯鞘型複合長繊維群を、更に数十本集束しトウとし
て、短繊維Ａ−１を得たときと同一の条件で熱延伸し
た。以上のようにして得られた、芯鞘型複合短繊維の繊
度は2デニールであり、繊維長は51mmであった。この芯
鞘型複合短繊維のみを用いて、フラットカードに供給し
て、50ｇ／ｍ2の繊維ウェブを得た。そして、実施例１
と同様の方法で高圧柱状流を施して不織布を得た。以上
のようにして得られた、短繊維の物性及び短繊維不織布
の物性は表２に示すとおりであった。Example 3 Density 0.925 g / cm 3 , melt index value 25 g / 10 minutes,
An olefin polymer composed of linear low-density polyethylene having a melting point of 125 ° C. and a Q value of 2.5 was prepared as a core component. On the other hand, melt flow rate value 30g / 10min, melting point 162 ℃, Q
A polypropylene of value 4.0 was prepared as the sheath component. Then, each of them was melted by a usual extruder type extruder, and then, using a core-sheath type composite spinneret equipped with 300 spinning holes having a hole diameter of 0.5φ, both the core component and the sheath component were 230 ° C.
Composite melt spinning was carried out at a spinning temperature of. At this time, the single hole discharge rate was 1.0 g / min, and the composite ratio of the core component and the sheath component was 50: 5.
It was set to 0 (weight ratio). And the take-up speed is 1100m /
The unstretched core-sheath type composite long fiber group was obtained.
This core-sheath type composite long fiber group was further bundled into dozens and used as a tow, which was subjected to hot drawing under the same conditions as when the short fibers A-1 were obtained. The core-sheath type composite short fibers obtained as described above had a fineness of 2 denier and a fiber length of 51 mm. Only this core-sheath type composite short fiber was used and supplied to a flat card to obtain a fibrous web of 50 g / m 2 . And Example 1
A high-pressure columnar flow was applied in the same manner as in 1. to obtain a nonwoven fabric. The physical properties of the short fibers and the physical properties of the short fiber non-woven fabric obtained as described above are shown in Table 2.
【００３２】[0032]
【表２】 表２の結果から明かなように、実施例３に係る短繊維不
織布は、高引張強力で且つ高タフネスであり、柔軟性，
防しわ性に優れたものであった。[Table 2] As is clear from the results of Table 2, the short fiber non-woven fabric according to Example 3 has high tensile strength and high toughness, flexibility,
It was excellent in wrinkle resistance.
【００３３】実施例４ メルトフローレート値2ｇ／10分，融点162℃，Ｑ値5.50
のポリプロピレンを、鞘成分として準備した。鞘成分を
このように変更し、鞘成分の紡糸温度を310℃とした以
外は、実施例３と同様にして短繊維不織布を得た。短繊
維の物性及び短繊維不織布の物性は、表２に示すとおり
であった。表２の結果から明かなように、実施例４に係
る短繊維不織布は、高引張強力で且つ高タフネスであ
り、柔軟性，防しわ性に優れたものであった。しかしな
がら、実施例３の方法に比べると、鞘成分のメルトフロ
ーレート値が小さいため、短繊維を得る際において、鞘
成分の紡糸温度を高温にしなければ、紡糸できなかっ
た。その結果、複合溶融紡糸時において、芯成分である
ポリエチレンの分解が促進され、紡糸ノズル面の汚れが
頻発し、紡糸操業性に劣るものであった。即ち、実施例
４に係る方法は、芯鞘型複合短繊維を得にくいというこ
とがあった。Example 4 Melt flow rate value 2 g / 10 minutes, melting point 162 ° C., Q value 5.50
Was prepared as a sheath component. A short fiber nonwoven fabric was obtained in the same manner as in Example 3 except that the sheath component was changed in this way and the spinning temperature of the sheath component was 310 ° C. The physical properties of the short fibers and the physical properties of the short fiber non-woven fabric are shown in Table 2. As is clear from the results in Table 2, the short fiber non-woven fabric according to Example 4 had high tensile strength and high toughness, and was excellent in flexibility and wrinkle resistance. However, as compared with the method of Example 3, the melt flow rate value of the sheath component was small, and therefore spinning could not be performed unless the spinning temperature of the sheath component was high when obtaining the short fibers. As a result, during the composite melt spinning, the decomposition of polyethylene as the core component was promoted, the spinning nozzle surface was frequently stained, and the spinning operability was poor. That is, it was difficult to obtain the core-sheath type composite short fibers by the method according to Example 4.
【００３４】実施例５ メルトフローレート値80ｇ／10分，融点162℃，Ｑ値3.5
0のポリプロピレンを鞘成分として準備した。そして、
鞘成分を上記のように変更し、鞘成分の紡糸温度のみを
210℃にに変更する以外は、実施例３と同様の方法によ
って短繊維不織布を得た。短繊維の物性及び短繊維不織
布の物性は、表２に示すとおりであった。表２の結果か
ら明かなように、実施例５に係る短繊維不織布は、引張
強力及びタフネスが若干低下しているものの、柔軟性に
優れ、且つ防しわ性にも優れているものであった。引張
強力やタフネスが、実施例３に係る短繊維不織布よりも
低くなっている理由は、鞘成分のメルトフローレート値
が大きいため、得られた短繊維の強度が低下しているた
めである。Example 5 Melt flow rate value 80 g / 10 minutes, melting point 162 ° C., Q value 3.5
0 polypropylene was prepared as the sheath component. And
Change the sheath component as described above and change only the spinning temperature of the sheath component.
A short fiber non-woven fabric was obtained by the same method as in Example 3 except that the temperature was changed to 210 ° C. The physical properties of the short fibers and the physical properties of the short fiber non-woven fabric are shown in Table 2. As is clear from the results in Table 2, the short fiber non-woven fabric according to Example 5 was excellent in flexibility and wrinkle resistance although the tensile strength and the toughness were slightly lowered. . The tensile strength and toughness are lower than those of the short fiber non-woven fabric according to Example 3, because the melt flow rate value of the sheath component is large, and thus the strength of the obtained short fibers is low.
【００３５】[0035]
【作用】本発明に係る不織布を構成する繊維は芯鞘型複
合短繊維であり、この芯鞘型複合短繊維は、鞘成分がプ
ロピレン系重合体で形成され、芯成分が鞘成分の融点よ
りも低い融点を持つオレフィン系重合体で形成されてい
る。即ち、従来の如く、低融点の鞘成分と高融点の芯成
分よりなる芯鞘型複合短繊維ではなく、鞘成分と芯成分
との融点が逆転した芯鞘型複合短繊維を使用している。
そして、高融点のプロピレン系重合体と低融点のオレフ
ィン系重合体の両者の剛性は、前者の剛性が大きく、後
者の剛性が小さくなるという相関関係を有している。従
って、このような芯鞘型複合短繊維で構成された繊維ウ
ェブに高圧柱状流を施すと、高圧柱状流は、剛性の大き
い鞘成分と衝突し、高圧柱状流のエネルギーが高効率で
短繊維の運動エネルギーに変換される。依って、短繊維
相互間が強固に三次元交絡されるのである。また、構成
繊維として、芯鞘型複合短繊維外の他種短繊維が、繊維
ウェブ中に含有されている場合においても、これらの短
繊維相互間が強固に三次元交絡されるのである。これに
対し、芯成分が高融点のプロピレン系重合体で形成さ
れ、鞘成分が低融点のオレフィン系重合体で形成され
た、従来一般的に使用されている芯鞘型複合短繊維を使
用した繊維ウェブに高圧柱状流を施した場合には、剛性
の小さいオレフィン系重合体に高圧柱状流が衝突し、高
圧柱状流のエネルギーが効率良く短繊維の運動エネルギ
ーに変換されない。従って、短繊維相互間の三次元交絡
が不十分となるのである。また、本発明においては、剛
性の小さいオレフィン系重合体で芯成分が形成されてい
るため、この芯鞘型複合短繊維は、柔軟性に富み、且つ
剛性の大きいプロピレン系重合体よりなる鞘成分との相
乗作用によって防しわ性にも優れている。The fiber constituting the nonwoven fabric according to the present invention is a core-sheath type composite short fiber. In this core-sheath type composite short fiber, the sheath component is formed of a propylene polymer, and the core component is more than the melting point of the sheath component. Is formed of an olefin polymer having a low melting point. That is, instead of the core-sheath type composite staple fiber composed of a low-melting point sheath component and a high-melting point core component as in the conventional case, a core-sheath type composite staple fiber in which the melting points of the sheath component and the core component are reversed is used. .
The rigidity of both the propylene-based polymer having a high melting point and the olefin-based polymer having a low melting point has a correlation that the former has a higher rigidity and the latter has a lower rigidity. Therefore, when a high-pressure columnar flow is applied to a fiber web composed of such core-sheath type composite short fibers, the high-pressure columnar flow collides with a highly rigid sheath component, and the energy of the high-pressure columnar flow is highly efficient and the short fibers. Is converted to kinetic energy. Therefore, the short fibers are strongly three-dimensionally entangled with each other. Further, even when other kinds of short fibers other than the core-sheath type composite short fibers are contained in the fibrous web as constituent fibers, these short fibers are strongly three-dimensionally entangled with each other. On the other hand, a core-sheath type composite staple fiber having a core component formed of a high melting point propylene polymer and a sheath component formed of a low melting point olefin polymer was used. When the high pressure columnar flow is applied to the fibrous web, the high pressure columnar flow collides with the olefin polymer having low rigidity, and the energy of the high pressure columnar flow is not efficiently converted into the kinetic energy of the short fibers. Therefore, the three-dimensional entanglement between the short fibers becomes insufficient. Further, in the present invention, since the core component is formed of an olefin polymer having low rigidity, the core-sheath type composite staple fiber is a sheath component composed of a propylene polymer having high flexibility and high rigidity. Excellent synergistic effect with wrinkle resistance.
【００３６】[0036]
【発明の効果】従って、本発明に係る不織布は、高圧柱
状流によって短繊維相互間が強固に三次元交絡してお
り、引張強力やタフネスが高くなるという効果を奏す
る。また、不織布中に一定量以上含有されている芯鞘型
複合短繊維が柔軟性に富み、且つ防しわ性にも優れてい
るため、得られる不織布もまた、柔軟で防しわ性に優れ
るという効果を奏する。従って、本発明に係る不織布の
うち比較的低目付のものは、使い捨ておむつや生理用ナ
プキン等の衛生材料の表面材として、また比較的高目付
のものは、袋物の基布，カーペット用基布，フィルター
材等として好適に使用しうるものである。依って、本発
明に係る不織布は、汎用的に各種の用途に使用でき、産
業上有益なものである。Therefore, the non-woven fabric according to the present invention has the effect that the short fibers are strongly three-dimensionally entangled with each other by the high-pressure columnar flow, and the tensile strength and the toughness are increased. In addition, since the core-sheath type composite short fibers contained in the non-woven fabric in a certain amount or more are rich in flexibility and excellent in wrinkle resistance, the resulting non-woven fabric is also flexible and excellent in wrinkle resistance. Play. Therefore, among the nonwoven fabrics according to the present invention, those having a relatively low basis weight are used as the surface material of sanitary materials such as disposable diapers and sanitary napkins, and those having a relatively high basis weight are the base fabric for bags and the base fabric for carpets. It can be suitably used as a filter material or the like. Therefore, the nonwoven fabric according to the present invention can be used for various purposes in general and is industrially useful.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｄ０４Ｈ 3/00 Ｄ 7199−3Ｂ ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (51) Int.Cl. 5 Identification code Office reference number FI technical display location D04H 3/00 D 7199-3B
Claims (5)
れ、芯成分が該プロピレン系重合体の融点よりも低い融
点を持つオレフィン系重合体で形成されてなる芯鞘型複
合短繊維を30重量％以上と、該芯鞘型複合短繊維外の他
種短繊維70重量％以下とを構成繊維とし、且つ該構成繊
維相互間が高圧柱状流によって交絡されていることを特
徴とする引張強力に優れた短繊維不織布。1. A core-sheath type composite staple fiber having a sheath component made of a propylene-based polymer and a core component made of an olefin-based polymer having a melting point lower than that of the propylene-based polymer. % Or more and 70% by weight or less of other short fibers other than the core-sheath type composite short fibers as constituent fibers, and the constituent fibers are entangled with each other by a high-pressure columnar flow. Excellent short fiber non-woven fabric.
体とプロピレン系重合体の混合物である請求項１記載の
引張強力に優れた短繊維不織布。2. The short fiber nonwoven fabric excellent in tensile strength according to claim 1, wherein the olefin polymer is a mixture of an ethylene polymer and a propylene polymer.
の混合割合が、エチレン系重合体：プロピレン系重合体
＝98〜75：2〜25（重量比）である請求項２記載の引張
強力に優れた短繊維不織布。3. The tensile strength according to claim 2, wherein the mixing ratio of the ethylene polymer and the propylene polymer is ethylene polymer: propylene polymer = 98 to 75: 2 to 25 (weight ratio). Excellent short fiber non-woven fabric.
成分＝20〜80：80〜20（重量比）である芯鞘型複合短繊
維を用いる請求項１，２又は３記載の引張強力に優れた
短繊維不織布。4. A core-sheath type composite staple fiber having a composite ratio of a sheath component and a core component of sheath component: core component = 20 to 80:80 to 20 (weight ratio) is used. Short fiber non-woven fabric with excellent tensile strength.
5〜80ｇ／10分で且つＱ値（重量平均分子量／数平均分
子量）が6以下のプロピレン系重合体を使用し、芯成分
として、該プロピレン系重合体よりも低融点のオレフィ
ン系重合体を使用して、複合溶融紡糸法によって芯鞘型
複合長繊維を得た後、該芯鞘型複合長繊維を任意の繊維
長に切断して得られた芯鞘型複合短繊維30重量％以上
と、該芯鞘型複合短繊維外の他種短繊維70重量％以下と
よりなる短繊維群を開繊及び集積して繊維ウェブを得た
後、該繊維ウェブに高圧柱状流を施して、各短繊維相互
間を交絡することを特徴とする引張強力に優れた短繊維
不織布の製造方法。5. The sheath component has a melt flow rate value of
A propylene polymer having a Q value (weight average molecular weight / number average molecular weight) of 6 or less at 5 to 80 g / 10 minutes is used, and an olefin polymer having a melting point lower than that of the propylene polymer is used as a core component. Using, after obtaining the core-sheath type composite continuous fiber by the composite melt spinning method, the core-sheath type composite short fiber obtained by cutting the core-sheath type composite continuous fiber into an arbitrary fiber length of 30% by weight or more A fiber web obtained by opening and accumulating a short fiber group consisting of 70% by weight or less of another kind short fiber other than the core-sheath type composite short fiber, and then subjecting the fiber web to a high-pressure columnar flow, A method for producing a short fiber non-woven fabric having excellent tensile strength, which comprises interlacing short fibers with each other.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5139562A JPH06330442A (en) | 1993-05-17 | 1993-05-17 | Short fiber non-woven fabric excellent in tensile strength and production thereof |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5139562A JPH06330442A (en) | 1993-05-17 | 1993-05-17 | Short fiber non-woven fabric excellent in tensile strength and production thereof |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06330442A true JPH06330442A (en) | 1994-11-29 |
Family
ID=15248160
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5139562A Pending JPH06330442A (en) | 1993-05-17 | 1993-05-17 | Short fiber non-woven fabric excellent in tensile strength and production thereof |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06330442A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003000969A1 (en) * | 2001-06-22 | 2003-01-03 | Cachet Medical Limited | Bicomponent fibers and textiles made therefrom |
| WO2019061267A1 (en) * | 2017-09-29 | 2019-04-04 | Dow Global Technologies Llc | Bicomponent fibers, and nonwovens thereof, having improved elastic performance |
-
1993
- 1993-05-17 JP JP5139562A patent/JPH06330442A/en active Pending
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