JPH06321534A - 微結晶アルミナ研磨材粒子の製造方法 - Google Patents
微結晶アルミナ研磨材粒子の製造方法Info
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- JPH06321534A JPH06321534A JP5140084A JP14008493A JPH06321534A JP H06321534 A JPH06321534 A JP H06321534A JP 5140084 A JP5140084 A JP 5140084A JP 14008493 A JP14008493 A JP 14008493A JP H06321534 A JPH06321534 A JP H06321534A
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- JP
- Japan
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- alumina
- slurry
- growth inhibitor
- producing
- grain growth
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Abstract
(57)【要約】
【目的】α−アルミナ粉体を原材料としてサブミクロン
の微結晶粒子から構成されるアルミナ研磨材粒子の製造
法を提供する。 【構成】 合成ＮＨ4ＡｌＣＯ3（ＯＨ）2を主成分とす
るアルミニウム化合物を熱分解して得られる実質的にα
−アルミナである粉体を使用してスラリーを製造し、該
スラリーを乾燥し、焼成してアルミナ焼結物質を製造す
る方法において、乾燥工程の前に粒成長抑制剤をスラリ
ーに添加することにより、実質的に全ての結晶粒子が１
μｍ以下でさらに結晶粒子径の平均が０．５μｍ以下の
結晶粒子で構成され、かつ密度が３．９０ｇ／ｃｍ3以
上である研磨性に優れた微結晶アルミナ研磨材粒子を得
る。
の微結晶粒子から構成されるアルミナ研磨材粒子の製造
法を提供する。 【構成】 合成ＮＨ4ＡｌＣＯ3（ＯＨ）2を主成分とす
るアルミニウム化合物を熱分解して得られる実質的にα
−アルミナである粉体を使用してスラリーを製造し、該
スラリーを乾燥し、焼成してアルミナ焼結物質を製造す
る方法において、乾燥工程の前に粒成長抑制剤をスラリ
ーに添加することにより、実質的に全ての結晶粒子が１
μｍ以下でさらに結晶粒子径の平均が０．５μｍ以下の
結晶粒子で構成され、かつ密度が３．９０ｇ／ｃｍ3以
上である研磨性に優れた微結晶アルミナ研磨材粒子を得
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】 本発明はα−アルミナ粉体を原
材料として焼結した高密度の微結晶アルミナをベースと
するセラミックス研磨材粒子の製造方法に関するもので
ある。
材料として焼結した高密度の微結晶アルミナをベースと
するセラミックス研磨材粒子の製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】 ア
ルミナを主成分とする研磨材はアルミナ含有原材料を溶
融することにより製造される溶融コランダム研磨材と、
アルミナ質成形体を焼結することにより製造される多結
晶質研磨材が知られている。本発明は焼結法の多結晶質
研磨材粒子の製造法に係る。
ルミナを主成分とする研磨材はアルミナ含有原材料を溶
融することにより製造される溶融コランダム研磨材と、
アルミナ質成形体を焼結することにより製造される多結
晶質研磨材が知られている。本発明は焼結法の多結晶質
研磨材粒子の製造法に係る。
【０００３】最近になって、多結晶質研磨材の微結晶性
の構造が高研磨性、高硬度、高耐久性などの点で注目さ
れている。つまり、多結晶質研磨材はサブミクロンの微
結晶からなる多結晶体であることによって高硬度、高靱
性となり、さらにその独特の破壊特性より切れ味の維持
と高耐久性が期待されている。
の構造が高研磨性、高硬度、高耐久性などの点で注目さ
れている。つまり、多結晶質研磨材はサブミクロンの微
結晶からなる多結晶体であることによって高硬度、高靱
性となり、さらにその独特の破壊特性より切れ味の維持
と高耐久性が期待されている。
【０００４】米国特許第４３１４８２７号は、ゾル−ゲ
ル法による乾燥アルミナ水和物ゲルを約１４００℃で焼
結することによって製造される微結晶アルミナ研磨材を
記述している。またヨーロッパ特許第０１５２７６８号
では、ゾル−ゲル法において微細α−アルミナ種晶添加
による結晶粒子の微細化を記述している。これらの方法
によれば、高密度でサブミクロンの微結晶からなる研磨
材が得られている。これらのゾル−ゲル法に基づく研磨
材粒子の製造は通常ベーマイトタイプの酸化アルミニウ
ム一水和物を原材料として実施されている。しかし、例
えばアルミニウムアルコキシドの加水分解によってえら
れる高価な原材料ゲル、また高価なプロセス技術がゾル
−ゲル法のコストを引き上げている。さらに上述のゾル
−ゲル法では通常、解こう剤として多量の硝酸を用いる
ため、乾燥および焼成中に窒素酸化物を発生させる。こ
れは装置の腐食および環境問題を伴うため、これらの害
を避けるための工程が必要となりコストを引き上げる要
因となっている。
ル法による乾燥アルミナ水和物ゲルを約１４００℃で焼
結することによって製造される微結晶アルミナ研磨材を
記述している。またヨーロッパ特許第０１５２７６８号
では、ゾル−ゲル法において微細α−アルミナ種晶添加
による結晶粒子の微細化を記述している。これらの方法
によれば、高密度でサブミクロンの微結晶からなる研磨
材が得られている。これらのゾル−ゲル法に基づく研磨
材粒子の製造は通常ベーマイトタイプの酸化アルミニウ
ム一水和物を原材料として実施されている。しかし、例
えばアルミニウムアルコキシドの加水分解によってえら
れる高価な原材料ゲル、また高価なプロセス技術がゾル
−ゲル法のコストを引き上げている。さらに上述のゾル
−ゲル法では通常、解こう剤として多量の硝酸を用いる
ため、乾燥および焼成中に窒素酸化物を発生させる。こ
れは装置の腐食および環境問題を伴うため、これらの害
を避けるための工程が必要となりコストを引き上げる要
因となっている。
【０００５】微結晶アルミナ研磨材の記述、発表はその
殆どがゾル−ゲル法によるものであり、α−アルミナ粉
体を原材料とする通常行われている焼結法（プレス成形
法、スリップ法等）では、サブミクロンの微結晶からな
る多結晶質研磨材は得られていない。α−アルミナ粉体
を原材料とする製造方法としては、公開特許公報平３−
２８１２０号はアルミナを有機α−アルミナ含有懸濁液
から電気泳動的に電極上に付着させこの電極を取り出
し、乾燥し、焼結する方法によるサブミクロンの微結晶
粒子からなるアルミナ研磨材を記述している。この方法
は、有機溶媒の使用、懸濁液の遠心分離、電気泳動工程
等の高価なプロセス技術がコストを引き上げている。
殆どがゾル−ゲル法によるものであり、α−アルミナ粉
体を原材料とする通常行われている焼結法（プレス成形
法、スリップ法等）では、サブミクロンの微結晶からな
る多結晶質研磨材は得られていない。α−アルミナ粉体
を原材料とする製造方法としては、公開特許公報平３−
２８１２０号はアルミナを有機α−アルミナ含有懸濁液
から電気泳動的に電極上に付着させこの電極を取り出
し、乾燥し、焼結する方法によるサブミクロンの微結晶
粒子からなるアルミナ研磨材を記述している。この方法
は、有機溶媒の使用、懸濁液の遠心分離、電気泳動工程
等の高価なプロセス技術がコストを引き上げている。
【０００６】従って、本発明の目的は上述した従来法の
欠点を持たないサブミクロンの微結晶粒子から構成され
る研磨性に優れた微結晶アルミナ研磨材粒子を、簡便で
効率良くしかも経済的に製造する方法を提供することで
ある。
欠点を持たないサブミクロンの微結晶粒子から構成され
る研磨性に優れた微結晶アルミナ研磨材粒子を、簡便で
効率良くしかも経済的に製造する方法を提供することで
ある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】 発明者らは、先にＮＨ
4ＡｌＣＯ3（ＯＨ）2を熱分解して得たα−アルミナ粉
体を使用して１３５０℃以下の焼結温度で緻密質のアル
ミナ焼結体を製造する方法を発明した（公開特許公報昭
６１−２０１６１９号）。
4ＡｌＣＯ3（ＯＨ）2を熱分解して得たα−アルミナ粉
体を使用して１３５０℃以下の焼結温度で緻密質のアル
ミナ焼結体を製造する方法を発明した（公開特許公報昭
６１−２０１６１９号）。
【０００８】ＮＨ4ＡｌＣＯ3（ＯＨ）2を熱分解して得
たα−アルミナを粉砕処理した粉体は一次粒子が極めて
微細でさらに単粒子化されていることにより、低い焼結
温度で緻密質となるため、得られる焼結体の結晶組織は
微細な結晶粒子から成る。発明者らはこの点に注目し
て、鋭意研究を進めた結果、該α−アルミナ粉体を使用
してスラリーを製造し、該スラリーを乾燥し、焼成して
アルミナ焼結物質を製造する方法において、乾燥工程の
前に粒成長抑制剤をスラリーに添加することにより、高
密度で微細組織が大幅に向上したアルミナ焼結物質が得
られることを見出して、本発明を完成するに至った。以
下本発明を詳細に説明する。
たα−アルミナを粉砕処理した粉体は一次粒子が極めて
微細でさらに単粒子化されていることにより、低い焼結
温度で緻密質となるため、得られる焼結体の結晶組織は
微細な結晶粒子から成る。発明者らはこの点に注目し
て、鋭意研究を進めた結果、該α−アルミナ粉体を使用
してスラリーを製造し、該スラリーを乾燥し、焼成して
アルミナ焼結物質を製造する方法において、乾燥工程の
前に粒成長抑制剤をスラリーに添加することにより、高
密度で微細組織が大幅に向上したアルミナ焼結物質が得
られることを見出して、本発明を完成するに至った。以
下本発明を詳細に説明する。
【０００９】ＮＨ4ＡｌＣＯ3（ＯＨ）2の熱分解による
α−アルミナ粉体の製造の詳細は、特許公報昭５６−９
４４７号と公開特許公報昭６１−２０１６１９号に記載
されている。
α−アルミナ粉体の製造の詳細は、特許公報昭５６−９
４４７号と公開特許公報昭６１−２０１６１９号に記載
されている。
【００１０】該α−アルミナ粉体によるスラリーは、得
られる乾燥物の密度を高くするためと、経済的な考慮か
ら固形分が、より高濃度で良く分散していることが望ま
しい。したがって該スラリーの調製には分散剤を使用す
ることが望ましく、また添加する粒成長抑制剤はα−ア
ルミナ粒子の分散を著しく阻害しないものが望ましい。
例えば二価の金属イオンであるマグネシウムイオンをス
ラリー中に生ずるような粒成長抑制剤は、水性スラリー
の高濃度化を阻害する。またスラリーの溶媒は有機溶媒
であってもかまわないが、簡便さと経済的考慮から水性
スラリーが適当である。
られる乾燥物の密度を高くするためと、経済的な考慮か
ら固形分が、より高濃度で良く分散していることが望ま
しい。したがって該スラリーの調製には分散剤を使用す
ることが望ましく、また添加する粒成長抑制剤はα−ア
ルミナ粒子の分散を著しく阻害しないものが望ましい。
例えば二価の金属イオンであるマグネシウムイオンをス
ラリー中に生ずるような粒成長抑制剤は、水性スラリー
の高濃度化を阻害する。またスラリーの溶媒は有機溶媒
であってもかまわないが、簡便さと経済的考慮から水性
スラリーが適当である。
【００１１】用いる粒成長抑制剤は、スラリーの高濃度
化を阻害しない物質であればマグネシア、マグネシアス
ピネル、シリカ、ムライト、クロミア、ジルコニア、カ
ルシアまたは焼成によりこれらを生成する物質等アルミ
ナの粒成長抑制剤として周知のものは全て使用すること
ができる。これらの粒成長抑制剤の中で特に有効なもの
はマグネシア、マグネシアスピネル等のＭｇＯ分を含む
物質と、シリカ、ムライト等のＳｉＯ2分を含む物質で
ある。
化を阻害しない物質であればマグネシア、マグネシアス
ピネル、シリカ、ムライト、クロミア、ジルコニア、カ
ルシアまたは焼成によりこれらを生成する物質等アルミ
ナの粒成長抑制剤として周知のものは全て使用すること
ができる。これらの粒成長抑制剤の中で特に有効なもの
はマグネシア、マグネシアスピネル等のＭｇＯ分を含む
物質と、シリカ、ムライト等のＳｉＯ2分を含む物質で
ある。
【００１２】ＭｇＯは焼結体中でアルミン酸マグネシウ
ムとして存在するが分析ではＭｇＯとして計算される。
その添加量はアルミナ分に対しＭｇＯ換算として０．０
１〜０．５重量％であり、好ましくは０．０２〜０．０
５重量％である。
ムとして存在するが分析ではＭｇＯとして計算される。
その添加量はアルミナ分に対しＭｇＯ換算として０．０
１〜０．５重量％であり、好ましくは０．０２〜０．０
５重量％である。
【００１３】またＳｉＯ2は焼結体中で珪酸アルミニウ
ムとして存在するが分析ではＳｉＯ2として計算され
る。その添加量はアルミナ分に対しＳｉＯ2換算として
０．０１〜０．５重量％であり、好ましくは０．０３〜
０．０７重量％である。
ムとして存在するが分析ではＳｉＯ2として計算され
る。その添加量はアルミナ分に対しＳｉＯ2換算として
０．０１〜０．５重量％であり、好ましくは０．０３〜
０．０７重量％である。
【００１４】また、該α−アルミナ粉体を原材料とする
焼結体は粒成長抑制剤の添加無しでも微細な結晶組織の
多結晶体を得ることができるので、粒成長抑制剤を使用
しない焼結物質も有効な研磨材粒子として使用できるこ
とは言うまでもない。
焼結体は粒成長抑制剤の添加無しでも微細な結晶組織の
多結晶体を得ることができるので、粒成長抑制剤を使用
しない焼結物質も有効な研磨材粒子として使用できるこ
とは言うまでもない。
【００１５】スラリーおよび粒成長抑制剤の分散、混合
は攪拌機、ボールミル等で行うことができる。得られた
スラリーは容器に移し乾燥して固形物とするが、沸騰等
による泡立ちを避けるため沸点よりも低い温度で乾燥す
ることが望ましい。
は攪拌機、ボールミル等で行うことができる。得られた
スラリーは容器に移し乾燥して固形物とするが、沸騰等
による泡立ちを避けるため沸点よりも低い温度で乾燥す
ることが望ましい。
【００１６】粉砕は、生成した切断端が特別な研磨能力
を有することから一般に焼成後に行われるが、エネルギ
ーの節約の利点から粗砕は焼成前にも行うことができ
る。焼成前の粗砕で生じる小さすぎる材料は、プロセス
の最初に再循環することができる。
を有することから一般に焼成後に行われるが、エネルギ
ーの節約の利点から粗砕は焼成前にも行うことができ
る。焼成前の粗砕で生じる小さすぎる材料は、プロセス
の最初に再循環することができる。
【００１７】焼成は１１００〜１５００℃の範囲で行わ
れる。焼成時間が長すぎたり、焼成温度が高すぎると結
晶の粒成長が過剰になることがある。最適焼成温度、焼
成時間は添加する粒成長抑制剤の種類により異なる。例
えば、使用する粒成長抑制剤がＭｇＯ系の物質であれ
ば、１２００〜１３００℃で１〜２時間焼成するのが好
ましい。また使用する粒成長抑制剤がＳｉＯ2系の物質
であれば、１３５０〜１４５０℃で１〜２時間焼成する
のが好ましい。
れる。焼成時間が長すぎたり、焼成温度が高すぎると結
晶の粒成長が過剰になることがある。最適焼成温度、焼
成時間は添加する粒成長抑制剤の種類により異なる。例
えば、使用する粒成長抑制剤がＭｇＯ系の物質であれ
ば、１２００〜１３００℃で１〜２時間焼成するのが好
ましい。また使用する粒成長抑制剤がＳｉＯ2系の物質
であれば、１３５０〜１４５０℃で１〜２時間焼成する
のが好ましい。
【００１８】以上のような方法で実質的に全ての結晶粒
子が１μｍ以下で、さらに結晶粒子径の平均が０．５μ
ｍ以下の結晶粒子で構成されかつ密度が３．９０ｇ／ｃ
ｍ3以上であるアルミナ焼結物質が得られる。
子が１μｍ以下で、さらに結晶粒子径の平均が０．５μ
ｍ以下の結晶粒子で構成されかつ密度が３．９０ｇ／ｃ
ｍ3以上であるアルミナ焼結物質が得られる。
【００１９】またＮＨ4ＡｌＣＯ3（ＯＨ）2を出発原料
としない他のα−アルミナ粉体に同様の処理をほどこし
ても密度が３．９０ｇ／ｃｍ3以上となるにはおよそ１
５００℃以上の焼結温度を必要とし、その結果結晶粒子
は１μｍ以上となってしまう。
としない他のα−アルミナ粉体に同様の処理をほどこし
ても密度が３．９０ｇ／ｃｍ3以上となるにはおよそ１
５００℃以上の焼結温度を必要とし、その結果結晶粒子
は１μｍ以上となってしまう。
【００２０】本発明方法による焼結物質はその高密度と
微結晶性のため、高強度、高靱性、高耐摩耗性を有する
ので他の用途のセラミックス材料としても有用であるこ
とは勿論である。
微結晶性のため、高強度、高靱性、高耐摩耗性を有する
ので他の用途のセラミックス材料としても有用であるこ
とは勿論である。
【００２１】
【発明の効果】 本発明方法によれば、α−アルミナ粉
体を原材料としてサブミクロンの微結晶粒子から構成さ
れる研磨性に優れた微結晶アルミナ研磨材粒子を簡便で
効率良くしかも経済的に製造することができる。
体を原材料としてサブミクロンの微結晶粒子から構成さ
れる研磨性に優れた微結晶アルミナ研磨材粒子を簡便で
効率良くしかも経済的に製造することができる。
【００２２】
【実施例】 次に実施例により本発明をさらに詳細に説
明する。 実施例１ ＮＨ4ＡｌＣＯ3（ＯＨ）2を熱分解して得たα−アルミ
ナ粉体であるＴＭ−ＤＡＲ（大明化学工業製）９８ｇに
純水３３ｇとＭｇＯを１．５重量％含有の微細α−アル
ミナ粉体２ｇとアクリル酸系の分散剤を添加し、アルミ
ナ製のボールミルで１０時間混合した。このときマグネ
シアの添加量はアルミナ分に対しＭｇＯ換算として０．
０３重量％となる。得られたスラリーを磁製皿に移し、
５０℃で乾燥し固形物とした。該固形物を１２５０℃で
２時間焼成し焼結体を得た。
明する。 実施例１ ＮＨ4ＡｌＣＯ3（ＯＨ）2を熱分解して得たα−アルミ
ナ粉体であるＴＭ−ＤＡＲ（大明化学工業製）９８ｇに
純水３３ｇとＭｇＯを１．５重量％含有の微細α−アル
ミナ粉体２ｇとアクリル酸系の分散剤を添加し、アルミ
ナ製のボールミルで１０時間混合した。このときマグネ
シアの添加量はアルミナ分に対しＭｇＯ換算として０．
０３重量％となる。得られたスラリーを磁製皿に移し、
５０℃で乾燥し固形物とした。該固形物を１２５０℃で
２時間焼成し焼結体を得た。
【００２３】得られた焼結体の結晶組織を走査型電子顕
微鏡で観察したところ、１μｍ以上の結晶粒子は認めら
れず、結晶粒子の平均径は０．４０μｍであった。平均
粒径は試料を研磨し、ケミカルエッチング処理した面の
走査型電子顕微鏡写真よりインターセプト法（係数は
１．５とした）で算出した。アルキメデス法により測定
した焼結体の密度は３．９１ｇ／ｃｍ3であった。
微鏡で観察したところ、１μｍ以上の結晶粒子は認めら
れず、結晶粒子の平均径は０．４０μｍであった。平均
粒径は試料を研磨し、ケミカルエッチング処理した面の
走査型電子顕微鏡写真よりインターセプト法（係数は
１．５とした）で算出した。アルキメデス法により測定
した焼結体の密度は３．９１ｇ／ｃｍ3であった。
【００２４】比較としてＴＭ−ＤＡＲ１００ｇにＭｇＯ
を含有のα−アルミナ粉体を添加せずに同条件で焼結体
を作成し、走査型電子顕微鏡で観察したところ、結晶粒
子の平均径は０．６８μｍであり、また密度は３．８９
ｇ／ｃｍ3であった。
を含有のα−アルミナ粉体を添加せずに同条件で焼結体
を作成し、走査型電子顕微鏡で観察したところ、結晶粒
子の平均径は０．６８μｍであり、また密度は３．８９
ｇ／ｃｍ3であった。
【００２５】実施例２ ＮＨ4ＡｌＣＯ3（ＯＨ）2を熱分解して得たα−アルミ
ナ粉体であるＴＭ−ＤＡＲ（大明化学工業製）１００ｇ
に純水３３ｇとオルトケイ酸テトラエチル０．１７３ｇ
とアクリル酸系の分散剤を添加しアルミナ製のボールミ
ルで１０時間混合した。このときシリカの添加量はアル
ミナ分に対しＳｉＯ2換算として０．０５重量％とな
る。得られたスラリーを磁製皿に移し、５０℃で乾燥し
固形物とした。該固形物を１３７０℃で２時間焼成し焼
結体を得た。
ナ粉体であるＴＭ−ＤＡＲ（大明化学工業製）１００ｇ
に純水３３ｇとオルトケイ酸テトラエチル０．１７３ｇ
とアクリル酸系の分散剤を添加しアルミナ製のボールミ
ルで１０時間混合した。このときシリカの添加量はアル
ミナ分に対しＳｉＯ2換算として０．０５重量％とな
る。得られたスラリーを磁製皿に移し、５０℃で乾燥し
固形物とした。該固形物を１３７０℃で２時間焼成し焼
結体を得た。
【００２６】得られた焼結体の結晶組織を走査型電子顕
微鏡で観察したところ、１μｍ以上の結晶粒子は認めら
れず、結晶粒子の平均径は０．４３μｍであった。平均
粒径は試料を研磨し、ケミカルエッチング処理した面の
走査型電子顕微鏡写真よりインターセプト法（係数は
１．５とした）で算出した。アルキメデス法により測定
した焼結体の密度は３．９０ｇ／ｃｍ3であった。
微鏡で観察したところ、１μｍ以上の結晶粒子は認めら
れず、結晶粒子の平均径は０．４３μｍであった。平均
粒径は試料を研磨し、ケミカルエッチング処理した面の
走査型電子顕微鏡写真よりインターセプト法（係数は
１．５とした）で算出した。アルキメデス法により測定
した焼結体の密度は３．９０ｇ／ｃｍ3であった。
【００２７】比較としてＴＭ−ＤＡＲ１００ｇにオルト
ケイ酸テトラエチルを添加せずに同条件で焼結体を作成
し、走査型電子顕微鏡で観察したところ、結晶粒子の平
均径は１．８４μｍであり、また密度は３．９６ｇ／ｃ
ｍ3であった。
ケイ酸テトラエチルを添加せずに同条件で焼結体を作成
し、走査型電子顕微鏡で観察したところ、結晶粒子の平
均径は１．８４μｍであり、また密度は３．９６ｇ／ｃ
ｍ3であった。
第１図はアルミナ分に対し粒成長抑制剤をＭｇＯ換算で
０．０３重量％添加した実施例１の方法で得られた焼結
体の結晶組織の走査型電子顕微鏡写真である。
０．０３重量％添加した実施例１の方法で得られた焼結
体の結晶組織の走査型電子顕微鏡写真である。
Claims (3)
- 【請求項１】 ＮＨ4ＡｌＣＯ3（ＯＨ）2を主成分とす
るアルミニウム化合物を熱分解して得られる実質的にα
−アルミナである粉体を使用してスラリーを製造し、該
スラリーを乾燥し、焼成してアルミナ焼結物質を製造す
る方法において、乾燥工程の前に粒成長抑制剤をスラリ
ーに添加することにより、該アルミナ焼結物質が下記の
（ａ）〜（ｃ）で定義されたものとなることを特徴とす
る研磨性に優れた微結晶アルミナ研磨材粒子の製造方
法。 （ａ）実質的に全ての結晶粒子が１μｍ以下であるこ
と。 （ｂ）結晶粒子の平均径が０．５μｍ以下であること。 （ｃ）密度が３．９０ｇ／ｃｍ3以上であること。 - 【請求項２】 粒成長抑制剤がマグネシア、マグネシア
スピネル、マグネシアスピネルを含有するα−アルミナ
粉体、焼成することによりマグネシアまたはマグネシア
スピネルを生成する物質のうちの少なくとも一種類で、
アルミナ分に対しＭｇＯ換算として０．０１〜０．５重
量％添加されることを特徴とする特許請求の範囲第１項
に記載の方法。 - 【請求項３】 粒成長抑制剤がシリカ、ムライト、シリ
カを含有するα−アルミナ粉体、焼成することによりシ
リカまたはムライトを生成する物質のうちの少なくとも
一種類で、アルミナ分に対しＳｉＯ2換算として０．０
１〜０．５重量％添加されることを特徴とする特許請求
の範囲第１項に記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5140084A JPH06321534A (ja) | 1993-05-18 | 1993-05-18 | 微結晶アルミナ研磨材粒子の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5140084A JPH06321534A (ja) | 1993-05-18 | 1993-05-18 | 微結晶アルミナ研磨材粒子の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06321534A true JPH06321534A (ja) | 1994-11-22 |
Family
ID=15260592
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5140084A Pending JPH06321534A (ja) | 1993-05-18 | 1993-05-18 | 微結晶アルミナ研磨材粒子の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06321534A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5611829A (en) * | 1995-06-20 | 1997-03-18 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Alpha alumina-based abrasive grain containing silica and iron oxide |
| US5645619A (en) * | 1995-06-20 | 1997-07-08 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Method of making alpha alumina-based abrasive grain containing silica and iron oxide |
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