JPH06318525A - 単相単巻変圧器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【目的】 変圧器の寸法・重量が小さく、安価な単相単
巻変圧器を提供する。 【構成】 分路巻線を、直列接続された第１および第２
の分路巻線５Ａ，５Ｂに分割し、鉄心脚７の周囲に、そ
の内側より、第１の分路巻線５Ａ、直列巻線６、第２の
分路巻線５Ｂの順に巻装する。この場合、さらに、直列
巻線６との直列接続・非接続を切り換えるタップ巻線を
備え、このタップ巻線を第２の分路巻線５Ｂの外周に巻
装することも可能である。あるいは、直列巻線６を、直
列接続された第１および第２の直列巻線に分割して、第
１の直列巻線、分路巻線５、第２の直列巻線の順に巻装
する。この場合、さらに、分路巻線との直列接続・非接
続を切り換えるタップ巻線を備え、このタップ巻線を第
２の直列巻線の外周に巻装することも可能である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、交流起電回路に使用さ
れる単相単巻変圧器に関する。

【０００２】

【従来の技術】電気車に電力を供給する交流起電回路で
は、単相単巻変圧器を使用したＡＴ起電方式があり、そ
の単相単巻変圧器の巻回数比は１：１となっている。こ
れに対し、最近の研究により、単相単巻変圧器の巻回数
比を１：ｎ（ｎ＞１）として、起電線の電圧をトロリ線
の電圧より高くする方式が開発された。

【０００３】この新交流起電回路方式は、起電線の電圧
が高くなった分、電流が減少するので、起電線の電圧降
下が小さくなり、単相単巻変圧器の設置間隔をより長く
することが可能になると共に、ｎの値を適切に選択する
ことによって、トロリ線と起電線のインピーダンス特性
を平衡させ、通信線に対する電磁誘導障害を軽減できる
優れた方式である。

【０００４】図１４は、このような新交流起電回路の１
つの例を示す説明図であり、スコット結線変圧器１によ
り３相電源２から受電することによって単相電源２組を
得て、その各々に単相の起電回路を接続している。単相
の起電回路は、トロリ線（Ｔ）、レール（Ｒ）、起電線
（Ｆ）および単相単巻変圧器３で構成され、電気車４は
トロリ線（Ｔ）とレール（Ｒ）の間を走行する起電線
（Ｆ）とレール（Ｒ）間の電圧ＥＦ、トロリ線（Ｔ）と
レール（Ｒ）間の電圧ＥＴの比は、単相単巻変圧器の巻
回数比と同じであり、ＥＦ／ＥＴ＝ｎの関係である。

【０００５】図１４に示す単相単巻変圧器３について、
その電源と負荷の関係を示すと、図１５に示すようにな
る。この図１５においては、図１４に示すような電気車
４がトロリ線（Ｔ）とレール（Ｒ）の間の負荷となって
２次側を構成し、トロリ線（Ｔ）と起電線（Ｆ）の間が
電源となって１次側を構成している。また、レール
（Ｒ）とトロリ線（Ｔ）の間の分路巻線５に流れる電流
Ｉｃは２次側電流Ｉ２と１次側電流Ｉ１の差であり、起
電線（Ｆ）とレール（Ｒ）の間の直列巻線６に流れる電
流Ｉｓは１次側電流Ｉ１である。この単相単巻変圧器の
巻回数比は、Ｒ−Ｔ間の分路巻線５を１とすれば、Ｆ−
Ｒ間の直列巻線６はｎ、Ｆ−Ｔ間の１次側は１＋ｎとな
る。

【０００６】そして、以上のような単相単巻変圧器の自
己容量と定格容量の比αと巻回数比ｎとの関係は、下記
の式（１）および表１のように示される。

【数１】α＝（自己容量）／（定格容量） ＝（Ｆ−Ｒ間の電圧）／（Ｆ−Ｔ間の電圧） ＝ｎ（１＋ｎ）… 式（１）

【０００７】

【表１】 この表１から、たとえ定格容量が同じ場合でも、巻回数
比ｎが大きくなると、その単相単巻変圧器の自己容量は
大きくなることがわかる。このように、単相単巻変圧器
の自己容量が大きくなると、寸法・重量が大きくなり、
価格が高くなる。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】また、図１６は、図１
５に示すような単相単巻変圧器の具体的な巻線配置とし
て、最も単純な構成の巻線配置とその磁束分布を示す説
明図である。すなわち、この図１６においては、鉄心脚
７に分路巻線５が巻装され、その外側に直列巻線６が巻
装されている。そして、分路巻線５には電流Ｉｃが、直
列巻線６には電流Ｉｓが、互いに逆向きに流れ、互いに
アンペアターンを打ち消し合い、Ｉｃ＝ｎ×Ｉｓの関係
となっており、軸方向の漏れ磁束を発生させている。こ
の磁束密度は、図１６に示すように分布し、Ｂｍは、そ
の最大値を示している。

【０００９】以上のような構成の単相単巻変圧器のイン
ピーダンス電圧（％ＩＺ）を考えた場合、このインピー
ダンス電圧（％ＩＺ）は、抵抗分は小さいのでこれを無
視し、リアクタンス分のみで近似すると、ほぼ次の式
（２）で求められる。

【数２】 また、この式（２）中のＱは、次の式（３）で表され
る。

【数３】 ただし、これらの式（２）および式（３）において、各
値は次のように定義される。 ｆ： 定格周波数［Ｈｚ］ Ｐ： 定格容量［ＭＶＡ］ ｍ： 巻線群数 ｅ： １巻回当りの電圧［Ｖ］ Ｈ： 巻線の軸方向高さ［ｍｍ］ Ｄ１：分路巻線５の平均直径［ｍｍ］ Ｄ２：主間隙の平均直径［ｍｍ］ Ｄ３：直列巻線６の平均直径［ｍｍ］ Ｇ１：分路巻線５の半径方向幅［ｍｍ］ Ｇ２：主間隙の半径方向幅［ｍｍ］ Ｇ３：直列巻線６の半径方向幅［ｍｍ］

【００１０】一方、ＡＴ起電方式回路に使用される単相
単巻変圧器は、回路全体のインピーダンスを低くし、電
圧降下を少なくして、電気車の運転特性を良くするため
に、そのインピーダンス電圧（％ＩＺ）を極端に小さく
し、約１％以下にする必要がある。普通の変圧器では、
そのインピーダンス電圧は小さい場合でも５％程度はあ
り、大きい場合には２０％であるから、１％は非常に小
さい値であるといえる。

【００１１】また、前記の式（２）からも分かるよう
に、現在の交流起電回路の単相単巻変圧器ではｎ＝１で
あるのに対し、新規の交流起電回路の単相単巻変圧器で
はｎ＞１であり、｛ｎ／（１＋ｎ）｝² の値が大きくな
るので、下記の式（４）で表示されるＫをさらに小さく
する必要がある。なお、ｆ，Ｐは仕様で与えられるの
で、設計上の変数ではない。

【数４】Ｋ＝Ｑ／（ｍ×ｅ² ×Ｈ） … 式（４） この式（４）のＫの値を小さくするためには、Ｑの値を
より小さくし、ｍ，ｅ，Ｈの値をより大きくする必要が
あるが、各値をこのように変化させるためには、次のよ
うな問題点がある。

【００１２】まず、Ｑの値は、前記の式（３）に示され
るように、平均直径（Ｄ）と半径方向幅（Ｇ）によって
決まるが、これらは鉄心と巻線の構成や絶縁寸法により
決まるため、Ｑだけを小さくすることはできない。

【００１３】また、ｍの値は、巻線群数であり、１群よ
り２群の方が、２群より３群の方がよりＫを小さくでき
るので、ｍを大きくすることは有効な方法である。しか
し、巻線群数を多くすることは、分路巻線５、直列巻線
６、鉄心脚７の個数を２倍、３倍にすることになるの
で、変圧器の寸法・重量はかなり大きくなり、価格も高
くなってしまう。

【００１４】さらに、ｅの値は、１巻回当りの電圧であ
り、これを大きくするためには、鉄心を太くして主磁束
の量を増す必要があるが、２乗に反比例してＫを小さく
することができるので、有効な方法である。しかしなが
ら、鉄心が太くなると、鉄心の寸法・重量が大きくなる
ため、変圧器の寸法・重量が大きくなり、価格も高くな
ってしまう。

【００１５】そしてまた、Ｈの値は、巻線の軸方向高さ
であり、これを高くすることは、巻線の半径方向幅（Ｇ
１，Ｇ３）をより小さくして、平均直径（Ｄ１，Ｄ２，
Ｄ３）をより小さくすることができ、その結果、式
（３）のＱを小さくすることができるため、有効な方法
である。しかしながら、鉄心脚の高さを高くすると、変
圧器の高さ寸法が大きくなり、製造工場から設置場所へ
の輸送が困難になるので、ある一定の限度内に制限され
る。

【００１６】一方、このＡＴ起電方式回路においては、
回路の短絡時に発生する短絡電流が単相単巻変圧器にも
流れるが、この場合、短絡電流の値は、その単相単巻変
圧器の定格電流に比べてかなり大きくなる。例えば、図
１４に示す回路例で、スコット結線変圧器１の近くに設
置される単相単巻変圧器（ＡＴ１１，ＡＴ２１，ＡＴ１
２，ＡＴ２２など）では３５倍の過電流に耐えるような
性能の単相単巻変圧器を使用し、また、スコット結線変
圧器１の遠くに設置される単相単巻変圧器（ＡＴ１３，
ＡＴ２３など）では２５倍の過電流に耐えるような性能
の単相単巻変圧器を使用することが考えられる。普通の
変圧器では、このような過電流倍数は、インピーダンス
電圧が５％の変圧器で２０倍、インピーダンス電圧が２
０％の変圧器で５倍であるから、２５〜３５倍の過電流
倍数はかなり大きい値であるといえる。

【００１７】また、図１７に示すように、分路巻線５に
短絡電流ｉｃが、直列巻線６に短絡電流ｉｓが各々流れ
ると、分路巻線５には鉄心脚７の方向、すなわち内側方
向に電磁機械力Ｆｃが、直列巻線６には外側方向に電磁
機械力Ｆｓが各々発生する。このような電磁機械力に対
して耐えるためには、巻線導体に発生する応力が、ある
許容値以内でなければならない。

【００１８】以下には、分路巻線５に発生する電磁機械
力Ｆｃと巻線導体に発生する応力σｃについて説明す
る。なお、直列巻線６についても、発生する電磁機械力
の向きが逆になるだけであり、その電磁機械力Ｆｓと巻
線導体に発生する引張応力σｓは、分路巻線５と同様に
して求められるため、ここでは省略する。

【数５】

【数６】 σｃ＝Ｆｃ／（２π×Ｎｃ×Ａｃ）… 式（６） ただし、これらの式（５）および式（６）において、各
値は次のように定義される。 ｉｃ：分路巻線５に流れる短絡電流のピーク値［Ａ］ Ｎｃ：分路巻線５の巻回数［回］ Ｄ１：分路巻線５の平均直径［ｍｍ］ Ｈ： 分路巻線５の軸方向高さ［ｍｍ］ σｃ：分路巻線５の導体に発生する圧縮応力［ｋｇ／ｃ
ｍ² ］ Ａｃ：分路巻線５の導体の断面積［ｃｍ² ］ これらの式（５）および式（６）から分かるように、圧
縮応力σｃを小さくするためには、導体の断面積Ａｃを
より大きくすればよい。しかしながら、このように、導
体を太くすると、巻線の寸法・重量が重くなるため、変
圧器の寸法・重量が大きくなり、価格も高くなってしま
う。

【００１９】これに対して、分路巻線５の巻線群数ｍを
２以上とした場合には、１つの巻線に流れる電流Ｉｃは
１／ｍになり、短絡電流ｉｃも１／ｍになるので、発生
する電磁機械力Ｆｃは１／ｍ² となる。すなわち、分路
巻線５に流れる電流Ｉｃが１／ｍになると、その導体断
面積Ａｃを１／ｍにすることができるため、前記の式
（５）より、電磁機械力Ｆｃが１／ｍ² になり、式
（６）より、圧縮応力σｃは１／ｍとなる。

【００２０】このように、巻線群数ｍを大きくすると、
電磁機械力を大きく低減でき、導体の太さを太くする必
要はなくなる。しかしながら、巻線群数ｍが多くなる
と、結局、変圧器の価格が高くなってしまう。

【００２１】本発明は、以上のような従来技術の問題点
を解決するために提案されたものであり、その目的は、
変圧器の寸法・重量が小さく、安価な単相単巻変圧器を
提供することである。

【００２２】

【課題を解決するための手段】本発明による単相単巻変
圧器は、鉄心脚に分路巻線と直列巻線を巻装してなり、
この直列巻線の巻回数が分路巻線の巻回数の２倍を超過
する単相単巻変圧器において、その巻線の構成に特徴を
有するものである。すなわち、請求項１に記載の単相単
巻変圧器は、前記分路巻線を、直列接続された第１の分
路巻線と第２の分路巻線に分割し、前記鉄心脚の周囲
に、その内側より、前記第１の分路巻線、前記直列巻
線、前記第２の分路巻線の順に巻装したことを特徴とし
ている。また、請求項２に記載の単相単巻変圧器は、前
記請求項１の構成に加えて、さらに、前記直列巻線との
直列接続・非接続を切り換えることの可能なタップ巻線
を備え、前記鉄心脚の周囲に、その内側より、前記第１
の分路巻線、前記直列巻線、前記第２の分路巻線、前記
タップ巻線の順に巻装したことを特徴としている。

【００２３】一方、請求項３に記載の単相単巻変圧器
は、前記直列巻線を、直列接続された第１の直列巻線と
第２の直列巻線に分割し、前記鉄心脚の周囲に、その内
側より、前記第１の直列巻線、前記分路巻線、前記第２
の直列巻線の順に巻装したことを特徴としている。ま
た、請求項４に記載の単相単巻変圧器は、前記請求項３
の構成に加えて、前記分路巻線との直列接続・非接続を
切換えることの可能なタップ巻線を備え、前記鉄心脚の
周囲に、その内側より、前記第１の直列巻線、前記分路
巻線、前記第２の直列巻線、前記タップ巻線の順に巻装
したことを特徴としている。

【００２４】

【作用】以上のような構成を有する本発明の作用は次の
通りである。すなわち、分路巻線または直列巻線の一方
を分割して、他方の巻線の両側に配置することにより、
両側の分割された巻線と中央の巻線とに、互いに逆向き
の電流が流れ、軸方向には漏れ磁束が発生するが、その
磁束密度分布は、軸方向両側に分散され、その最大値は
小さくなる。そして、このような磁束分布になる結果、
変圧器の寸法・重量を小さくしながら、しかも、そのイ
ンピーダンス電圧を容易に小さくすることができ、電磁
機械力に対しても十分な強度を持たせることができる。
また、タップ巻線を設けた場合には、タップ巻線の直列
接続・非接続によって、端子Ｒ−Ｔ間の電圧を切り換え
ることができ、２種類の電圧を使用して運行する場合に
好都合である。

【００２５】

【実施例】以下、本発明による単相単巻変圧器の複数の
実施例について、図１〜図１３を参照して具体的に説明
する。

【００２６】［１］第１実施例…図１〜図３ 図１〜図３は、本発明による単相単巻変圧器の第１実施
例を示す図であり、図１は結線図、図２は図１の単相単
巻変圧器の巻線配置とその磁束分布を示す説明図、図３
は図２の巻線配置において発生する電磁機械力を示す説
明図である。

【００２７】すなわち、図１に示すように、端子Ｒ−Ｔ
間の分路巻線５は、第１の分路巻線５Ａと第２の分路巻
線５Ｂとに２分割されており、この第１および第２の分
路巻線５Ａ，５Ｂの巻回数比は、ｘ１：ｘ２（ｘ２＝１
−ｘ１）とされている。そして、図２に示すように、鉄
心脚７の周囲の最内側には、第１の分路巻線５Ａが巻装
され、その周囲に直列巻線６が巻装され、さらに、最外
側には、第２の分路巻線５Ｂが巻装されており、これら
の巻線５Ａ，６，５Ｂは、同心状に配置されている。

【００２８】このように構成された本実施例の単相単巻
変圧器においては、第１および第２の分路巻線５Ａ，５
Ｂには電流Ｉｃが、直列巻線６には電流Ｉｓが、互いに
逆方向に流れ、互いにアンペアターンを打ち消し合い、
軸方向の漏れ磁束を発生させている。この磁束密度は、
図２に示すように、上方向に最大値Ｂ１を有し、下方向
に最大値Ｂ２を有するようにして分布する。これらの磁
束密度の最大値Ｂ１，Ｂ２は、その巻回数比ｘ１：ｘ２
に比例する。例えば、第１および第２の分路巻線５Ａ，
５Ｂの分割比率が等分であり、ｘ１＝ｘ２＝０．５であ
る場合には、磁束密度の最大値Ｂ１，Ｂ２は、図１６の
最大値Ｂｍの約半分となる。

【００２９】このような磁束分布になる本実施例の単相
単巻変圧器においては、変圧器の寸法・重量を小さくし
ながら、しかも、そのインピーダンス電圧を容易に小さ
くすることができ、電磁機械力に対しても十分な強度を
持たせることができる。このような作用および効果につ
いて、以下に説明する。

【００３０】すなわち、まず、本実施例の単相単巻変圧
器のインピーダンス電圧（％ＩＺ）は、前記の式（２）
で求められるが、Ｑについては、前記の式（３）によっ
て表されるＱの代わりに、次の式（７）によって表され
るＱ１に変更される。

【数７】 ただし、この式（７）において、Ｄ１〜Ｄ５およびＧ１
〜Ｇ５は次のように定義される。 Ｄ１：第１の分路巻線５Ａの平均直径［ｍｍ］ Ｄ２：第１の分路巻線５Ａと直列巻線６との間の間隙の
平均直径［ｍｍ］ Ｄ３：直列巻線６の平均直径［ｍｍ］ Ｄ４：直列巻線６と第２の分路巻線５Ｂとの間の間隙の
平均直径［ｍｍ］ Ｄ５：第２の分路巻線５Ｂの平均直径［ｍｍ］ Ｇ１：第１の分路巻線５Ａの半径方向幅［ｍｍ］ Ｇ２：第１の分路巻線５Ａと直列巻線６との間の間隙の
半径方向幅［ｍｍ］ Ｇ３：直列巻線６の半径方向幅［ｍｍ］ Ｇ４：直列巻線６と第２の分路巻線５Ｂとの間の間隙の
半径方向幅［ｍｍ］ Ｇ５：第２の分路巻線５Ｂの半径方向幅［ｍｍ］

【００３１】ここで、例えば、第１および第２の分路巻
線５Ａ，５Ｂの分割比率が等分であり、ｘ１＝ｘ２＝
０．５である場合には、図２のＧ１とＧ５は図１５のＧ
１の半分となり、Ｇ４はＧ２と等しいとしてよいから、
前記の式（３）によるＱと式（７）によるＱ１の関係
は、定格容量２０ＭＶＡの単相単巻変圧器で計算してみ
ると、Ｑ１はＱの約４０％となり、他の容量でも同じよ
うな関係となる。

【００３２】したがって、このように、ＱすなわちＱ１
が４０％になる場合、前記の式（４）における、ｍ，
ｅ，Ｈの値を小さくしても、Ｋの値を小さくして、イン
ピーダンス電圧を容易に小さくすることができるため、
次のような利点が得られる。

【００３３】まず、ｍの値は、巻線群数であり、２群よ
り１群の方が、３群より２群の方が、分路巻線５Ａ，５
Ｂ、分路巻線６および鉄心脚７の個数を低減できるた
め、それによって、変圧器の寸法・重量を小さくするこ
とができ、価格を安くすることができる。例えば、従来
方式の図１６において、その巻線群数ｍを２として一定
の定格の変圧器を得ていた場合に、本発明方式の図２に
おいてはその巻線群数ｍを１として同じ定格の変圧器を
得ることができ、鉄心脚７と直列巻線６の個数を２から
１に半減することができる。また、この場合、従来の非
分割型の分路巻線５の数は２個であり、本実施例の分割
型の分路巻線５Ａ，５Ｂの数はやはり２個であるため、
分路巻線の数は変化しない。

【００３４】また、ｅの値は、１巻回当りの電圧であ
り、これを小さくできると、鉄心を細くして主磁束の量
を低減することができるので、鉄心の寸法・重量を小さ
くして、変圧器の寸法・重量を小さくすることができ、
価格を安くすることができる。さらに、Ｈの値は、巻線
の軸方向高さであり、これを低くできると、鉄心脚の高
さを低くできるため、変圧器の高さ寸法を輸送できる寸
法以下にすることが容易となる。したがって、製造工場
から設置場所への輸送が容易になる。

【００３５】一方、本実施例の単相単巻変圧器におい
て、電磁機械力は、図３に示すように発生する。すなわ
ち、第１の分路巻線５Ａに短絡電流ｉｃが流れると、こ
の第１の分路巻線５Ａには内側方向の電磁機械力Ｆｃ１
が発生する。この場合、第１の分路巻線５Ａの巻回数Ｎ
ｃは図１６に示した従来の非分割型の分路巻線５の巻回
数の１／２である。そのため、前記の式（５）より第１
の分路巻線５Ａの電磁機械力Ｆｃ１は従来の１／４にな
り、前記の式（６）よりその圧縮応力σｃは従来の１／
２になるので、その導体断面積Ａｃを従来の１／２にす
ることができ、巻線の重量を軽くすることができる。

【００３６】また、直列巻線６に短絡電流ｉｓが流れる
と、この直列巻線６の内外には、互いに逆方向の電磁機
械力Ｆｓ１，Ｆｓ２がそれぞれ発生する。すなわち、直
列巻線６の内側部分６Ｃには、第１の分路巻線５Ａに発
生する電磁機械力Ｆｃ１に対向して、外側方向に電磁機
械力Ｆｓ１が発生し、直列巻線６の外側部分６Ｄには、
内側方向に電磁機械力Ｆｓ２が発生する。そして、これ
らの電磁機械力Ｆｓ１，Ｆｓ２の向きが反対なので、直
列巻線６全体に実質的に加わる電磁機械力は、両者の差
（Ｆｓ１−Ｆｓ２）となり、極めて小さくなる。したが
って、直列巻線６の電磁機械力に対する強度を特別に考
慮する必要がなくなるため、直列巻線６の導体断面積
を、導体の温度上昇や発生負荷損のみにより決定するこ
とができ、実質的に小さくすることができる。

【００３７】さらに、第２の分路巻線５Ｂに短絡電流ｉ
ｃが流れると、この第２の分路巻線５Ｂには、直列巻線
６Ｄに発生する電磁機械力Ｆｓ２に対向して、外側方向
に電磁機械力Ｆｃ２が発生する。この場合、第２の分路
巻線５Ｂの巻回数Ｎｃは、前記の第１の分路巻線５Ａと
同様に、従来の非分割型の分路巻線５の巻回数の１／２
である。そのため、前記の第１の分路巻線５Ａと同様
に、前記の式（５）より第２の分路巻線５Ｂの電磁機械
力Ｆｃ２は従来の１／４になり、前記の式（６）よりそ
の圧縮応力σｃは従来の１／２になるので、その導体断
面積Ａｃを従来の１／２にすることができ、巻線の重量
を軽くすることができる。

【００３８】以上、本実施例の作用および効果について
一般的に記述したが、実際に、変圧器を設計する場合に
は、前記のＱ１，ｍ，ｅ，Ｈ，Ｎｃ，Ａｃなどの各値
を、仕様を満足する適切な値に選定することにより、寸
法・重量が小さくなり、価格の安いものにすることがで
きる。

【００３９】［２］第２実施例…図４〜図６ 図４〜図６は、本発明による単相単巻変圧器の第２実施
例を示す図であり、図４は結線図、図５は図４の単相単
巻変圧器の巻線配置とその磁束分布を示す説明図、図６
は図５の巻線配置において発生する電磁機械力を示す説
明図である。

【００４０】すなわち、図４に示すように、端子Ｆ−Ｒ
間の直列巻線６は、第１の直列巻線６Ａと第２の直列巻
線６Ｂとに２分割されており、この第１および第２の直
列巻線６Ａ，６Ｂの巻回数比は、ｙ１：ｙ２（ｙ２＝１
−ｙ１）とされている。そして、図５に示すように、鉄
心脚７の周囲には、その内側から、第１の直列巻線６
Ａ、分路巻線５、第２の直列巻線６Ｂの順に巻装されて
いる。

【００４１】このように構成された本実施例の単相単巻
変圧器においては、第１および第２の直列巻線６Ａ，６
Ｂには電流Ｉｓが、分路巻線５には電流Ｉｃが、互いに
逆方向に流れ、互いにアンペアターンを打ち消し合い、
軸方向の漏れ磁束を発生させている。この磁束密度は、
図５に示すように、下方向に最大値Ｂ１を有し、上方向
に最大値Ｂ２を有するようにして分布する。これらの磁
束密度の最大値Ｂ１，Ｂ２は、その巻回数比ｙ１，ｙ２
に比例する。例えば、第１および第２の直列巻線６Ａ，
６Ｂの分割比率が等分であり、ｙ１＝ｙ２＝０．５であ
る場合には、磁束密度の最大値Ｂ１，Ｂ２は、図１６の
最大値Ｂｍの約半分となる。

【００４２】このような磁束分布になる本実施例の単相
単巻変圧器においては、前記第１実施例と同様に、変圧
器の寸法・重量を小さくしながらしかも、そのインピー
ダンス電圧を容易に小さくすることができ、電磁機械力
に対しても十分な強度を持たせることができる。

【００４３】すなわち、本実施例の単相単巻変圧器のイ
ンピーダンス電圧（％ＩＺ）は、前記第１実施例と同様
に、前記の式（２）で求められるが、Ｑについては、前
記の式（７）のｘ１，ｘ２を、ｙ１，ｙ２に置換えた式
によって表されるＱ１となる。この場合、式（７）のＤ
１〜Ｄ５およびＧ１〜Ｇ５は次のように読み替えること
になる。 Ｄ１：第１の直列巻線６Ａの平均直径［ｍｍ］ Ｄ２：第１の直列巻線６Ａと分路巻線５との間の間隙の
平均直径［ｍｍ］ Ｄ３：分路巻線５の平均直径［ｍｍ］ Ｄ４：分路巻線５と第２の直列巻線６Ｂとの間の間隙の
平均直径［ｍｍ］ Ｄ５：第２の直列巻線６Ｂの平均直径［ｍｍ］ Ｇ１：第１の直列巻線６Ａの半径方向幅［ｍｍ］ Ｇ２：第１の直列巻線６Ａと分路巻線５との間の間隙の
半径方向幅［ｍｍ］ Ｇ３：分路巻線５の半径方向幅［ｍｍ］ Ｇ４：分路巻線５と第２の直列巻線６Ｂとの間の間隙の
半径方向幅［ｍｍ］ Ｇ５：第２の直列巻線６Ｂの半径方向幅［ｍｍ］

【００４４】また、本実施例において、電磁機械力は、
図６に示すように発生する。すなわち、第１の直列巻線
６Ａに流れる短絡電流ｉｓにより、この第１の直列巻線
６Ａには内側方向の電磁機械力Ｆｓ１が発生し、分路巻
線５に流れる短絡電流ｉｃにより、この分路巻線５の内
側部分５Ｃには外側方向の電磁機械力Ｆｃ１が発生し、
分路巻線５の外側部分５Ｄには内側方向の電磁機械力Ｆ
ｃ２が発生し、さらに、第２の直列巻線６Ｂに流れる短
絡電流ｉｓにより、この第２の直列巻線６Ｂには外側方
向の電磁機械力Ｆｓ２が各々発生する。このような電磁
機械力の方向関係は前記第１実施例（図３）と同じであ
る。したがって、本実施例においても、前記第１実施例
と同様の作用効果が得られる。

【００４５】［３］第３実施例…図７〜図９ 図７〜図９は、端子Ｒ−Ｔ間の電圧を切り換える必要が
ある単相単巻変圧器に本発明を適用した第３実施例を示
す図であり、図７は結線図、図８は図７の単相単巻変圧
器の巻線配置とその磁束分布を示す説明図、図９は図７
の巻線配置において発生する電磁機械力を示す説明図で
ある。

【００４６】まず、新交流起電回路方式では、電気車電
圧すなわち図１４に示すトロリ線（Ｔ）とレール（Ｒ）
間の電圧Ｅ_T を２種類、例えば、２２ｋＶと３０ｋＶと
して運行する場合があるが、本実施例は、このような場
合に必要となる単相単巻変圧器に本発明を適用したもの
である。

【００４７】例えば、図１４に示す起電線（Ｆ）とレー
ル（Ｒ）間の電圧Ｅ_T が３７．５ｋＶであるとすると、
２２ｋＶ運行時には、１次側電圧が５９．５（＝２２＋
３７．５）ｋＶで、２次側電圧が２２ｋＶであるから、
この時のｎをｎ１とするとｎ１＝３７．５／２２＝１．
７０５となる。そして、３０ｋＶ運行時には、１次側電
圧が６７．５（＝３０＋３７．５）ｋＶで、２次側電圧
が３０ｋＶであるから、この時のｎをｎ２とすると、ｎ
２＝３７．５／３０＝１．２５となる。

【００４８】図７の結線は、このように、２種類の電圧
に切り換えるために巻回数比ｎをｎ１，ｎ２の２種類に
切り換える場合に適用される。すなわち、図７におい
て、直列巻線６は第１および第２の直列巻線６Ａ，６Ｂ
に２分割されており、この第１および第２の直列巻線６
Ａ，６Ｂの巻回数比は、ｙ１：ｙ２（ｙ２＝１−ｙ１）
とされている。そして、分路巻線側は、分路巻線５とタ
ップ巻線８で構成されており、その巻回数比は、ｘ１：
ｘ２（ｘ２＝１−ｘ１）とされている。タップ巻線８を
分路巻線５に直列に接続するか否かは、タップ切換器９
の接点Ｐ₀ 〜Ｐ₂により切換え可能とされている。この
場合、Ｐ₀ は分路巻線５側の接点であり、Ｐ₁ とＰ₂ は
タップ巻線８の非接続側と接続側の接点である。そし
て、図８に示すように、鉄心脚７の周囲には、その内側
から、第１の直列巻線６Ａ、分路巻線５、第２の直列巻
線６Ｂ、タップ巻線８の順に巻装されている。

【００４９】以上のように構成することにより、ｎ１＝
１．７０５の場合には、タップ切換器９で接点Ｐ₀ と接
点Ｐ₁ を接続することにより、タップ巻線８を接続せず
に、分路巻線５と第１および第２の直列巻線６Ａ，６Ｂ
のみを直列接続する。これによって、分路巻線５に２次
側電圧２２ｋＶを誘起させ、直列巻線６Ａ，６Ｂに３
７．５ｋＶを誘起させて１次側電圧５９．５ｋＶとする
ことができる。また、ｎ２＝１．２５の場合には、タッ
プ切換器９で接点Ｐ₀ と接点Ｐ₂ を接続することによ
り、分路巻線５とタップ巻線８を直列接続すると同時
に、この直列接続に第１および第２の直列巻線６Ａ，６
Ｂを直列接続する。これによって、分路巻線５に２２ｋ
Ｖを誘起させ、タップ巻線８に８ｋＶを誘起させ、２次
側電圧３０ｋＶを得て、さらに、直列巻線６Ａ，６Ｂに
３７．５ｋＶを誘起させて１次側電圧６７．５ｋＶを得
ることができる。

【００５０】また、本実施例の単相単巻変圧器における
磁束密度分布は、以上のようなタップ巻線８の接続・非
接続に応じて異なる。すなわち、本実施例は、図８に示
すように、鉄心脚７に内側から直列巻線６Ａ、分路巻線
５、直列巻線６Ｂ、タップ巻線８の順に巻装しているた
め、タップ巻線８を除いた巻線構成は、前記第２実施例
と全く同様である。そして、ｎ１＝１．７０５の場合に
は、タップ巻線８には電流が流れないので、タップ巻線
８のない前記第２実施例と全く同じ条件となり、図５に
示したのと同様の磁束密度分布を示す。また、ｎ２＝
１．２５の場合には、タップ巻線８にも電流が流れるた
め、分路巻線５とタップ巻線８には電流Ｉｃが、直列巻
線６Ａ，６Ｂには電流Ｉｓが、互いに逆方向に流れ、互
いにアンペアターンを打ち消し合い、軸方向の漏れ磁束
を発生させている。この磁束密度は、図８に示すよう
に、Ｂｘ１，Ｂｘ２，Ｂｙ１，Ｂｙ２で表される形で分
布する。この場合、磁束密度Ｂｘ１，Ｂｘ２の大きさ
は、図７に示す分路巻線５とタップ巻線８の巻回数の比
ｘ１，ｘ２に比例する。また、磁束密度Ｂｙ１，Ｂｙ２
の大きさは、図７に示す第１および第２の直列巻線６
Ａ，６Ｂの巻回数の比ｙ１，ｙ２に比例する。

【００５１】このような磁束分布になる本実施例の単相
単巻変圧器のインピーダンス電圧（％ＩＺ）は、前記第
２実施例と同様に、前記の式（２）で求められるが、Ｑ
については、次の式（８）に表されるＱ２に変更され
る。

【数８】 ただし、この式（８）において、Ｄ１〜Ｄ７およびＧ１
〜Ｇ７は次のように定義される。 Ｄ１：第１の直列巻線６Ａの平均直径［ｍｍ］ Ｄ２：第１の直列巻線６Ａと分路巻線５との間の間隙の
平均直径［ｍｍ］ Ｄ３：分路巻線５の平均直径［ｍｍ］ Ｄ４：分路巻線５と第２の直列巻線６Ｂとの間の間隙の
平均直径［ｍｍ］ Ｄ５：第２の直列巻線６Ｂの平均直径［ｍｍ］ Ｄ６：第２の直列巻線６Ｂとタップ巻線８との間の間隙
の平均直径［ｍｍ］ Ｄ７：タップ巻線８の平均直径［ｍｍ］ Ｇ１：第１の直列巻線６Ａの半径方向幅［ｍｍ］ Ｇ２：第１の直列巻線６Ａと分路巻線５との間の間隙の
半径方向幅［ｍｍ］ Ｇ３：分路巻線５の半径方向幅［ｍｍ］ Ｇ４：分路巻線５と第２の直列巻線６Ｂとの間の間隙の
半径方向幅［ｍｍ］ Ｇ５：第２の直列巻線６Ｂの半径方向幅［ｍｍ］ Ｇ６：第２の直列巻線６Ｂとタップ巻線８との間の間隙
の半径方向幅［ｍｍ］ Ｇ７：タップ巻線８の平均直径［ｍｍ］

【００５２】ここで、例えば、ｘ１＝２２／３０＝０．
７３３，ｘ２＝８／３０＝０．２６７であり、ｙ１＝ｙ
２＝０．５である場合には、前記の式（３）によるＱと
前記の式（８）によるＱ２との関係は、定格容量２０Ｍ
ＶＡの単相単巻変圧器で計算してみると、Ｑ２はＱの約
３０％となり、他の容量でも同じような関係となる。

【００５３】したがって、このように、ＱすなわちＱ２
が３０％になる場合、前記の式（４）における、ｍ，
ｅ，Ｈの値を小さくしても、Ｋの値を小さくして、イン
ピーダンス電圧を容易に小さくすることができるため、
前記第１実施例について説明したのと同様の利点が得ら
れる。

【００５４】一方、本実施例の単相単巻変圧器において
発生する電磁機械力は、前述したタップ巻線８の接続・
非接続に応じて異なる。すなわち、本実施例は、前述し
た通り、タップ巻線８を除いた巻線構成は、前記第２実
施例と全く同様である。そして、タップ巻線８が分路巻
線５に接続されていない場合には、タップ巻線８には、
短絡電流ｉｓが流れないので、タップ巻線８のない前記
第２実施例と全く同じ条件となり、図６に示したのと同
様の電磁機械力が発生する。

【００５５】また、タップ巻線８が分路巻線５に接続さ
れている場合には、電磁機械力は、図９に示すように発
生する。すなわち、第１の直列巻線６Ａに短絡電流ｉｓ
が流れると、この第１の直列巻線６Ａには内側方向の電
磁機械力Ｆｓ１が発生する。この場合、第１の直列巻線
６Ａの巻回数Ｎｃは図１６に示した従来の非分割型の直
列巻線６の巻回数の１／２である。そのため、前記の式
（５）より第１の直列巻線６Ａの電磁機械力Ｆｃ１は従
来の１／４になり、前記の式（６）よりその圧縮応力σ
ｃは従来の１／２になるので、その導体断面積Ａｃを従
来の１／２にすることができ、巻線の重量を軽くするこ
とができる。

【００５６】また、分路巻線５に短絡電流ｉｃが流れる
と、この分路巻線５の内外には、互いに逆方向の電磁機
械力Ｆｃ１，Ｆｃ２がそれぞれ発生する。すなわち、分
路巻線５の内側部分５Ｃには、第１の直列巻線６Ａに発
生する電磁機械力Ｆｓ１に対向して、外側方向に電磁機
械力Ｆｃ１が発生し、分路巻線５の外側部分５Ｄには、
内側方向に電磁機械力Ｆｃ２が発生する。そして、これ
らの電磁機械力Ｆｃ１，Ｆｃ２の向きが反対なので、分
路巻線５全体に実質的に加わる電磁機械力は、両者の差
（Ｆｃ１−Ｆｃ２）となり、極めて小さくなる。したが
って、分路巻線５の電磁機械力に対する強度を特別に考
慮する必要がなくなるため、分路巻線５の導体断面積
を、導体の温度上昇や発生負荷損のみにより決定するこ
とができ、実質的に小さくすることができる。

【００５７】さらに、第２の直列巻線６Ｂに短絡電流ｉ
ｓが流れると、この第２の直列巻線６Ｂの内外には、互
いに逆方向の電磁機械力Ｆｓ２，Ｆｓ３がそれぞれ発生
する。すなわち、第２の直列巻線６Ｂの内側部分６Ｃに
は、分路巻線５の外側部分５Ｄに発生する電磁機械力Ｆ
ｃ２に対向して、外側方向に電磁機械力Ｆｓ２が発生
し、第２の直列巻線６Ｂの外側部分６Ｄには、内側方向
に電磁機械力Ｆｓ３が発生する。そして、これらの電磁
機械力Ｆｓ２，Ｆｓ３の向きが反対なので、この第２の
直列巻線６Ｂ全体に実質的に加わる電磁機械力は、両者
の差（Ｆｓ２−Ｆｓ３）となり、極めて小さくなる。し
たがって、前述した分路巻線５と同様に、電磁機械力に
対する強度を特別に考慮する必要がなくなるため、第２
の直列巻線６Ｂの導体断面積を、導体の温度上昇や発生
負荷損のみにより決定することができ、実質的に小さく
することができる。

【００５８】そしてまた、タップ巻線８に短絡電流ｉｃ
が流れると、このタップ巻線８には、第２の直列巻線６
Ｂの外側部分６Ｄに発生する電磁機械力Ｆｓ３に対向し
て、外側方向に電磁機械力Ｆ_T が発生する。この場合、
タップ巻線８の巻回数の比ｘ２は０．２６７と小さいた
め、電磁機械力Ｆ_T の値は小さくなり、電磁機械力的に
問題はない。

【００５９】したがって、本実施例の単相単巻変圧器に
おいても、変圧器の寸法・重量を小さくしながら、しか
も、そのインピーダンス電圧を容易に小さくすることが
でき、電磁機械力的に対しても十分な強度を持たせるこ
とができる。

【００６０】 ［４］第３実施例の変形例…図１０〜図１２ 図１０〜図１２は、前記第３実施例の変形例に相当する
第４実施例、第５実施例、および第６実施例をそれぞれ
示す結線図である。

【００６１】まず、図１０に示す第４実施例は、前記第
３実施例において、図７に示すように端子Ｒ側に配置し
ていたタップ巻線８を、端子Ｔ側に移したものであり、
これ以外の構成は、前記第３実施例と同様とされてい
る。このようなタップ巻線８の位置の変更は単なる設計
仕様上の変更に過ぎないため、本実施例においても、前
記第３実施例と同様の作用効果が得られる。

【００６２】次に、図１１に示す第５実施例は、前記第
４実施例の変形例であり、分路巻線５とタップ巻線８が
直列に接続され、タップ巻線８の両端から端子Ｔ１，Ｔ
２が引き出されている。そして、ｎ１＝１．７０５とし
て使用する場合にはトロリ線（Ｔ）を端子Ｔ１に接続
し、ｎ２＝１．２５として使用する場合にはトロリ線
（Ｔ）をＴ２に接続する。本実施例の構成においては、
前記第３実施例と同様の作用効果が得られることに加え
て、さらに、端子の数が１個増えるものの、タップ切換
器９を省略できるという付加的な利点がある。

【００６３】一方、図１２に示す第６実施例は、前記第
３実施例の巻線群を１組とした場合に、２組の巻線群を
並列に接続し、各組にそれぞれタップ切換器９を接続し
たものである。このような構成を有する本実施例におい
ては、前記第３実施例の作用効果に加えて、さらに、変
圧器容量が増加し、電流が大きくなり、１台のタップ切
換器９では電流が不足する場合に対応できるという利点
がある。

【００６４】［５］巻線群数に応じた巻線の配置構成 図１３は、前記の式（２）における巻線群数ｍに応じた
巻線の具体的な配置構成を示す説明図である。すなわ
ち、まず、図１３の（ａ）は、巻線群数ｍが１の場合で
あり、１組の巻線群１０が単相３脚鉄心１１の中央の主
脚に巻装されている。また、図１３の（ｂ）は、巻線群
数ｍが２の場合であり、単相２脚鉄心１２の両脚に同一
構成の巻線群１０が巻装されている。この場合、巻線群
１０の電流容量はそれぞれ１／２とされ、これらの巻線
群１０が並列接続されて、端子Ｆ，Ｒ，Ｔとされてい
る。さらに、図１３の（ｃ）は、巻線群数ｍが３の場合
であり、単相５脚鉄心１３の中央の主脚３脚に同一構成
の巻線群１０が巻装されている。この場合、巻線群１０
の電流容量はそれぞれ１／３とされ、これらの巻線群１
０が並列接続されて、端子Ｆ，Ｒ，Ｔとされている。

【００６５】［６］他の実施例 なお、本発明は、前述したような各実施例に限定される
ものではなく、例えば、巻線の分割側、分割数とその配
列は、自由に選択可能である。例えば、前記第３実施例
の変形例として、分路巻線５と直列巻線６とを置き換え
る構成も同様に可能である。すなわち、直列巻線６を分
割する代わりに、分路巻線５を分割して第１および第２
の分路巻線５Ａ，５Ｂとし、鉄心脚７の周囲にその内側
から第１の分路巻線５Ａ、直列巻線６、第２の分路巻線
５Ｂ、タップ巻線８の順に配置する実施例等も同様に可
能であり、同様の作用効果が得られるものである。この
構成は、請求項２に記載の構成に相当する。

【００６６】さらに、前記各実施例においては、分路巻
線または直列巻線の分割比率が等分である場合について
説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、
分割比率は自由に選択可能であり、タップ巻線と分路巻
線または直列巻線との巻回数比率も自由に選択可能であ
る。

【００６７】

【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、巻
線群数、鉄心の太さ、鉄心脚の高さおよび巻線の導体断
面積を従来より小さくしながら、しかも、そのインピー
ダンス電圧を容易に小さくすることができ、また、電磁
機械力に対しても十分な強度を持たせることができるた
め、従来に比べて寸法・重量が小さく、安価な単相単巻
変圧器を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による単相単巻変圧器の第１実施例を示
す結線図。

【図２】図１の単相単巻変圧器の巻線配置とその磁束分
布を示す説明図。

【図３】図２の巻線配置において発生する電磁機械力を
示す説明図。

【図４】本発明による単相単巻変圧器の第２実施例を示
す結線図。

【図５】図４の単相単巻変圧器の巻線配置とその磁束分
布を示す説明図。

【図６】図５の巻線配置において発生する電磁機械力を
示す説明図。

【図７】本発明による単相単巻変圧器の第３実施例を示
す結線図。

【図８】図７の単相単巻変圧器の巻線配置とその磁束分
布を示す説明図。

【図９】図８の巻線配置において発生する電磁機械力を
示す説明図。

【図１０】本発明による単相単巻変圧器の第４実施例を
示す結線図。

【図１１】本発明による単相単巻変圧器の第５実施例を
示す結線図。

【図１２】本発明による単相単巻変圧器の第６実施例を
示す結線図。

【図１３】巻線群数ｍに応じた巻線の具体的な配置構成
を示す説明図。

【図１４】本発明の単相単巻変圧器の適用対象となる交
流起電回路の一例を示す説明図。

【図１５】図１４の交流起電回路に適用される従来の単
相単巻変圧器の一例を示す結線図。

【図１６】図１５の単相単巻変圧器の巻線配置とその磁
束分布を示す説明図。

【図１７】図１６の巻線配置において発生する電磁機械
力を示す説明図。

【符号の説明】 １…スコット結線変圧器 ２…３相電源 ３…単相単巻変圧器 ４…電気車 ５…分路巻線 ５Ａ…第１の分路巻線 ５Ｂ…第２の分路巻線 ５Ｃ…分路巻線の内側部分 ５Ｄ…分路巻線の外側部分 ６…直列巻線 ６Ａ…第１の直列巻線 ６Ｂ…第２の直列巻線 ６Ｃ…直列巻線の内側部分 ６Ｄ…直列巻線の外側部分 ７…鉄心脚 ８…タップ巻線 ９…タップ切換器 １０…巻線群 １１…単相３脚鉄心 １２…単相２脚鉄心 １３…単相５脚鉄心

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【手続補正書】

【提出日】平成５年７月１３日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】特許請求の範囲

【補正方法】変更

【補正内容】

【特許請求の範囲】

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】０００６

【補正方法】変更

【補正内容】

【０００６】そして、以上のような単相単巻変圧器の自
己容量と定格容量の比αと巻回数比ｎとの関係は、下記
の式（１）および表１のように示される。

【数１】α＝（自己容量）／（定格容量） ＝（Ｆ−Ｒ間の電圧）／（Ｆ−Ｔ間の電圧） ＝ｎ／（１＋ｎ）… 式（１）

【手続補正３】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００２２

【補正方法】変更

【補正内容】

【００２２】

【課題を解決するための手段】本発明による単相単巻変
圧器は、鉄心脚に分路巻線と直列巻線を巻装してなり、
この直列巻線の巻回数が分路巻線の巻回数の１倍を超過
する単相単巻変圧器において、その巻線の構成に特徴を
有するものである。すなわち、請求項１に記載の単相単
巻変圧器は、前記分路巻線を、直列接続された第１の分
路巻線と第２の分路巻線に分割し、前記鉄心脚の周囲
に、その内側より、前記第１の分路巻線、前記直列巻
線、前記第２の分路巻線の順に巻装したことを特徴とし
ている。また、請求項２に記載の単相単巻変圧器は、前
記請求項１の構成に加えて、さらに、前記直列巻線との
直列接続・非接続を切り換えることの可能なタップ巻線
を備え、前記鉄心脚の周囲に、その内側より、前記第１
の分路巻線、前記直列巻線、前記第２の分路巻線、前記
タップ巻線の順に巻装したことを特徴としている。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 鉄心脚に分路巻線と直列巻線を巻装して
   なり、この直列巻線の巻回数が分路巻線の巻回数の２倍
   を超過する単相単巻変圧器において、 前記分路巻線を、直列接続された第１の分路巻線と第２
   の分路巻線に分割し、前記鉄心脚の周囲に、その内側よ
   り、前記第１の分路巻線、前記直列巻線、前記第２の分
   路巻線の順に巻装したことを特徴とする単相単巻変圧
   器。
2. 【請求項２】 前記直列巻線との直列接続・非接続を切
   り換えることの可能なタップ巻線を備え、前記鉄心脚の
   周囲に、その内側より、前記第１の分路巻線、前記直列
   巻線、前記第２の分路巻線、前記タップ巻線の順に巻装
   したことを特徴とする請求項１に記載の単相単巻変圧
   器。
3. 【請求項３】 鉄心脚に分路巻線と直列巻線を巻装して
   なり、この直列巻線の巻回数が分路巻線の巻回数の２倍
   を超過する単相単巻変圧器において、 前記直列巻線を、直列接続された第１の直列巻線と第２
   の直列巻線に分割し、前記鉄心脚の周囲に、その内側よ
   り、前記第１の直列巻線、前記分路巻線、前記第２の直
   列巻線の順に巻装したことを特徴とする単相単巻変圧
   器。
4. 【請求項４】 前記分路巻線との直列接続・非接続を切
   り換えることの可能なタップ巻線を備え、前記鉄心脚の
   周囲に、その内側より、前記第１の直列巻線、前記分路
   巻線、前記第２の直列巻線、前記タップ巻線の順に巻装
   したことを特徴とする請求項３に記載の単相単巻変圧
   器。