JPH06306465A - 深絞り性及び焼付け硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性及び焼付け硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH06306465A JPH06306465A JP11635693A JP11635693A JPH06306465A JP H06306465 A JPH06306465 A JP H06306465A JP 11635693 A JP11635693 A JP 11635693A JP 11635693 A JP11635693 A JP 11635693A JP H06306465 A JPH06306465 A JP H06306465A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 深絞り性及び焼付け硬化性が共に優れた冷延
鋼板を生産性よく製造し得る方法を提供する。 【構成】 Ｃ，Ｓi，Ｍn，Ｐ，Ｓ，sol，Ａl，Ｎ，Ｔ
i，Ｎbを特定した鋼をＡr3点以上の温度範囲で粗圧延
後、６００℃以上Ａr3点以下の温度範囲で、かつ、未再
結晶フェライト域での総圧下率(Ｒ1)が４０％以上の条
件で熱間圧延を行い、巻取り、酸洗した後、更に冷延率
(Ｒ2)が３０％以上で、かつ、未再結晶フェライト域及
び冷間圧延の合計圧下率(Ｒ)が８０％≦Ｒ≦９５％の条
件で冷間圧延を施し、浸炭雰囲気中で再結晶温度以上の
温度範囲で連続焼鈍を行い、固溶Ｃ量を５〜３０ppmの
範囲に制御する。
鋼板を生産性よく製造し得る方法を提供する。 【構成】 Ｃ，Ｓi，Ｍn，Ｐ，Ｓ，sol，Ａl，Ｎ，Ｔ
i，Ｎbを特定した鋼をＡr3点以上の温度範囲で粗圧延
後、６００℃以上Ａr3点以下の温度範囲で、かつ、未再
結晶フェライト域での総圧下率(Ｒ1)が４０％以上の条
件で熱間圧延を行い、巻取り、酸洗した後、更に冷延率
(Ｒ2)が３０％以上で、かつ、未再結晶フェライト域及
び冷間圧延の合計圧下率(Ｒ)が８０％≦Ｒ≦９５％の条
件で冷間圧延を施し、浸炭雰囲気中で再結晶温度以上の
温度範囲で連続焼鈍を行い、固溶Ｃ量を５〜３０ppmの
範囲に制御する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、冷延鋼板の製造方法に
関し、特に深絞り性と焼付け硬化性に優れた冷延鋼板の
製造方法に関するものである。
関し、特に深絞り性と焼付け硬化性に優れた冷延鋼板の
製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】近年、
自動車用部材や電気機器外板に使用される冷延鋼板には
高いプレス成形性が要求されている。このような要求を
満たす冷延鋼板の製造方法として、極低炭素鋼にＴi、
Ｎbなどの炭窒化物形成元素を単独又は複合添加して鋼
中のＣ、Ｎを固定し得る成分鋼を用いて、Ａr3点以上の
温度範囲で熱延を行い、酸洗・冷延後、種々の方法で再
結晶焼鈍を施し、深絞り性に有利な(１１１)集合組織を
発達させる方法が提案されている。しかし、このような
従来技術においては、深絞り性を向上させるためには冷
延率を高めていくことが有効であるが、冷延機の能力か
ら高圧下率の冷延が困難であった。
自動車用部材や電気機器外板に使用される冷延鋼板には
高いプレス成形性が要求されている。このような要求を
満たす冷延鋼板の製造方法として、極低炭素鋼にＴi、
Ｎbなどの炭窒化物形成元素を単独又は複合添加して鋼
中のＣ、Ｎを固定し得る成分鋼を用いて、Ａr3点以上の
温度範囲で熱延を行い、酸洗・冷延後、種々の方法で再
結晶焼鈍を施し、深絞り性に有利な(１１１)集合組織を
発達させる方法が提案されている。しかし、このような
従来技術においては、深絞り性を向上させるためには冷
延率を高めていくことが有効であるが、冷延機の能力か
ら高圧下率の冷延が困難であった。
【０００３】また、一方では、耐デント性を向上させる
ために、塗装焼付け後に降伏応力が上昇する特性、すな
わち、焼付け硬化性の要求が高まっているが、このよう
なＴi、Ｎbなどの炭窒化物形成元素により鋼中のＣ、Ｎ
を充分固定した極低炭素鋼では、鋼中の固溶Ｃがないた
めに焼付け硬化性を得ることができず、したがって、従
来技術においては、高い深絞り性と焼付け硬化性を共に
得ることは極めて困難であった。
ために、塗装焼付け後に降伏応力が上昇する特性、すな
わち、焼付け硬化性の要求が高まっているが、このよう
なＴi、Ｎbなどの炭窒化物形成元素により鋼中のＣ、Ｎ
を充分固定した極低炭素鋼では、鋼中の固溶Ｃがないた
めに焼付け硬化性を得ることができず、したがって、従
来技術においては、高い深絞り性と焼付け硬化性を共に
得ることは極めて困難であった。
【０００４】焼付け硬化性の確保に関しては、特公昭６
１−２７３２号公報のように製鋼段階でＣ量に対するＴ
i添加量を制御することにより固溶Ｃを残存させる方法
が提案されている。しかし、この方法では、冷延前での
固溶Ｃの存在により、いかに熱延で冷延による圧延集合
組織を形成させても、続く冷延、焼鈍工程での深絞り性
に有利な集合組織形成を阻害して深絞り性の低下を招く
という問題があった。更に、数ppmのような微量のＣ量
の制御が困難であり、焼付け硬化量にバラツキを生じ易
く、生産性もよいとは言えない。
１−２７３２号公報のように製鋼段階でＣ量に対するＴ
i添加量を制御することにより固溶Ｃを残存させる方法
が提案されている。しかし、この方法では、冷延前での
固溶Ｃの存在により、いかに熱延で冷延による圧延集合
組織を形成させても、続く冷延、焼鈍工程での深絞り性
に有利な集合組織形成を阻害して深絞り性の低下を招く
という問題があった。更に、数ppmのような微量のＣ量
の制御が困難であり、焼付け硬化量にバラツキを生じ易
く、生産性もよいとは言えない。
【０００５】本発明は、従来技術の問題点を解決して、
深絞り性及び焼付け硬化性が共に優れた冷延鋼板を生産
性よく製造し得る方法を提供することを目的とするもの
である。
深絞り性及び焼付け硬化性が共に優れた冷延鋼板を生産
性よく製造し得る方法を提供することを目的とするもの
である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは前記課題を
解決するために検討を重ねた結果、高い深絞り性を得る
ため、極低炭素鋼にＴi、Ｎbを添加した鋼を用いて熱延
を行い、熱延段階で固溶Ｃをなくし、更に冷延による圧
延集合組織の一部を形成させ、続く冷延において完全な
ものとし、更にそれに続く焼鈍過程での浸炭により、微
量の固溶Ｃを付与して焼付け硬化性をも得られることを
見い出した。これによれば、冷延鋼板に要求される形
状、精度、表面品質等は冷延段階でつくり込める利点が
ある。本発明はこれらの知見に基づいて完成したもので
ある。
解決するために検討を重ねた結果、高い深絞り性を得る
ため、極低炭素鋼にＴi、Ｎbを添加した鋼を用いて熱延
を行い、熱延段階で固溶Ｃをなくし、更に冷延による圧
延集合組織の一部を形成させ、続く冷延において完全な
ものとし、更にそれに続く焼鈍過程での浸炭により、微
量の固溶Ｃを付与して焼付け硬化性をも得られることを
見い出した。これによれば、冷延鋼板に要求される形
状、精度、表面品質等は冷延段階でつくり込める利点が
ある。本発明はこれらの知見に基づいて完成したもので
ある。
【０００７】すなわち、本発明は、 Ｃ：０.０１％以下、 Ｓi：０.５％以下、 Ｍn：０.０５〜２.０％、 Ｐ：０.１％以下、 Ｓ：０.０１５％以下、 sol.Ａl：０.００５〜０.０８％、 Ｎ：０.００６％以下、 を含有し、更に Ｔi：０.１％以下、Ｎb：０.１％以下、 で、かつ、Ｔi及びＮbを単独又は複合添加で、下式(１)
に従う有効Ｔi量（以下、Ｔi*と表わす）、及びＮb量と
Ｃ量との関係が Ｔi*(％)＝totalＴi(％)−{１.５×Ｓ(％)＋３.４３×Ｎ(％)}…（１) １≦(Ｔi*／４８＋Ｎb／９３)／(Ｃ／１２)≦５ …（２） を満足する範囲で含有し、必要に応じて、更に Ｂ：０.００３％以下、 を含有し、残部がＦe及び不可避的不純物よりなる鋼を
Ａr3点以上の温度範囲で粗圧延後、６００℃以上Ａr3点
以下の温度範囲で、かつ、未再結晶フェライト域での総
圧下率(Ｒ1)が４０％以上の条件で熱間圧延を行い、巻
取り、酸洗した後、更に冷延率(Ｒ2)が３０％以上で、
かつ、未再結晶フェライト域及び冷間圧延の合計圧下率
(Ｒ)が８０％≦Ｒ≦９５％の条件で冷間圧延を施し、浸
炭雰囲気中で再結晶温度以上の温度範囲で連続焼鈍を行
い、固溶Ｃ量を５〜３０ppmの範囲に制御することを特
徴とする深絞り性及び焼付け硬化性に優れた冷延鋼板の
製造方法を要旨としている。
に従う有効Ｔi量（以下、Ｔi*と表わす）、及びＮb量と
Ｃ量との関係が Ｔi*(％)＝totalＴi(％)−{１.５×Ｓ(％)＋３.４３×Ｎ(％)}…（１) １≦(Ｔi*／４８＋Ｎb／９３)／(Ｃ／１２)≦５ …（２） を満足する範囲で含有し、必要に応じて、更に Ｂ：０.００３％以下、 を含有し、残部がＦe及び不可避的不純物よりなる鋼を
Ａr3点以上の温度範囲で粗圧延後、６００℃以上Ａr3点
以下の温度範囲で、かつ、未再結晶フェライト域での総
圧下率(Ｒ1)が４０％以上の条件で熱間圧延を行い、巻
取り、酸洗した後、更に冷延率(Ｒ2)が３０％以上で、
かつ、未再結晶フェライト域及び冷間圧延の合計圧下率
(Ｒ)が８０％≦Ｒ≦９５％の条件で冷間圧延を施し、浸
炭雰囲気中で再結晶温度以上の温度範囲で連続焼鈍を行
い、固溶Ｃ量を５〜３０ppmの範囲に制御することを特
徴とする深絞り性及び焼付け硬化性に優れた冷延鋼板の
製造方法を要旨としている。
【０００８】
【作用】以下に本発明を更に詳細に説明する。まず、本
発明における鋼の化学成分の限定理由について説明す
る。
発明における鋼の化学成分の限定理由について説明す
る。
【０００９】Ｃ：Ｃはその含有量が増大するにつれてＣ
を固定するＴi、Ｎbの添加量が増大し製造費用の増加に
つながる。更にＴiＣ及びＮbＣ析出量が増大し、粒成長
を阻害して深絞り性が劣化するので、０.０１％以下に
抑制する。他方、製鋼技術上の観点からＣ含有量の下限
値は０.０００５％とする。したがって、Ｃの含有量は
０.０００５〜０.０１％の範囲とする。
を固定するＴi、Ｎbの添加量が増大し製造費用の増加に
つながる。更にＴiＣ及びＮbＣ析出量が増大し、粒成長
を阻害して深絞り性が劣化するので、０.０１％以下に
抑制する。他方、製鋼技術上の観点からＣ含有量の下限
値は０.０００５％とする。したがって、Ｃの含有量は
０.０００５〜０.０１％の範囲とする。
【００１０】Ｓi：Ｓiは強度を向上させるが、添加量が
多すぎると加工性、表面性状や化成処理性を劣化させる
ので、その含有量は０.５％以下とする。
多すぎると加工性、表面性状や化成処理性を劣化させる
ので、その含有量は０.５％以下とする。
【００１１】Ｍn：Ｍnは熱間脆性の防止を主目的に添加
されるが、０.０５％より少ないとその効果が得られ
ず、一方、添加量が多すぎると延性を劣化させるので、
その含有量は０.０５〜２.０％の範囲とする。
されるが、０.０５％より少ないとその効果が得られ
ず、一方、添加量が多すぎると延性を劣化させるので、
その含有量は０.０５〜２.０％の範囲とする。
【００１２】Ｐ：Ｐは深絞り性の低下を伴うことなく鋼
強度を高める効果を有するが、粒界に偏析し、２次加工
脆性を起こし易くするので、その含有量を０.１％以下
とする。
強度を高める効果を有するが、粒界に偏析し、２次加工
脆性を起こし易くするので、その含有量を０.１％以下
とする。
【００１３】Ｓ：ＳはＴiと結合してＴiＳを形成するの
で、その含有量が増大するとＣ、Ｎを固定するのに必要
なＴi量が増大する。また、ＭnＳ系の伸長した介在物が
増加して局部延性を劣化させるので、その含有量を０.
０１５％以下とする。
で、その含有量が増大するとＣ、Ｎを固定するのに必要
なＴi量が増大する。また、ＭnＳ系の伸長した介在物が
増加して局部延性を劣化させるので、その含有量を０.
０１５％以下とする。
【００１４】Ａl：Ａlは溶鋼の脱酸を目的に添加される
が、その含有量がsol.Ａlで０.００５％より少ないとそ
の目的が達成されず、一方、０.０８％を超えると脱酸
効果は飽和すると共にＡl2Ｏ3介在物が増加して加工成
形性を劣化させる。したがって、Ａl含有量はsol.Ａlで
０.００５〜０.０８％の範囲とする。
が、その含有量がsol.Ａlで０.００５％より少ないとそ
の目的が達成されず、一方、０.０８％を超えると脱酸
効果は飽和すると共にＡl2Ｏ3介在物が増加して加工成
形性を劣化させる。したがって、Ａl含有量はsol.Ａlで
０.００５〜０.０８％の範囲とする。
【００１５】Ｎ：ＮはＴiと結合してＴiＮを形成するの
で、その含有量が増大するとＣを固定するのに必要なＴ
i量が増大する。また、ＴiＮ析出量が増加して粒成長が
阻害され深絞り性が劣化する。したがって、その含有量
は少ないほど好ましく、０.００６％以下とする。
で、その含有量が増大するとＣを固定するのに必要なＴ
i量が増大する。また、ＴiＮ析出量が増加して粒成長が
阻害され深絞り性が劣化する。したがって、その含有量
は少ないほど好ましく、０.００６％以下とする。
【００１６】Ｔi、Ｎb：Ｔi、ＮbはＣ、Ｎを固定するこ
とによって深絞り性を高める作用がある。よって、本発
明の目的に対しては、Ｔi及びＮb量は、Ｎb量とＣ量と
の関係が、有効Ｔi量(Ｔi*)を考慮して、下式(２) １≦(Ｔi*／４８＋Ｎb／９３)／(Ｃ／１２)≦５ …(２) を満足する範囲で含有させる必要がある。
とによって深絞り性を高める作用がある。よって、本発
明の目的に対しては、Ｔi及びＮb量は、Ｎb量とＣ量と
の関係が、有効Ｔi量(Ｔi*)を考慮して、下式(２) １≦(Ｔi*／４８＋Ｎb／９３)／(Ｃ／１２)≦５ …(２) を満足する範囲で含有させる必要がある。
【００１７】なお、有効Ｔi量であるＴi*量は下式(１)
にて定義される。 Ｔi*(％)＝totalＴi(％)−{１.５×Ｓ(％)＋３.４３×Ｎ(％)}…（１)
にて定義される。 Ｔi*(％)＝totalＴi(％)−{１.５×Ｓ(％)＋３.４３×Ｎ(％)}…（１)
【００１８】ここで、(２)式の値が１より小さいとＣ、
Ｎを充分に固定することができずに深絞り性を劣化させ
る。また、５を超えると深絞り性を高める作用が飽和す
ると共に固溶Ｔi、Ｎbが後工程での雰囲気焼鈍時に侵入
したＣを固定してしまい、固溶Ｃの残存を阻害するので
好ましくない。
Ｎを充分に固定することができずに深絞り性を劣化させ
る。また、５を超えると深絞り性を高める作用が飽和す
ると共に固溶Ｔi、Ｎbが後工程での雰囲気焼鈍時に侵入
したＣを固定してしまい、固溶Ｃの残存を阻害するので
好ましくない。
【００１９】更に、Ｔi及びＮb量は、Ｔi、Ｎbの添加に
より再結晶温度が上昇すること、及び製造コストの観点
から、それぞれの上限を０.１％とする。
より再結晶温度が上昇すること、及び製造コストの観点
から、それぞれの上限を０.１％とする。
【００２０】また、本発明では、必要に応じてＢを添加
することができる。Ｂは耐２次加工脆性に対して有効な
元素として知られており、前記鋼に添加することにより
耐２次加工脆性を改善することができる。添加する場
合、０.００３％を超えると、その効果は飽和し、かつ
ｒ値を低下させるので、その含有量は０.００３％以下
とする。
することができる。Ｂは耐２次加工脆性に対して有効な
元素として知られており、前記鋼に添加することにより
耐２次加工脆性を改善することができる。添加する場
合、０.００３％を超えると、その効果は飽和し、かつ
ｒ値を低下させるので、その含有量は０.００３％以下
とする。
【００２１】次に本発明の製造方法について説明する。
【００２２】上記化学成分よりなる鋼については、常法
により鋼塊を製造するが、熱間圧延は、Ａr3点以上の温
度範囲で粗圧延を行い、次いで６００℃〜Ａr3点以下の
温度範囲で未再結晶フェライト域での総圧下率(Ｒ1)が
４０％以上の条件で熱延を行う。熱延の初期段階で再結
晶温度域において圧延を行うことは何等問題ないが、上
記未再結晶温度域での圧下率が４０％以上となるように
熱延を行うことが必要である。フェライト域圧延で{１
１２}〈１１０〉を主方位とする冷間圧延集合組織と同
等の圧延集合組織を得ることが必要であるが、４０％未
満の圧下率では十分な圧延集合組織が得られない。
により鋼塊を製造するが、熱間圧延は、Ａr3点以上の温
度範囲で粗圧延を行い、次いで６００℃〜Ａr3点以下の
温度範囲で未再結晶フェライト域での総圧下率(Ｒ1)が
４０％以上の条件で熱延を行う。熱延の初期段階で再結
晶温度域において圧延を行うことは何等問題ないが、上
記未再結晶温度域での圧下率が４０％以上となるように
熱延を行うことが必要である。フェライト域圧延で{１
１２}〈１１０〉を主方位とする冷間圧延集合組織と同
等の圧延集合組織を得ることが必要であるが、４０％未
満の圧下率では十分な圧延集合組織が得られない。
【００２３】巻取り、酸洗した後、更に冷延率(Ｒ2)が
３０％以上で、かつ、未再結晶フェライト域及び冷延の
合計圧下率(Ｒ＝Ｒ1＋Ｒ2)が８０％≦Ｒ≦９５％の条件
で冷延を施す。
３０％以上で、かつ、未再結晶フェライト域及び冷延の
合計圧下率(Ｒ＝Ｒ1＋Ｒ2)が８０％≦Ｒ≦９５％の条件
で冷延を施す。
【００２４】合計圧下率Ｒが８０％未満であると、高い
深絞り性を得るために必要な圧延集合組織を形成させる
ことができず、また９５％を超えると、逆に深絞り性が
低下する。また、冷延率Ｒ2が３０％未満であると、未
再結晶フェライト域での熱延率を高くしなければなら
ず、製造上、困難である。
深絞り性を得るために必要な圧延集合組織を形成させる
ことができず、また９５％を超えると、逆に深絞り性が
低下する。また、冷延率Ｒ2が３０％未満であると、未
再結晶フェライト域での熱延率を高くしなければなら
ず、製造上、困難である。
【００２５】次いで、この冷延鋼板に対して浸炭雰囲気
中で再結晶温度以上の範囲で連続焼鈍を行い、固溶Ｃ量
を５〜３０ppmの範囲に制御する。
中で再結晶温度以上の範囲で連続焼鈍を行い、固溶Ｃ量
を５〜３０ppmの範囲に制御する。
【００２６】既に知られているように、深絞り性は主と
して鋼の(１１１)集合組織に依存し、その形成には再結
晶前に存在する固溶Ｃ、Ｎが悪影響を持つことが知られ
ている。しかし、本発明者らは、一旦、再結晶が完了
し、集合組織が形成されれば、その後に侵入するＣやＮ
は、深絞り性には悪影響を与えないことを究明した。こ
の点、上記の工程で得られる冷延鋼板においては、固溶
Ｃ、Ｎが残存していないので、連続焼鈍で深絞り性に有
利な集合組織を十分形成することができる。そして、こ
の浸炭雰囲気中より侵入したＣのうち、ＴiＣ、ＮbＣと
して固定されなかったＣが固溶Ｃとして残存し、焼付け
硬化性を改善することができる。
して鋼の(１１１)集合組織に依存し、その形成には再結
晶前に存在する固溶Ｃ、Ｎが悪影響を持つことが知られ
ている。しかし、本発明者らは、一旦、再結晶が完了
し、集合組織が形成されれば、その後に侵入するＣやＮ
は、深絞り性には悪影響を与えないことを究明した。こ
の点、上記の工程で得られる冷延鋼板においては、固溶
Ｃ、Ｎが残存していないので、連続焼鈍で深絞り性に有
利な集合組織を十分形成することができる。そして、こ
の浸炭雰囲気中より侵入したＣのうち、ＴiＣ、ＮbＣと
して固定されなかったＣが固溶Ｃとして残存し、焼付け
硬化性を改善することができる。
【００２７】なお、浸炭雰囲気ガスはカーボンポテンシ
ャルを制御した浸炭性ガスとし、特に制限はないが、Ｎ
2−Ｈ2にＣＯ又は低級炭化水素を加えたガスを用いるの
が望ましい。
ャルを制御した浸炭性ガスとし、特に制限はないが、Ｎ
2−Ｈ2にＣＯ又は低級炭化水素を加えたガスを用いるの
が望ましい。
【００２８】この浸炭雰囲気中より侵入したＣのうちＴ
iＣ、ＮbＣとして固定されなかったＣは固溶Ｃとして残
存するが、その固溶Ｃ量は、常温非時効性及び焼付け硬
化性を共に確保するための量である５〜３０ppmの範囲
に制御される。５ppmより少ないと、十分な焼付け硬化
性は得られず、３０ppmを超えると常温非時効性が得ら
れず、機械的性質の時効劣化を来たす。
iＣ、ＮbＣとして固定されなかったＣは固溶Ｃとして残
存するが、その固溶Ｃ量は、常温非時効性及び焼付け硬
化性を共に確保するための量である５〜３０ppmの範囲
に制御される。５ppmより少ないと、十分な焼付け硬化
性は得られず、３０ppmを超えると常温非時効性が得ら
れず、機械的性質の時効劣化を来たす。
【００２９】次に本発明の実施例を示す。
【００３０】表１に示す化学成分を有する極低炭素鋼板
を１２００℃で３０分間加熱して溶体化処理を行った
後、１１００〜９５０℃の温度範囲で粗圧延し、これに
続く仕上げ圧延温度及びフェライト域総圧下率(Ｒ1)を
種々変化させて熱延鋼板を製造した。なお、巻取り処理
はすべて５５０℃で１h保持後、炉冷することにより模
擬した。更に酸洗後、冷延率Ｒ2を種々変化させて冷延
鋼板を製造し、非浸炭雰囲気中及び浸炭雰囲気中で８５
０℃で１分間の連続焼鈍を行った。それらの焼鈍材に１
％の調質圧延を施して、ｒ値測定試験、時効指数(ＡＩ)
及び焼付け硬化量(ＢＨ)測定試験に供した。その結果を
表２に示す。
を１２００℃で３０分間加熱して溶体化処理を行った
後、１１００〜９５０℃の温度範囲で粗圧延し、これに
続く仕上げ圧延温度及びフェライト域総圧下率(Ｒ1)を
種々変化させて熱延鋼板を製造した。なお、巻取り処理
はすべて５５０℃で１h保持後、炉冷することにより模
擬した。更に酸洗後、冷延率Ｒ2を種々変化させて冷延
鋼板を製造し、非浸炭雰囲気中及び浸炭雰囲気中で８５
０℃で１分間の連続焼鈍を行った。それらの焼鈍材に１
％の調質圧延を施して、ｒ値測定試験、時効指数(ＡＩ)
及び焼付け硬化量(ＢＨ)測定試験に供した。その結果を
表２に示す。
【００３１】なお、常温時効性はＡＩにて評価し、１０
％引張時の応力(σ1)と１００℃×１hの時効処理後の再
引張時の下降伏応力(σ2)から、ＡＩ＝σ2−σ1で求め
た。
％引張時の応力(σ1)と１００℃×１hの時効処理後の再
引張時の下降伏応力(σ2)から、ＡＩ＝σ2−σ1で求め
た。
【００３２】また、焼付け硬化性はＢＨ量で評価し、２
％引張時の応力(σ3)と１７０℃×２０minの時効処理後
の再引張時の下降伏応力(σ4)から、ＢＨ＝σ4−σ3で
求めた。
％引張時の応力(σ3)と１７０℃×２０minの時効処理後
の再引張時の下降伏応力(σ4)から、ＢＨ＝σ4−σ3で
求めた。
【００３３】表２から明らかなように、本発明鋼はいず
れも、従来の方法に比べ、深絞り性と焼付け硬化性に極
めて優れていることを示している。
れも、従来の方法に比べ、深絞り性と焼付け硬化性に極
めて優れていることを示している。
【００３４】図１は固溶Ｃ量とＡＩ及びＢＨ量との関係
を示しており、焼鈍後に残存する固溶Ｃ量を本発明範囲
に制御することにより、常温非時効性及び焼付け硬化性
を満足していることがわかる。
を示しており、焼鈍後に残存する固溶Ｃ量を本発明範囲
に制御することにより、常温非時効性及び焼付け硬化性
を満足していることがわかる。
【００３５】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
生産性よく、深絞り性と焼付け硬化性に優れた冷延鋼板
を得ることが可能である。
生産性よく、深絞り性と焼付け硬化性に優れた冷延鋼板
を得ることが可能である。
【図１】実施例で得られた冷延鋼板の焼鈍後に残存する
固溶Ｃ量とＡＩ及びＢＨ量との関係を示す図である。
固溶Ｃ量とＡＩ及びＢＨ量との関係を示す図である。
【表１】
【表２】
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、 Ｃ：０.０１％以下、 Ｓi：０.５％以下、 Ｍn：０.０５〜２.０％、 Ｐ：０.１％以下、 Ｓ：０.０１５％以下、 sol.Ａl：０.００５〜０.０８％、 Ｎ：０.００６％以下、 を含有し、更に Ｔi：０.１％以下、Ｎb：０.１％以下、 で、かつ、Ｔi及びＮbを単独又は複合添加で、下式(１)
に従う有効Ｔi量（以下、Ｔi*と表わす）、及びＮb量と
Ｃ量との関係が下式(２) Ｔi*(％)＝totalＴi(％)−{１.５×Ｓ(％)＋３.４３×Ｎ(％)}…（１) １≦(Ｔi*／４８＋Ｎb／９３)／(Ｃ／１２)≦５ …（２） を満足する範囲で含有し、残部がＦe及び不可避的不純
物よりなる鋼をＡr3点以上の温度範囲で粗圧延後、６０
０℃以上Ａr3点以下の温度範囲で、かつ、未再結晶フェ
ライト域での総圧下率(Ｒ1)が４０％以上の条件で熱間
圧延を行い、巻取り、酸洗した後、更に冷延率(Ｒ2)が
３０％以上で、かつ、未再結晶フェライト域及び冷間圧
延の合計圧下率(Ｒ)が８０％≦Ｒ≦９５％の条件で冷間
圧延を施し、浸炭雰囲気中で再結晶温度以上の温度範囲
で連続焼鈍を行い、固溶Ｃ量を５〜３０ppmの範囲に制
御することを特徴とする深絞り性及び焼付け硬化性に優
れた冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 前記鋼が、更にＢ：０.００３％以下を
含有している請求項１に記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11635693A JPH06306465A (ja) | 1993-04-20 | 1993-04-20 | 深絞り性及び焼付け硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11635693A JPH06306465A (ja) | 1993-04-20 | 1993-04-20 | 深絞り性及び焼付け硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06306465A true JPH06306465A (ja) | 1994-11-01 |
Family
ID=14684937
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11635693A Withdrawn JPH06306465A (ja) | 1993-04-20 | 1993-04-20 | 深絞り性及び焼付け硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06306465A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104894475A (zh) * | 2015-06-18 | 2015-09-09 | 武汉钢铁(集团)公司 | 超深冲耐指纹电镀锌板及其制造方法 |
-
1993
- 1993-04-20 JP JP11635693A patent/JPH06306465A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104894475A (zh) * | 2015-06-18 | 2015-09-09 | 武汉钢铁(集团)公司 | 超深冲耐指纹电镀锌板及其制造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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