JPH0629445B2 - 自己潤滑性摺動部材の製造方法 - Google Patents
自己潤滑性摺動部材の製造方法Info
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- JPH0629445B2 JPH0629445B2 JP27421385A JP27421385A JPH0629445B2 JP H0629445 B2 JPH0629445 B2 JP H0629445B2 JP 27421385 A JP27421385 A JP 27421385A JP 27421385 A JP27421385 A JP 27421385A JP H0629445 B2 JPH0629445 B2 JP H0629445B2
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Description
【発明の詳細な説明】 Ａ．発明の目的 (1) 産業上の利用分野 本発明は、プレス機のウエアプレート等に用いられる自
己潤滑性摺動部材の製造方法に関する。
己潤滑性摺動部材の製造方法に関する。
(2) 従来の技術 従来、この種摺動部材の製造方法として、ニッケル、ス
ズ、リンおよび黒鉛を含む銅系原料粉末を焼結して自己
潤滑性焼結銅合金を得、その焼結時焼結銅合金をベース
材に密着する手法が知られている（特公昭５８−５２５
４７号公報参照）。
ズ、リンおよび黒鉛を含む銅系原料粉末を焼結して自己
潤滑性焼結銅合金を得、その焼結時焼結銅合金をベース
材に密着する手法が知られている（特公昭５８−５２５
４７号公報参照）。
(3) 発明が解決しようとする問題点 前記黒鉛は潤滑材として機能するもので、その機能を十
分に発揮させるため前記従来法においては多量の黒鉛粉
末が用いられている。
分に発揮させるため前記従来法においては多量の黒鉛粉
末が用いられている。
その結果、焼結銅合金の圧縮強さが低下し、また前記化
学成分に起因して焼結銅合金の靭性、したがって耐衝撃
性が低いという問題がある。
学成分に起因して焼結銅合金の靭性、したがって耐衝撃
性が低いという問題がある。
さらに前記原料粉末は粉末状態のまま使用されるので、
その取扱性が悪く、摺動部材の生産能率に支障を来たす
といった問題もある。
その取扱性が悪く、摺動部材の生産能率に支障を来たす
といった問題もある。
本発明は上記に鑑み、黒鉛の含有量を減らし、また黒鉛
の減量分を潤滑性を有し耐摩耗性向上に寄与すると共に
靭性向上効果を発揮するモリブデンによって補い、これ
により優れた耐摩耗性および高圧縮強さを持つ自己潤滑
性焼結銅合金を備えた摺動部材を得ることのできる前記
製造方法を提供することを目的とする。
の減量分を潤滑性を有し耐摩耗性向上に寄与すると共に
靭性向上効果を発揮するモリブデンによって補い、これ
により優れた耐摩耗性および高圧縮強さを持つ自己潤滑
性焼結銅合金を備えた摺動部材を得ることのできる前記
製造方法を提供することを目的とする。
Ｂ．発明の構成 (1) 問題点を解決するための手段 本発明はニッケル、スズおよびリンを含有する銅合金粉
末に、潤滑性粉末としてモリブデン粉末および黒鉛粉末
を添加してなる原料粉末と合成樹脂バインダとの混合物
をベース材の上面に貼着し、該混合物の上面を通気性を
有するガス抜き用シートにより覆った後該シートの上面
に、前記混合物の上面全体を加圧し得る加圧体を載置す
る工程と；前記混合物の前記合成樹脂バインダを熱分解
すると共に前記原料粉末を焼結して自己潤滑性焼結銅合
金を得、該焼結銅合金をその焼結時に前記ベース材に溶
着する工程；を用いることを特徴とする。
末に、潤滑性粉末としてモリブデン粉末および黒鉛粉末
を添加してなる原料粉末と合成樹脂バインダとの混合物
をベース材の上面に貼着し、該混合物の上面を通気性を
有するガス抜き用シートにより覆った後該シートの上面
に、前記混合物の上面全体を加圧し得る加圧体を載置す
る工程と；前記混合物の前記合成樹脂バインダを熱分解
すると共に前記原料粉末を焼結して自己潤滑性焼結銅合
金を得、該焼結銅合金をその焼結時に前記ベース材に溶
着する工程；を用いることを特徴とする。
(2) 作 用 潤滑性粉末として、モリブデン粉末と黒鉛粉末の混合粉
末を用いるので、モリブデンの含有量に応じて黒鉛の含
有量を減少し、これにより焼結銅合金の圧縮強さおよび
靭性を向上させることが可能となる。
末を用いるので、モリブデンの含有量に応じて黒鉛の含
有量を減少し、これにより焼結銅合金の圧縮強さおよび
靭性を向上させることが可能となる。
また原料粉末を、それと合成樹脂バインダとを混合して
得られた混合物の形態で用いるので、原料粉末の取扱性
が良好となる。
得られた混合物の形態で用いるので、原料粉末の取扱性
が良好となる。
さらに加圧体による加圧体による加圧下で原料粉末を焼
結するので、焼結銅合金の密度を向上させ、またその焼
結銅合金をベース材に確実に溶着させることができる。
結するので、焼結銅合金の密度を向上させ、またその焼
結銅合金をベース材に確実に溶着させることができる。
さらにまた合成樹脂バインダの熱分解により生じた分解
ガスは、加圧体が在っても原料粉末の構成粉末間よりガ
ス抜き用シートを通じて排出されるので、焼結銅合金に
おける残留ガスに起因した巣の発生、有害ガス成分の侵
入等の不具合を確実に回避することができる。
ガスは、加圧体が在っても原料粉末の構成粉末間よりガ
ス抜き用シートを通じて排出されるので、焼結銅合金に
おける残留ガスに起因した巣の発生、有害ガス成分の侵
入等の不具合を確実に回避することができる。
(3) 実施例 第１図は自己潤滑性摺動部材１を示し、その摺動部材１
はベース材２と、その一面に溶着された自己潤滑性焼結
銅合金３とよりなる。焼結銅合金３はその焼結時にベー
ス材２に溶着されたものである。
はベース材２と、その一面に溶着された自己潤滑性焼結
銅合金３とよりなる。焼結銅合金３はその焼結時にベー
ス材２に溶着されたものである。
焼結銅合金３は原料粉末と合成樹脂バインダとの混合物
より得られた原料シートを用いて製造される。
より得られた原料シートを用いて製造される。
原料粉末としては、ニッケル ５〜３０重量％、スズ
７〜１３重量％およびリン ０．３〜２重量％を含有す
る銅合金粉末に、それに対し潤滑性粉末としてモリブデ
ン粉末 １〜５重量％および黒鉛粉末 １〜２．５重量
％を添加したものが該当する。
７〜１３重量％およびリン ０．３〜２重量％を含有す
る銅合金粉末に、それに対し潤滑性粉末としてモリブデ
ン粉末 １〜５重量％および黒鉛粉末 １〜２．５重量
％を添加したものが該当する。
この原料粉末において、各化学成分の配合量を前記のよ
うに限定した理由および各化学成分の役割は以下の通り
である。
うに限定した理由および各化学成分の役割は以下の通り
である。
ニッケルはろう材として機能し、原料粉末の焼結性、ベ
ース材に対する焼結銅合金の溶着性および銅マトリック
スの強度を向上させる効果を発揮するが、その配合量が
５重量％を下回ると前記効果が得られず、また３０重量
％を上回っても前記効果の向上は望めず、その上コスト
高となる。
ース材に対する焼結銅合金の溶着性および銅マトリック
スの強度を向上させる効果を発揮するが、その配合量が
５重量％を下回ると前記効果が得られず、また３０重量
％を上回っても前記効果の向上は望めず、その上コスト
高となる。
スズは銅と合金化して銅マトリックスの強度および耐摩
耗性を向上させる効果を発揮するが、その配合量が７重
量％を下回ると前記効果が得られず、また１３重量％を
上回ると銅合金の融点が低下して焼結銅合金の形状維持
性が悪化する。
耗性を向上させる効果を発揮するが、その配合量が７重
量％を下回ると前記効果が得られず、また１３重量％を
上回ると銅合金の融点が低下して焼結銅合金の形状維持
性が悪化する。
リンは銅マトリックスに析出してその強度および耐摩耗
性を向上させる効果を発揮するが、その配合量が０．３
重量％を下回ると銅合金の融点が高くなって原料粉末の
焼結性が悪化し、また２重量％を上回ると銅合金の融点
が低下して焼結銅合金の形状維持性が悪化する。
性を向上させる効果を発揮するが、その配合量が０．３
重量％を下回ると銅合金の融点が高くなって原料粉末の
焼結性が悪化し、また２重量％を上回ると銅合金の融点
が低下して焼結銅合金の形状維持性が悪化する。
モリブデンは銅合金と強固に結合して焼結銅合金の靭
性、耐摩耗性および潤滑性を向上させる効果を発揮する
が、その配合量が１重量％を下回ると前記効果が得られ
ず、また５重量％を上回ると原料シートの成形が困難と
なり、また焼結銅合金の焼結強度および密度が低下す
る。
性、耐摩耗性および潤滑性を向上させる効果を発揮する
が、その配合量が１重量％を下回ると前記効果が得られ
ず、また５重量％を上回ると原料シートの成形が困難と
なり、また焼結銅合金の焼結強度および密度が低下す
る。
黒鉛は焼結銅合金の潤滑性を向上させる効果を発揮する
が、その配合量が１重量％を下回ると前記効果が得られ
ず、また２．５重量％を上回ると焼結銅合金の圧縮強さ
が低下する。
が、その配合量が１重量％を下回ると前記効果が得られ
ず、また２．５重量％を上回ると焼結銅合金の圧縮強さ
が低下する。
合成樹脂バインダとしては熱可塑性合成樹脂エマルジョ
ンが該当し、その合成樹脂バインダは原料粉末に対して
１〜４重量％配合される。その理由は合成樹脂バインダ
の配合量が１重量％を下回ると原料シートの保形性が悪
く、また原料粉末間の結合力が弱くなってその粉末の脱
落を発生し、一方４重量％を上回ると焼結銅合金の気孔
率が高くなって密度の低下、形状精度の悪化等を招来
し、また残留炭素が多くなって焼結性の阻害、ベース材
に対する焼結銅合金の溶着不良等を招来するからであ
る。
ンが該当し、その合成樹脂バインダは原料粉末に対して
１〜４重量％配合される。その理由は合成樹脂バインダ
の配合量が１重量％を下回ると原料シートの保形性が悪
く、また原料粉末間の結合力が弱くなってその粉末の脱
落を発生し、一方４重量％を上回ると焼結銅合金の気孔
率が高くなって密度の低下、形状精度の悪化等を招来
し、また残留炭素が多くなって焼結性の阻害、ベース材
に対する焼結銅合金の溶着不良等を招来するからであ
る。
次に第２、第３図を参照しながら前記摺動部材１の製造
方法について説明する。
方法について説明する。
ｉ．原料シートの製造 噴霧法により得られた、ニッケル ２５重量％、スズ
１０重量％、リン １．１重量％および残部銅からな
り、標準篩１１０メッシュを通過し得る粒度の銅合金粉
末 ９２重量％、 機械的粉砕法により得られた、標準篩２７０メッシュを
通過し得る粒度のモリブデン粉末 ２．５重量％、およ
び 機械的粉砕法により得られた、標準篩２８メッシュを通
過し得るが、６５メッシュを通過し得ない粒度の人造黒
鉛粉末 ２．５重量％ よりなる原料粉末と、 四フッ化エチレン樹脂とアクリル樹脂を１：１に混合
し、その混合樹脂にそれに対し５０重量％の水を添加し
てエマルジョン化した合成樹脂バインダ ３重量％と を、第２図(a)に示すようにニーダ４に投入し、それら
を３分間混合して原料粉末を合成樹脂バインダ中に均一
に分散させた混合物Ｍを得る。
１０重量％、リン １．１重量％および残部銅からな
り、標準篩１１０メッシュを通過し得る粒度の銅合金粉
末 ９２重量％、 機械的粉砕法により得られた、標準篩２７０メッシュを
通過し得る粒度のモリブデン粉末 ２．５重量％、およ
び 機械的粉砕法により得られた、標準篩２８メッシュを通
過し得るが、６５メッシュを通過し得ない粒度の人造黒
鉛粉末 ２．５重量％ よりなる原料粉末と、 四フッ化エチレン樹脂とアクリル樹脂を１：１に混合
し、その混合樹脂にそれに対し５０重量％の水を添加し
てエマルジョン化した合成樹脂バインダ ３重量％と を、第２図(a)に示すようにニーダ４に投入し、それら
を３分間混合して原料粉末を合成樹脂バインダ中に均一
に分散させた混合物Ｍを得る。
第２図(b)に示すように、混合物Ｍをヒータ５上に移
し、それを８０〜１５０℃に加熱して水分を蒸発し乾燥
する。
し、それを８０〜１５０℃に加熱して水分を蒸発し乾燥
する。
第２図(c)に示すように、加熱状態に在る混合物Ｍをロ
ール機６に数回通し、厚さ２〜３mmの原料シートＳを得
る。
ール機６に数回通し、厚さ２〜３mmの原料シートＳを得
る。
第２図(d)に示すように、原料シートＳをヒータ５上に
移し、それを８０〜１２０℃で３０分間加熱し、ロール
成形時の歪を除去する。
移し、それを８０〜１２０℃で３０分間加熱し、ロール
成形時の歪を除去する。
原料シートＳの密度は４．８ｇ／cm３で、第２図(e)に
示すようにロール状に巻いて保存される。
示すようにロール状に巻いて保存される。
ii．摺動部材の製造 第２図(f)に示すように、原料シートＳから縦２００m
m、横２００mmの原料板Ｐを裁断し、その原料板Ｐを縦
２００mm、横２００mm、厚さ１９mmのＪＩＳ ＳＳ４１
で表わされる鋼板製ベース材２の上面にアクリル系接着
剤を用いて貼着し、その上面を縦２１０mm、横２１０m
m、厚さ２mmのセラミックフアイバ（商品名カオウー
ル）よりなり通気性を有するガス抜き用シート６を用い
て覆い、さらにシート６の上面に縦２００mm、横２００
mm、厚さ３８mmの前記と同材質の鋼板よりなる加圧体７
を載置する。この加圧体７により原料板Ｐの上面全体が
加圧される。
m、横２００mmの原料板Ｐを裁断し、その原料板Ｐを縦
２００mm、横２００mm、厚さ１９mmのＪＩＳ ＳＳ４１
で表わされる鋼板製ベース材２の上面にアクリル系接着
剤を用いて貼着し、その上面を縦２１０mm、横２１０m
m、厚さ２mmのセラミックフアイバ（商品名カオウー
ル）よりなり通気性を有するガス抜き用シート６を用い
て覆い、さらにシート６の上面に縦２００mm、横２００
mm、厚さ３８mmの前記と同材質の鋼板よりなる加圧体７
を載置する。この加圧体７により原料板Ｐの上面全体が
加圧される。
加圧体７は、焼結時において原料粉末を加圧し焼結銅合
金３の密度を向上させるために用いられるものである
が、この加圧体７を直接原料板Ｐ上に載せると、合成樹
脂バインダ等より生じる分解ガスのガス抜き性が悪く、
また原料板Ｐにおける外周部の、結合力を失った原料粉
末が分解ガスの噴出圧により飛散する。そこで加圧体７
と原料板Ｐとの間に原料板Ｐよりも大きな前記シート６
を介在させ、その通気性を利用してガス排出路を形成
し、また原料粉末の飛散を防止する。このような使用目
的を十分に達成するためには、原料板Ｐの大きさとシー
ト６の厚さとの間に相関関係がある。例えば、原料板Ｐ
の厚さ２mmにおいて、その大きさが縦８０mm、横８０mm
ではシート６の厚さは１mm、縦２００mm、横２００mmで
はシート６の厚さは２mmとなる。
金３の密度を向上させるために用いられるものである
が、この加圧体７を直接原料板Ｐ上に載せると、合成樹
脂バインダ等より生じる分解ガスのガス抜き性が悪く、
また原料板Ｐにおける外周部の、結合力を失った原料粉
末が分解ガスの噴出圧により飛散する。そこで加圧体７
と原料板Ｐとの間に原料板Ｐよりも大きな前記シート６
を介在させ、その通気性を利用してガス排出路を形成
し、また原料粉末の飛散を防止する。このような使用目
的を十分に達成するためには、原料板Ｐの大きさとシー
ト６の厚さとの間に相関関係がある。例えば、原料板Ｐ
の厚さ２mmにおいて、その大きさが縦８０mm、横８０mm
ではシート６の厚さは１mm、縦２００mm、横２００mmで
はシート６の厚さは２mmとなる。
ガス抜き用シート６は、原料粉末の焼結温度でその粉末
および加圧体７に対して非融着性を持つことが必要であ
る。この要件を満たす材料としては前記セラミックフア
イバの外にアスベスト、ロックウール等が当該する。
および加圧体７に対して非融着性を持つことが必要であ
る。この要件を満たす材料としては前記セラミックフア
イバの外にアスベスト、ロックウール等が当該する。
前記積層物を真空焼結炉８内に設置して第３図に示す加
熱条件で合成樹脂バインダおよびアクリル系接着剤の熱
分解、原料粉末の焼結およびベース材に対する焼結銅合
金の溶着を行う。キャリアガスとしては窒素ガスが用い
られ、真空度は１Ｔｏｒｒである。
熱条件で合成樹脂バインダおよびアクリル系接着剤の熱
分解、原料粉末の焼結およびベース材に対する焼結銅合
金の溶着を行う。キャリアガスとしては窒素ガスが用い
られ、真空度は１Ｔｏｒｒである。
(a) 第１加熱ゾーン（第３図Ａ１） この加熱ゾーンＡ１は常温から６００℃までである。常
温からの昇温速度は２０℃／分で、炉内は６００℃にて
６０分間恒温状態に保持される。この加熱ゾーンＡ１で
は、先ず、積層物の水分が蒸発し、次いで５６０〜６０
０℃の範囲で合成樹脂バインダ中の四フッ化エチレン樹
脂およびアクリル樹脂並びにアクリル系接着剤が熱分解
されてガス化する。分解ガスは原料粉末の構成粉末間よ
りシート６を通じて排出される。ベース材２の外周部に
在る結合力を失った原料粉末の飛散はシート６により防
止される。
温からの昇温速度は２０℃／分で、炉内は６００℃にて
６０分間恒温状態に保持される。この加熱ゾーンＡ１で
は、先ず、積層物の水分が蒸発し、次いで５６０〜６０
０℃の範囲で合成樹脂バインダ中の四フッ化エチレン樹
脂およびアクリル樹脂並びにアクリル系接着剤が熱分解
されてガス化する。分解ガスは原料粉末の構成粉末間よ
りシート６を通じて排出される。ベース材２の外周部に
在る結合力を失った原料粉末の飛散はシート６により防
止される。
(b) 第２加熱ゾーン（第３図Ａ２） この加熱ゾーンＡ２は略９００℃である。第１加熱ゾー
ンＡ１からの昇温速度は２０℃／分で、炉内は略９００
℃にて３０分間恒温状態に保持される。この加熱ゾーン
Ａ２では原料粉末およびベース材２の均熱化が図られ
る。
ンＡ１からの昇温速度は２０℃／分で、炉内は略９００
℃にて３０分間恒温状態に保持される。この加熱ゾーン
Ａ２では原料粉末およびベース材２の均熱化が図られ
る。
(c) 第３加熱ゾーン（第３図Ａ３） この加熱ゾーンＡ３は略１０２０℃である。第２加熱ゾ
ーンＡ２からの昇温速度は１０℃／分で、炉内は略１０
２０℃にて３０分間恒温状態に保持される。この加熱ゾ
ーンＡ３は、原料粉末において固相と液相が共存する半
液相温度域であり、液相により固相間の気孔が埋めら
れ、また加圧体７の加圧力により液相の流動が増進され
て焼結が進行し、密度の高い焼結銅合金３が得られる。
同時に焼結銅合金３がベース材２に溶着する。この場合
ニッケルがリンと合金化してそのろう材としての機能に
よりベース材２に対する焼結銅合金３の溶着が確実に行
われる。
ーンＡ２からの昇温速度は１０℃／分で、炉内は略１０
２０℃にて３０分間恒温状態に保持される。この加熱ゾ
ーンＡ３は、原料粉末において固相と液相が共存する半
液相温度域であり、液相により固相間の気孔が埋めら
れ、また加圧体７の加圧力により液相の流動が増進され
て焼結が進行し、密度の高い焼結銅合金３が得られる。
同時に焼結銅合金３がベース材２に溶着する。この場合
ニッケルがリンと合金化してそのろう材としての機能に
よりベース材２に対する焼結銅合金３の溶着が確実に行
われる。
この加熱ソーンＡ３では、原料粉末における液相の流動
が緩慢であるから黒鉛の浮遊、偏析が発生せず、したが
って焼結銅合金の潤滑性はその全体に亘って均等とな
る。
が緩慢であるから黒鉛の浮遊、偏析が発生せず、したが
って焼結銅合金の潤滑性はその全体に亘って均等とな
る。
(d) 冷却ゾーン（第３図Ｂ） 真空焼結炉８内に、その内部気圧が５００mmＨｇとなる
まで窒素ガスを導入し、冷却フアンにより窒素ガスを循
環させて焼結銅合金３、ベース材２等を冷却する。
まで窒素ガスを導入し、冷却フアンにより窒素ガスを循
環させて焼結銅合金３、ベース材２等を冷却する。
上記加熱冷却工程を経て第１図に示す摺動部材１が得ら
れる。
れる。
焼結銅合金３は密度 ６．３ｇ／cm３、ロックウエル硬
さＨＲＢ ３５以上、気孔率 １３％であり、その外周
部の欠落も生じていなかった。
さＨＲＢ ３５以上、気孔率 １３％であり、その外周
部の欠落も生じていなかった。
前記摺動部材１を、それに機械加工および含油処理を施
した後プレス機のウエアプレートとして用い、機能テス
トを行ったところ表Ｉの結果が得られた。表中、Ａは本
発明により得られた摺動部材に、Ｂは比較例としての鋳
鉄に黒鉛を埋め込んだ摺動部材にそれぞれ当該する。ま
た相手材において鋳鉄＋黒鉛は比較例Ｂと同一の構成を
有する。
した後プレス機のウエアプレートとして用い、機能テス
トを行ったところ表Ｉの結果が得られた。表中、Ａは本
発明により得られた摺動部材に、Ｂは比較例としての鋳
鉄に黒鉛を埋め込んだ摺動部材にそれぞれ当該する。ま
た相手材において鋳鉄＋黒鉛は比較例Ｂと同一の構成を
有する。
表Ｉから明らかなように摺動部材Ａは比較例Ｂと略同等
の耐摩耗性を備え、優れた摺動特性を有する。
の耐摩耗性を備え、優れた摺動特性を有する。
表IIは、ニッケル ２８．７重量％、スズ ８．５重量
％、リン ０．６３重量％を含有する銅合金粉末に対し
モリブデン粉末（Ｍｏ）および黒鉛粉末（Ｇ）の配合量
を種々変更した原料粉末を用いて前記同様に原料シート
を製造し、その原料シートから裁断された原料板を１０
４０℃、２０分間加熱の焼結条件下で真空焼結して得ら
れた焼結銅合金のロックウエル硬さＨＲＢを示す。
％、リン ０．６３重量％を含有する銅合金粉末に対し
モリブデン粉末（Ｍｏ）および黒鉛粉末（Ｇ）の配合量
を種々変更した原料粉末を用いて前記同様に原料シート
を製造し、その原料シートから裁断された原料板を１０
４０℃、２０分間加熱の焼結条件下で真空焼結して得ら
れた焼結銅合金のロックウエル硬さＨＲＢを示す。
表IIから明らかなように、黒鉛含有量の減少に伴い焼結
銅合金の硬さが向上し、また同一黒鉛含有量においてモ
リブデン含有量の増加に伴い硬さが向上する。これによ
り焼結銅合金の耐摩耗性の向上が図られる。
銅合金の硬さが向上し、また同一黒鉛含有量においてモ
リブデン含有量の増加に伴い硬さが向上する。これによ
り焼結銅合金の耐摩耗性の向上が図られる。
第４図は焼結銅合金の圧縮強さを示し、この圧縮強さは
モリブデンの含有量とは関係がなく、黒鉛含有量の増加
に伴い減少することが明らかである。プレス機のウエア
プレート等の摺動部材に要求される圧縮強さは１７〜２
５kg／mm２であり、これを満足するためには黒鉛含有量
を１〜２．５重量％に設定する必要がある。
モリブデンの含有量とは関係がなく、黒鉛含有量の増加
に伴い減少することが明らかである。プレス機のウエア
プレート等の摺動部材に要求される圧縮強さは１７〜２
５kg／mm２であり、これを満足するためには黒鉛含有量
を１〜２．５重量％に設定する必要がある。
Ｃ．発明の効果 本発明によれば、潤滑性粉末としてモリブデン粉末と黒
鉛運粉末との混合粉末を用いるので、モリブデンの含有
量に応じて黒鉛の含有量を減少させることができ、これ
により黒鉛含有量の減少に基づいて優れた圧縮強さを有
し、またモリブデンの添加に基づいて靭性、したがって
耐衝撃特性を向上させた耐摩耗性の良好な自己潤滑性焼
結銅合金を備えた摺動部材を得ることができる。
鉛運粉末との混合粉末を用いるので、モリブデンの含有
量に応じて黒鉛の含有量を減少させることができ、これ
により黒鉛含有量の減少に基づいて優れた圧縮強さを有
し、またモリブデンの添加に基づいて靭性、したがって
耐衝撃特性を向上させた耐摩耗性の良好な自己潤滑性焼
結銅合金を備えた摺動部材を得ることができる。
また原料粉末を、それと合成樹脂バインダとを混合して
得られた混合物の形態で用いるので、原料粉末の取扱性
が良好で摺動部材の生産能率を向上させることができ
る。
得られた混合物の形態で用いるので、原料粉末の取扱性
が良好で摺動部材の生産能率を向上させることができ
る。
さらに加圧体による加圧下で原料粉末を焼結するので、
焼結銅合金の密度を向上させ、またその焼結銅合金をベ
ース材に確実に溶着させることができる。
焼結銅合金の密度を向上させ、またその焼結銅合金をベ
ース材に確実に溶着させることができる。
さらにまた合成樹脂バインダの熱分解により、生じた分
解ガスは、加圧体が在っても原料粉末の構成粉末間より
ガス抜き用シートを通じて排出されるので、焼結銅合金
における残留ガスに起因した巣の発生、有害ガス成分の
侵入等の不具合を確実に回避することができる。
解ガスは、加圧体が在っても原料粉末の構成粉末間より
ガス抜き用シートを通じて排出されるので、焼結銅合金
における残留ガスに起因した巣の発生、有害ガス成分の
侵入等の不具合を確実に回避することができる。
第１図は摺動部材の斜視図、第２図は摺動部材の製造工
程説明図、第３図は焼結工程における時間と温度の関係
を示すグラフ、第４図は焼結銅合金における黒鉛含有量
と圧縮強さの関係を示すグラフである。 Ｍ……混合物、Ｐ……原料板、Ｓ……原料シート、１…
…摺動部材、２……ベース材、３……焼結銅合金、６…
…ガス抜き用シート、７……加圧体、
程説明図、第３図は焼結工程における時間と温度の関係
を示すグラフ、第４図は焼結銅合金における黒鉛含有量
と圧縮強さの関係を示すグラフである。 Ｍ……混合物、Ｐ……原料板、Ｓ……原料シート、１…
…摺動部材、２……ベース材、３……焼結銅合金、６…
…ガス抜き用シート、７……加圧体、
Claims (1)
- 【請求項１】ニッケル、スズおよびリンを含有する銅合
金粉末に、潤滑性粉末としてモリブデン粉末および黒鉛
粉末を添加してなる原料粉末と合成樹脂バインダとの混
合物をベース材の上面に貼着し、該混合物の上面を通気
性を有するガス抜き用シートにより覆った後該シートの
上面に、前記混合物の上面全体を加圧し得る加圧体を載
置する工程と；前記混合物中の前記合成樹脂バインダを
熱分解すると共に前記原料粉末を焼結して自己潤滑性焼
結銅合金を得、該焼結銅合金をその焼結時に前記ベース
材に溶着する工程と；を用いることを特徴とする自己潤
滑性摺動部材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27421385A JPH0629445B2 (ja) | 1985-12-05 | 1985-12-05 | 自己潤滑性摺動部材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27421385A JPH0629445B2 (ja) | 1985-12-05 | 1985-12-05 | 自己潤滑性摺動部材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62133007A JPS62133007A (ja) | 1987-06-16 |
| JPH0629445B2 true JPH0629445B2 (ja) | 1994-04-20 |
Family
ID=17538607
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27421385A Expired - Lifetime JPH0629445B2 (ja) | 1985-12-05 | 1985-12-05 | 自己潤滑性摺動部材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0629445B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108278894A (zh) * | 2018-02-07 | 2018-07-13 | 苏州金言来新材料科技有限公司 | 一种制作自润滑工件的真空烧结炉 |
-
1985
- 1985-12-05 JP JP27421385A patent/JPH0629445B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62133007A (ja) | 1987-06-16 |
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