JPH06293674A - ペンタフルオロエタンとフッ化水素の共沸混合物およびペンタフルオロエタンまたはフッ化水素の回収方法 - Google Patents
ペンタフルオロエタンとフッ化水素の共沸混合物およびペンタフルオロエタンまたはフッ化水素の回収方法Info
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- JPH06293674A JPH06293674A JP7948593A JP7948593A JPH06293674A JP H06293674 A JPH06293674 A JP H06293674A JP 7948593 A JP7948593 A JP 7948593A JP 7948593 A JP7948593 A JP 7948593A JP H06293674 A JPH06293674 A JP H06293674A
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- C07C19/00—Acyclic saturated compounds containing halogen atoms
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- C01B7/191—Hydrogen fluoride
- C01B7/195—Separation; Purification
- C01B7/196—Separation; Purification by distillation
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Inorganic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 フッ化水素（ＨＦ）とペンタフルオロエタン
（ＨＦＣ１２５）を含む混合物から、ＨＦＣ１２５を含
まないＨＦまたはＨＦを含まないＨＦＣ１２５をより有
効に回収する。 【構成】 ＨＦＣ１２５とＨＦの２成分系共沸混合物。
ＨＦＣ１２５とＨＦの混合物を蒸留して、塔頂から共沸
混合物を抜き出して塔底からＨＦＣ１２５をＨＦ、また
はＨＦを含まないＨＦＣ１２５を塔底から回収する。 【効果】 ＨＦＣ１２５またはＨＦを効率的に回収する
ことができる。
（ＨＦＣ１２５）を含む混合物から、ＨＦＣ１２５を含
まないＨＦまたはＨＦを含まないＨＦＣ１２５をより有
効に回収する。 【構成】 ＨＦＣ１２５とＨＦの２成分系共沸混合物。
ＨＦＣ１２５とＨＦの混合物を蒸留して、塔頂から共沸
混合物を抜き出して塔底からＨＦＣ１２５をＨＦ、また
はＨＦを含まないＨＦＣ１２５を塔底から回収する。 【効果】 ＨＦＣ１２５またはＨＦを効率的に回収する
ことができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ペンタフルオロエタン
（以下、ＨＦＣ１２５と称する。）とフッ化水素（以
下、ＨＦと称す。）の共沸混合物およびＨＦＣ１２５と
ＨＦを含んで成る混合物からいずれかの成分を他方の成
分を実質的に含まない状態で回収する方法に関する。
（以下、ＨＦＣ１２５と称する。）とフッ化水素（以
下、ＨＦと称す。）の共沸混合物およびＨＦＣ１２５と
ＨＦを含んで成る混合物からいずれかの成分を他方の成
分を実質的に含まない状態で回収する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＨＦＣ１２５はモノクロロジフルオロメ
タンの代替冷媒として着目されており冷蔵庫等の冷媒と
して有用である。
タンの代替冷媒として着目されており冷蔵庫等の冷媒と
して有用である。
【０００３】ＨＦＣ１２５は、通常、テトラクロロエチ
レンなどの塩化炭素とＨＦを触媒の存在下、気相または
液相で反応させることにより製造される。この製造に際
して、未反応のＨＦが反応生成物中に残存する。これま
ではこの生成物からＨＦを分離する方法として、ＨＦＣ
１２５等の反応生成物とＨＦ等の未反応物の混合物を水
性相で洗浄してＨＦを分離する方法が用いられている。
しかしながら、この方法は、洗浄液の中和処理のために
多量のアルカリを必要とし、又、その中和した廃液を処
理する必要があるので有効な方法とはいえない。
レンなどの塩化炭素とＨＦを触媒の存在下、気相または
液相で反応させることにより製造される。この製造に際
して、未反応のＨＦが反応生成物中に残存する。これま
ではこの生成物からＨＦを分離する方法として、ＨＦＣ
１２５等の反応生成物とＨＦ等の未反応物の混合物を水
性相で洗浄してＨＦを分離する方法が用いられている。
しかしながら、この方法は、洗浄液の中和処理のために
多量のアルカリを必要とし、又、その中和した廃液を処
理する必要があるので有効な方法とはいえない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従って、上述のような
従来の方法に代えて、ＨＦとＨＦＣ１２５を含んで成る
混合物から、ＨＦＣ１２５を含まないＨＦまたはＨＦを
含まないＨＦＣ１２５をより有効に回収する方法が望ま
れる。
従来の方法に代えて、ＨＦとＨＦＣ１２５を含んで成る
混合物から、ＨＦＣ１２５を含まないＨＦまたはＨＦを
含まないＨＦＣ１２５をより有効に回収する方法が望ま
れる。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
【０００６】本発明者らは、ＨＦＣ１２５とＨＦを含ん
で成る混合物からＨＦを分離する方法について研究を重
ねた結果、ＨＦＣ１２５とＨＦは最低混合共沸物を形成
することを見いだし、また、上述の課題は、この共沸現
象を利用することにより解決されることを見いだした。
で成る混合物からＨＦを分離する方法について研究を重
ねた結果、ＨＦＣ１２５とＨＦは最低混合共沸物を形成
することを見いだし、また、上述の課題は、この共沸現
象を利用することにより解決されることを見いだした。
【０００７】従って、第１の要旨において、本発明は、
ＨＦＣ１２５とＨＦから成る共沸混合物を提供する。こ
の共沸混合物は、ＨＦＣ１２５とＨＦを含んで成る混合
物からＨＦを分離する際の蒸留操作の還流として使用す
ることができ、共沸混合物を塔頂から留出させ、それに
よりＨＦまたはＨＦＣ１２５を有効に分離・除去して、
ＨＦを含まないＨＦＣ１２５またはＨＦＣ１２５を含ま
ないＨＦを缶出物として回収することが可能となる。
ＨＦＣ１２５とＨＦから成る共沸混合物を提供する。こ
の共沸混合物は、ＨＦＣ１２５とＨＦを含んで成る混合
物からＨＦを分離する際の蒸留操作の還流として使用す
ることができ、共沸混合物を塔頂から留出させ、それに
よりＨＦまたはＨＦＣ１２５を有効に分離・除去して、
ＨＦを含まないＨＦＣ１２５またはＨＦＣ１２５を含ま
ないＨＦを缶出物として回収することが可能となる。
【０００８】前述のごとく、ＨＦＣ１２５とＨＦの２成
分系には（最低）共沸混合物が存在する。この共沸混合
物は、本発明者らが初めて見いだした。それは、ＨＦＣ
１２５とＨＦとの混合物を、例えば大気圧下で、蒸留す
ると、ＨＦＣ１２５／ＨＦのモル比で約９５／５以上に
ＨＦＣ１２５を濃縮することはできないことが見い出さ
れたことに基づく。言い替えると、この組成の液相は平
衡状態にある気相の組成と同一となる。
分系には（最低）共沸混合物が存在する。この共沸混合
物は、本発明者らが初めて見いだした。それは、ＨＦＣ
１２５とＨＦとの混合物を、例えば大気圧下で、蒸留す
ると、ＨＦＣ１２５／ＨＦのモル比で約９５／５以上に
ＨＦＣ１２５を濃縮することはできないことが見い出さ
れたことに基づく。言い替えると、この組成の液相は平
衡状態にある気相の組成と同一となる。
【０００９】この共沸混合物の沸点は、大気圧下におい
て、約−５５℃であり、その時の組成は、ＨＦが約５モ
ル％、ＨＦＣ１２５が約９５モル％である。また、圧力
７kg／cm2-absでは、共沸温度は約０℃であり、共沸組
成はＨＦ約４モル％、ＨＦＣ１２５約９６モル％であ
る。３０kg／cm2−absでは、共沸温度は約６１℃であ
り、共沸組成はＨＦ約３モル％、ＨＦＣ１２５、約９７
モル％である。共沸組成は圧力により変化し、大気圧下
〜３０kg／cm2−absでは、ＨＦ約５〜３モル％、ＨＦＣ
１２５約９５〜９７モル％である。
て、約−５５℃であり、その時の組成は、ＨＦが約５モ
ル％、ＨＦＣ１２５が約９５モル％である。また、圧力
７kg／cm2-absでは、共沸温度は約０℃であり、共沸組
成はＨＦ約４モル％、ＨＦＣ１２５約９６モル％であ
る。３０kg／cm2−absでは、共沸温度は約６１℃であ
り、共沸組成はＨＦ約３モル％、ＨＦＣ１２５、約９７
モル％である。共沸組成は圧力により変化し、大気圧下
〜３０kg／cm2−absでは、ＨＦ約５〜３モル％、ＨＦＣ
１２５約９５〜９７モル％である。
【００１０】第２の要旨において、本発明は、ＨＦＣ１
２５とＨＦの混合物を直接蒸留することにより、ＨＦＣ
１２５とＨＦを共沸混合物として塔頂から抜き出し、実
質的にＨＦを含まないＨＦＣ１２５または実質的にＨＦ
Ｃ１２５を含まないＨＦを塔底から回収する方法を提供
する。
２５とＨＦの混合物を直接蒸留することにより、ＨＦＣ
１２５とＨＦを共沸混合物として塔頂から抜き出し、実
質的にＨＦを含まないＨＦＣ１２５または実質的にＨＦ
Ｃ１２５を含まないＨＦを塔底から回収する方法を提供
する。
【００１１】即ち、ＨＦＣ１２５とＨＦは共沸混合物を
形成すること見いだされているので、蒸留装置に供給す
るＨＦＣ１２５とＨＦの混合物中のＨＦの組成が共沸組
成より小さい場合、ＨＦＣ１２５とＨＦの共沸混合物を
留出させ、その一部分を還流として塔頂に戻すと、塔底
からＨＦを実質的に含まないＨＦＣ１２５を効率的に得
ることが可能となる。
形成すること見いだされているので、蒸留装置に供給す
るＨＦＣ１２５とＨＦの混合物中のＨＦの組成が共沸組
成より小さい場合、ＨＦＣ１２５とＨＦの共沸混合物を
留出させ、その一部分を還流として塔頂に戻すと、塔底
からＨＦを実質的に含まないＨＦＣ１２５を効率的に得
ることが可能となる。
【００１２】逆に、供給する混合物中のＨＦ組成が共沸
組成より大きい場合、ＨＦＣ１２５とＨＦの共沸混合物
を同様に留出させ、その一部分を還流として用いると、
塔底よりＨＦＣ１２５を実質的に含まないＨＦを効率的
に得ることが可能となる。
組成より大きい場合、ＨＦＣ１２５とＨＦの共沸混合物
を同様に留出させ、その一部分を還流として用いると、
塔底よりＨＦＣ１２５を実質的に含まないＨＦを効率的
に得ることが可能となる。
【００１３】これらの分離操作に使用する蒸留装置は、
一般的な蒸留操作に必要な機能を備えていればどのよう
なものでも使用可能である。例えば棚段塔や、充填塔な
どの精留装置を使用する場合に特に好ましい結果を得る
ことができる。また、バッチ蒸留または連続蒸留のいず
れでも実施可能である。
一般的な蒸留操作に必要な機能を備えていればどのよう
なものでも使用可能である。例えば棚段塔や、充填塔な
どの精留装置を使用する場合に特に好ましい結果を得る
ことができる。また、バッチ蒸留または連続蒸留のいず
れでも実施可能である。
【００１４】蒸留の操作条件は、特に限定されるもので
はない。一般的には、エネルギー的な観点から、最適な
塔頂温度および塔底温度ならびに最適な操作圧力が選択
される。通常、操作圧力は、０．５kg／cm2−abs〜３０
kg／cm2−absの範囲から選択される。この範囲では、塔
頂温度は約−６７℃〜６１℃の範囲となる。塔底温度
は、圧力損失を考慮しなければ、操作圧力におけるＨＦ
またはＨＦＣ１２５の沸点となる。
はない。一般的には、エネルギー的な観点から、最適な
塔頂温度および塔底温度ならびに最適な操作圧力が選択
される。通常、操作圧力は、０．５kg／cm2−abs〜３０
kg／cm2−absの範囲から選択される。この範囲では、塔
頂温度は約−６７℃〜６１℃の範囲となる。塔底温度
は、圧力損失を考慮しなければ、操作圧力におけるＨＦ
またはＨＦＣ１２５の沸点となる。
【００１５】本発明の方法は、テトラクロロエチレンを
触媒存在下気相で大過剰のＨＦによりフッ素化して得ら
れるＨＦＣ１２５と大量の未反応ＨＦを含む反応混合物
からＨＦを回収して、再度反応に利用する場合に最も有
効である。
触媒存在下気相で大過剰のＨＦによりフッ素化して得ら
れるＨＦＣ１２５と大量の未反応ＨＦを含む反応混合物
からＨＦを回収して、再度反応に利用する場合に最も有
効である。
【００１６】本発明の方法をそのような反応に利用する
好ましい態様をについて以下に説明する。「図１」は、
本発明の回収方法を適用してＨＦを回収する、ＨＦＣ１
２５の製造プロセスの一例をフローシートにて示したも
のである。反応器１においてストリーム７として供給さ
れるテトラクロロエチレンとＨＦが反応し、通常、前記
の反応装置１からは生成物を気相で抜き出す。生成した
反応混合物中にはＨＦＣ１２５、モノクロロテトラフル
オロエタン（以下、ＨＣＦＣ１２４と称する。）、ジク
ロロトリフルオロエタン（以下、ＨＣＦＣ１２３と称す
る。）、ＨＦおよび塩化水素が含まれている。この混合
物から分縮器２にて塩化水素をストリーム９として除去
した後、ＨＦＣ１２５、ＨＣＦＣ１２４およびＨＣＦＣ
１２３とＨＦを含む混合物は蒸留装置３に導かれる。
好ましい態様をについて以下に説明する。「図１」は、
本発明の回収方法を適用してＨＦを回収する、ＨＦＣ１
２５の製造プロセスの一例をフローシートにて示したも
のである。反応器１においてストリーム７として供給さ
れるテトラクロロエチレンとＨＦが反応し、通常、前記
の反応装置１からは生成物を気相で抜き出す。生成した
反応混合物中にはＨＦＣ１２５、モノクロロテトラフル
オロエタン（以下、ＨＣＦＣ１２４と称する。）、ジク
ロロトリフルオロエタン（以下、ＨＣＦＣ１２３と称す
る。）、ＨＦおよび塩化水素が含まれている。この混合
物から分縮器２にて塩化水素をストリーム９として除去
した後、ＨＦＣ１２５、ＨＣＦＣ１２４およびＨＣＦＣ
１２３とＨＦを含む混合物は蒸留装置３に導かれる。
【００１７】塩化水素を除去した後の混合物中におい
て、ＨＦが共沸組成より大過剰にある（通常、ＨＦ８０
〜９０モル％、ＨＦＣ１２５ １０〜２０モル程度
％）。従って、蒸留装置３において、ＨＦとＨＦＣ１２
５を共沸組成で塔頂より留出させ（ストリーム５）、そ
の一部分を還流（ストリーム４）として用いる。この蒸
留操作により、蒸留装置３の塔底部からは実質的にＨＦ
Ｃ１２５を含まないＨＦ、ＨＣＦＣ１２４およびＨＣＦ
Ｃ１２３から成る混合物を缶出物（ストリーム６）とし
て抜き出すことができる。
て、ＨＦが共沸組成より大過剰にある（通常、ＨＦ８０
〜９０モル％、ＨＦＣ１２５ １０〜２０モル程度
％）。従って、蒸留装置３において、ＨＦとＨＦＣ１２
５を共沸組成で塔頂より留出させ（ストリーム５）、そ
の一部分を還流（ストリーム４）として用いる。この蒸
留操作により、蒸留装置３の塔底部からは実質的にＨＦ
Ｃ１２５を含まないＨＦ、ＨＣＦＣ１２４およびＨＣＦ
Ｃ１２３から成る混合物を缶出物（ストリーム６）とし
て抜き出すことができる。
【００１８】得られた缶出物は、更に不純物を除去する
処理（例えば、追加の蒸留、抽出などの処理）を経て、
あるいは、直接、新たに供給される反応原料（テトラク
ロロエチレンおよびフッ化水素、ストリーム７）と混合
されて、反応器１に送られる。
処理（例えば、追加の蒸留、抽出などの処理）を経て、
あるいは、直接、新たに供給される反応原料（テトラク
ロロエチレンおよびフッ化水素、ストリーム７）と混合
されて、反応器１に送られる。
【００１９】留出した共沸混合物から還流として使用し
たものの残りがＨＦとＨＦＣ１２５の共沸組成のストリ
ーム８として得られ、これを更に処理（例えば、追加の
蒸留、ＨＦの吸収などの処理）して、最終的にＨＦＣ１
２５が得られる。このようにして、ＨＦＣ１２５とＨＦ
を含んで成る混合物中より、ＨＦを効率的に回収するこ
とが出来る。このような操作は、バッチ式に行うことも
可能であるが、「図１」に示すように連続操作により行
う方が効率的である。
たものの残りがＨＦとＨＦＣ１２５の共沸組成のストリ
ーム８として得られ、これを更に処理（例えば、追加の
蒸留、ＨＦの吸収などの処理）して、最終的にＨＦＣ１
２５が得られる。このようにして、ＨＦＣ１２５とＨＦ
を含んで成る混合物中より、ＨＦを効率的に回収するこ
とが出来る。このような操作は、バッチ式に行うことも
可能であるが、「図１」に示すように連続操作により行
う方が効率的である。
【００２０】
【実施例】以下、実施例により本発明を詳細に説明す
る。 実施例１ ＳＵＳ製蒸留塔（スチル容積６００ｍｌ、径２０ｍｍ、
高さ１ｍ、充填塔）にＨＦＣ１２５を２４０g（２mol）
およびＨＦを１g（０.０５mol）仕込み、加圧下、全還
流で蒸留を開始した。塔頂圧力８kg／cm2−abs、塔頂温
度が０℃となった時に留出液をサンプリングした。この
サンプルを分析すると、ＨＦＣ１２５／ＨＦのモル比は
９６／４であった。
る。 実施例１ ＳＵＳ製蒸留塔（スチル容積６００ｍｌ、径２０ｍｍ、
高さ１ｍ、充填塔）にＨＦＣ１２５を２４０g（２mol）
およびＨＦを１g（０.０５mol）仕込み、加圧下、全還
流で蒸留を開始した。塔頂圧力８kg／cm2−abs、塔頂温
度が０℃となった時に留出液をサンプリングした。この
サンプルを分析すると、ＨＦＣ１２５／ＨＦのモル比は
９６／４であった。
【００２１】この分析結果から、ＨＦＣ１２５より高い
沸点を有するＨＦ（ＨＦＣ１２５の大気圧下沸点−４
８.５℃＜ＨＦの大気圧下沸点１９.５℃）が塔頂部に濃
縮されることが明らかとなり、ＨＦＣ１２５とＨＦは最
低共沸混合物を形成することが確認された。また、操作
圧力を変えて、同様の実験を実施したところ、種々の共
沸組成を得た。その結果を以下の表１に示す。
沸点を有するＨＦ（ＨＦＣ１２５の大気圧下沸点−４
８.５℃＜ＨＦの大気圧下沸点１９.５℃）が塔頂部に濃
縮されることが明らかとなり、ＨＦＣ１２５とＨＦは最
低共沸混合物を形成することが確認された。また、操作
圧力を変えて、同様の実験を実施したところ、種々の共
沸組成を得た。その結果を以下の表１に示す。
【００２２】 表１ 塔頂圧力(kg／cm2-abs) 塔頂温度(℃) HFC125／HF共沸組成(モル％) ３ −２５ ９５．５／４．５ ８ ０ ９６／４ １５ ３０ ９６．５／３．５ ３０ ６１ ９７／３
【００２３】実施例２ 実施例１と同じ装置にＨＦＣ１２５を３６０g（３mol）
及びＨＦを１g（０.０５mol）仕込み、全還流で蒸留塔
を操作して、塔頂圧力８kg／cm2−abs、塔頂温度が０℃
で安定させた。安定後、塔頂からの留流出液を徐々に抜
き出して行くと、塔頂温度が徐々に上昇し、塔頂温度が
スチル温度と同じになった時に加熱を停止した。塔頂か
ら抜きだした液量は、約１５０gとなり、スチルからは
ＨＦ約３０ppmを含むＨＦＣ１２５約２００gを得た。
及びＨＦを１g（０.０５mol）仕込み、全還流で蒸留塔
を操作して、塔頂圧力８kg／cm2−abs、塔頂温度が０℃
で安定させた。安定後、塔頂からの留流出液を徐々に抜
き出して行くと、塔頂温度が徐々に上昇し、塔頂温度が
スチル温度と同じになった時に加熱を停止した。塔頂か
ら抜きだした液量は、約１５０gとなり、スチルからは
ＨＦ約３０ppmを含むＨＦＣ１２５約２００gを得た。
【００２４】実施例３ 実施例１と同じ装置にＨＦＣ１２５を３００g（２.５mo
l）及びＨＦを２００g（１０mol）仕込み、全還流で蒸
留塔を塔頂圧力８kg／cm2−abs、塔頂温度が０℃で安定
させた。安定後、塔頂からの流出液を徐々に抜き出して
行くと、塔頂温度が徐々に上昇し、塔頂温度がスチル温
度と同じになった時に加熱を停止した。塔頂から抜きだ
した液量は、約３０５gとなり、スチルからはＨＦＣ１
２５約５０ppmを含むＨＦ約１９０gを得た。
l）及びＨＦを２００g（１０mol）仕込み、全還流で蒸
留塔を塔頂圧力８kg／cm2−abs、塔頂温度が０℃で安定
させた。安定後、塔頂からの流出液を徐々に抜き出して
行くと、塔頂温度が徐々に上昇し、塔頂温度がスチル温
度と同じになった時に加熱を停止した。塔頂から抜きだ
した液量は、約３０５gとなり、スチルからはＨＦＣ１
２５約５０ppmを含むＨＦ約１９０gを得た。
【図１】 「図１」は、本発明の方法を適用したペンタ
フルオロクロロエタンの製造プロセスの一例のフローシ
ートを示す。
フルオロクロロエタンの製造プロセスの一例のフローシ
ートを示す。
１…反応器、２…分縮器、３…蒸留装置、４…還流スト
リーム、５…留出ストリーム、６…缶出ストリーム、７
…出発原料ストリーム、８…共沸混合物製品ストリー
ム、９…塩化水素ストリーム。
リーム、５…留出ストリーム、６…缶出ストリーム、７
…出発原料ストリーム、８…共沸混合物製品ストリー
ム、９…塩化水素ストリーム。
Claims (5)
- 【請求項１】 ペンタフルオロエタンとフッ化水素から
成る共沸混合物。 - 【請求項２】 少なくともペンタフルオロエタンおよび
フッ化水素を含んで成る混合物を蒸留することによりペ
ンタフルオロエタンとフッ化水素の共沸混合物を留出さ
せ、ペンタフルオロエタンを含まず、フッ化水素を含ん
で成る缶出物抜き出すことを特徴とするフッ化水素の回
収方法。 - 【請求項３】 混合物を蒸留する時の操作圧力が０.５k
g／cm2−abs〜３０kg／cm2−absの範囲である請求項２
記載のフッ化水素の回収方法。 - 【請求項４】 少なくともペンタフルオロエタンおよび
フッ化水素を含んで成る混合物を蒸留することによりペ
ンタフルオロエタンとフッ化水素の共沸混合物を留出さ
せ、フッ化水素を含まず、ペンタフルオロエタンを含ん
で成る缶出物抜き出すことを特徴とするペンタフルオロ
エタンの回収方法。 - 【請求項５】 混合物を蒸留する時の操作圧力が０.５k
g／cm2−abs〜３０kg／cm2−absの範囲である請求項４
記載のペンタフルオロエタンの回収方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7948593A JPH06293674A (ja) | 1993-04-06 | 1993-04-06 | ペンタフルオロエタンとフッ化水素の共沸混合物およびペンタフルオロエタンまたはフッ化水素の回収方法 |
| AU62930/94A AU6293094A (en) | 1993-04-06 | 1994-04-05 | Azeotropic mixture composed of pentafluoroethane and hydrogen fluoride and process for producing pentafluoroethane |
| PCT/JP1994/000559 WO1994022797A1 (en) | 1993-04-06 | 1994-04-05 | Azeotropic mixture composed of pentafluoroethane and hydrogen fluoride and process for producing pentafluoroethane |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7948593A JPH06293674A (ja) | 1993-04-06 | 1993-04-06 | ペンタフルオロエタンとフッ化水素の共沸混合物およびペンタフルオロエタンまたはフッ化水素の回収方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06293674A true JPH06293674A (ja) | 1994-10-21 |
Family
ID=13691205
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7948593A Pending JPH06293674A (ja) | 1993-04-06 | 1993-04-06 | ペンタフルオロエタンとフッ化水素の共沸混合物およびペンタフルオロエタンまたはフッ化水素の回収方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06293674A (ja) |
| AU (1) | AU6293094A (ja) |
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Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5789633A (en) * | 1995-06-06 | 1998-08-04 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Azeotropic or azeotrope-like compositions of hydrofluoric acid with dihaloethanes |
| US5672788A (en) * | 1995-06-07 | 1997-09-30 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Two-step process for manufacturing 1,1-difluoroethane |
| US5714650A (en) * | 1995-06-07 | 1998-02-03 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Continuous manufacture of 1,1-difluoroethane |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0692327B2 (ja) * | 1989-01-26 | 1994-11-16 | ダイキン工業株式会社 | フッ化水素と１，１―ジクロロ―１―フルオロエタンとの混合物から１，１―ジクロロ―１―フルオロエタンを分離する方法 |
| US5196616A (en) * | 1991-10-18 | 1993-03-23 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Process for separating and recovering fluorocarbons and hydrogen fluoride from mixtures thereof |
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1993
- 1993-04-06 JP JP7948593A patent/JPH06293674A/ja active Pending
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1994
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- 1994-04-05 WO PCT/JP1994/000559 patent/WO1994022797A1/ja active Application Filing
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1994022797A1 (en) | 1994-10-13 |
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