JPH06290921A - 希土類永久磁石の製造方法 - Google Patents
希土類永久磁石の製造方法Info
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- JPH06290921A JPH06290921A JP5095376A JP9537693A JPH06290921A JP H06290921 A JPH06290921 A JP H06290921A JP 5095376 A JP5095376 A JP 5095376A JP 9537693 A JP9537693 A JP 9537693A JP H06290921 A JPH06290921 A JP H06290921A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ブレンディング法によって得られる永久磁石
の磁気特性をさらに改善することができる希土類永久磁
石の製造方法を提供する。 【構成】 平均粒径２０μｍのＮｄ相粗粉末と、Ｎｂを
０.７１wt%添加した主相インゴットから得られる主相粗
粉末とをＮｄ相粉末１０％に対し主相粉末９０％の割合
で混合し、平均粒径４μｍまで微粉砕し、次に１０ＫＯ
ｅの磁界中１.０ｔｏｎ／cm2の圧力で成形した圧粉体
を、焼結温度を１１００℃に設定して２時間真空焼結
し、９００℃で２時間熱処理し冷却した後にさらに６０
０℃で１時間加熱した後、急冷した。この主相にＮｂを
０.７１wt%添加して得られた焼結体では、Ｎｂを添加し
ていない焼結体に比べて、角型性（Ｈｋ／ｉＨｃ）が改
善される。
の磁気特性をさらに改善することができる希土類永久磁
石の製造方法を提供する。 【構成】 平均粒径２０μｍのＮｄ相粗粉末と、Ｎｂを
０.７１wt%添加した主相インゴットから得られる主相粗
粉末とをＮｄ相粉末１０％に対し主相粉末９０％の割合
で混合し、平均粒径４μｍまで微粉砕し、次に１０ＫＯ
ｅの磁界中１.０ｔｏｎ／cm2の圧力で成形した圧粉体
を、焼結温度を１１００℃に設定して２時間真空焼結
し、９００℃で２時間熱処理し冷却した後にさらに６０
０℃で１時間加熱した後、急冷した。この主相にＮｂを
０.７１wt%添加して得られた焼結体では、Ｎｂを添加し
ていない焼結体に比べて、角型性（Ｈｋ／ｉＨｃ）が改
善される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は希土類元素（Ｒ）、遷移
金属（Ｔ）、ホウ素（Ｂ）を主成分とするＲ−Ｔ−Ｂ系
金属間化合物磁石（希土類永久磁石）の製造方法に関す
るものである。
金属（Ｔ）、ホウ素（Ｂ）を主成分とするＲ−Ｔ−Ｂ系
金属間化合物磁石（希土類永久磁石）の製造方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】一般にＲ−Ｔ−Ｂ系磁石の粉末冶金法に
よる製造工程は原料秤量、溶解、粉砕、磁場中配向及び
圧縮成形、焼結及び熱処理の順に進められる。このよう
な製造法では、焼結性を促進するためには比較的高い温
度１０７０〜１１５０℃での焼結が必要とされ、焼結温
度を高めると結晶成長して、残留磁束密度Ｂｒは増大す
るが、保磁力ｉＨｃ及び減磁特性の角型性が低下し、一
方焼結温度を低下させると保磁力ｉＨｃ及び減磁特性の
角型性は向上するが、残留磁束密度Ｂｒが低下してしま
い、いずれにしても、最大エネルギー積（（ＢＨ）ｍａ
ｘ）は不充分なものとなる。
よる製造工程は原料秤量、溶解、粉砕、磁場中配向及び
圧縮成形、焼結及び熱処理の順に進められる。このよう
な製造法では、焼結性を促進するためには比較的高い温
度１０７０〜１１５０℃での焼結が必要とされ、焼結温
度を高めると結晶成長して、残留磁束密度Ｂｒは増大す
るが、保磁力ｉＨｃ及び減磁特性の角型性が低下し、一
方焼結温度を低下させると保磁力ｉＨｃ及び減磁特性の
角型性は向上するが、残留磁束密度Ｂｒが低下してしま
い、いずれにしても、最大エネルギー積（（ＢＨ）ｍａ
ｘ）は不充分なものとなる。
【０００３】そこでこのような問題に対して、特公平１
−１９４６１号によって、異なる組成の合金粉末を混合
した成形体を焼結する方法により高い磁石特性を得る希
土類永久磁石の製造方法、すなわちいわゆるブレンディ
ング法が開示された。このブレンディング法は図４に示
されるように、Ｒ2Ｔ14Ｂを主生成相とするＲーＴーＢ
系合金粉末（主相粉末）に、この主相粉末よりもＲの
含有率が高く融点の低いＲ−Ｔ−Ｂ系合金粉末（Ｒ相粉
末）を混合して成形した後、焼結することによ
り磁石特性の向上を実現するものである。このように、
低融点であるＲ相粉末を混合することにより、焼結温度
を低下させ、残留磁束密度を減少せずに保磁力ｉＨｃの
向上が実現され、磁石特性の高い焼結体が得られる。
−１９４６１号によって、異なる組成の合金粉末を混合
した成形体を焼結する方法により高い磁石特性を得る希
土類永久磁石の製造方法、すなわちいわゆるブレンディ
ング法が開示された。このブレンディング法は図４に示
されるように、Ｒ2Ｔ14Ｂを主生成相とするＲーＴーＢ
系合金粉末（主相粉末）に、この主相粉末よりもＲの
含有率が高く融点の低いＲ−Ｔ−Ｂ系合金粉末（Ｒ相粉
末）を混合して成形した後、焼結することによ
り磁石特性の向上を実現するものである。このように、
低融点であるＲ相粉末を混合することにより、焼結温度
を低下させ、残留磁束密度を減少せずに保磁力ｉＨｃの
向上が実現され、磁石特性の高い焼結体が得られる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし以上の特公平１
−１９４６１号によって開示された従来のブレンディン
グ法については次のような問題があった。すなわち、以
上の従来のブレンディング法では、その成分組成の検討
が未だ不十分であり、磁性材料に対しては常に更なる磁
気特性の改善が求められていることから、上述したブレ
ンディング法についてもその成分組成についての検討に
より、得られる永久磁石の磁気特性をさらに改善するこ
とが望まれていた。
−１９４６１号によって開示された従来のブレンディン
グ法については次のような問題があった。すなわち、以
上の従来のブレンディング法では、その成分組成の検討
が未だ不十分であり、磁性材料に対しては常に更なる磁
気特性の改善が求められていることから、上述したブレ
ンディング法についてもその成分組成についての検討に
より、得られる永久磁石の磁気特性をさらに改善するこ
とが望まれていた。
【０００５】従って本発明は以上の従来技術における問
題に鑑みてなされたものであって、ブレンディング法に
よって得られる永久磁石の磁気特性をさらに改善するこ
とができる希土類永久磁石の製造方法を提供することを
目的とする。
題に鑑みてなされたものであって、ブレンディング法に
よって得られる永久磁石の磁気特性をさらに改善するこ
とができる希土類永久磁石の製造方法を提供することを
目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は以上の課題を
達成するべく種々検討した結果、ブレンディング法を行
うにあたって、特に主相粉末にのみ所定の元素を一定範
囲で添加することによりブレンディング法により得られ
る永久磁石の磁気特性を改善することができることを見
いだし、本発明に想到した。
達成するべく種々検討した結果、ブレンディング法を行
うにあたって、特に主相粉末にのみ所定の元素を一定範
囲で添加することによりブレンディング法により得られ
る永久磁石の磁気特性を改善することができることを見
いだし、本発明に想到した。
【０００７】すなわち本発明の希土類永久磁石の製造方
法は、希土類元素（Ｒ）、遷移金属（Ｔ）、ほう素
（Ｂ）を主成分とし、希土類元素（Ｒ）の含有量が所定
重量パーセントを越えるＲ−Ｔ系合金よりなるＲ相イン
ゴットを粉砕して得られるＲ相粉末と前記希土類元素
（Ｒ）の含有量が前記所定重量パーセント未満なるＲ2
Ｔ14Ｂ1を主体とするＲ−Ｔ−Ｂ−Ｍ系合金（但しＭは
Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｍｏの中から選ばれた少
なくとも１種の元素）よりなる主相インゴットを粉砕し
て得られる主相粉末とを混合して全体としての前記希土
類元素（Ｒ）の含有量を前記所定重量パーセントとした
Ｒ−Ｔ−Ｂ−Ｍ系合金粉末を磁場中で成形した後焼結す
ることを特徴とする。
法は、希土類元素（Ｒ）、遷移金属（Ｔ）、ほう素
（Ｂ）を主成分とし、希土類元素（Ｒ）の含有量が所定
重量パーセントを越えるＲ−Ｔ系合金よりなるＲ相イン
ゴットを粉砕して得られるＲ相粉末と前記希土類元素
（Ｒ）の含有量が前記所定重量パーセント未満なるＲ2
Ｔ14Ｂ1を主体とするＲ−Ｔ−Ｂ−Ｍ系合金（但しＭは
Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｍｏの中から選ばれた少
なくとも１種の元素）よりなる主相インゴットを粉砕し
て得られる主相粉末とを混合して全体としての前記希土
類元素（Ｒ）の含有量を前記所定重量パーセントとした
Ｒ−Ｔ−Ｂ−Ｍ系合金粉末を磁場中で成形した後焼結す
ることを特徴とする。
【０００８】前記Ｍの添加量は２wt%以下とするのが良
く、特には１.５wt%以下とするのがよい。Ｍの添加量が
２wt%を越えるとＭ添加による粒成長抑制効果による利
益よりも非磁性元素であるＭの添加によるＢｒ減少の不
利益が顕著となり好ましくない。
く、特には１.５wt%以下とするのがよい。Ｍの添加量が
２wt%を越えるとＭ添加による粒成長抑制効果による利
益よりも非磁性元素であるＭの添加によるＢｒ減少の不
利益が顕著となり好ましくない。
【０００９】前記遷移金属は鉄（Ｆｅ）とすることがで
き、また前記希土類元素（Ｒ）としてネオジム（Ｎｄ）
を含むようにするのがよく、それにより本発明の製造方
法が有効に機能して保磁力ｉＨｃ、残留磁束密度Ｂｒ、
最大エネルギー積（（ＢＨ）ｍａｘ）共に良好な希土類
永久磁石を得ることができる。
き、また前記希土類元素（Ｒ）としてネオジム（Ｎｄ）
を含むようにするのがよく、それにより本発明の製造方
法が有効に機能して保磁力ｉＨｃ、残留磁束密度Ｂｒ、
最大エネルギー積（（ＢＨ）ｍａｘ）共に良好な希土類
永久磁石を得ることができる。
【００１０】なお本発明において各インゴットを得るた
めの原料粉末の溶解は真空あるいは不活性雰囲気中でア
ーク又は高周波加熱によって行うことができ、また各イ
ンゴットを粉砕および混合して得られる粉末は磁場中配
向及び圧縮成形され、かかる磁場中配向及び圧縮成形は
金型を用いて磁場中で同時に行われる。さらに粉末を成
形することによって得られる成形体は１０００〜１１５
０℃の温度範囲で、不活性雰囲気又は真空中で焼結され
る。それにより得られた焼結体に対しては必要に応じ３
００〜９００℃程度の温度で熱処理が施される。
めの原料粉末の溶解は真空あるいは不活性雰囲気中でア
ーク又は高周波加熱によって行うことができ、また各イ
ンゴットを粉砕および混合して得られる粉末は磁場中配
向及び圧縮成形され、かかる磁場中配向及び圧縮成形は
金型を用いて磁場中で同時に行われる。さらに粉末を成
形することによって得られる成形体は１０００〜１１５
０℃の温度範囲で、不活性雰囲気又は真空中で焼結され
る。それにより得られた焼結体に対しては必要に応じ３
００〜９００℃程度の温度で熱処理が施される。
【００１１】
【作用】次に本発明の希土類永久磁石の製造方法につい
てその作用を説明する。本発明でＭとして主相に添加さ
れるＮｂ等は、Ｎｄ−Ｔ−Ｂ磁石に添加することにより
ボライド（ＮｂＢ2、Ｎｂ−Ｔ−Ｂ等）を形成し、その
ボライドが粒界に存在することによって主相の粒成長が
抑制される。本発明において特に主相にＮｂ等を添加す
るのは、Ｎｂ等をＲ相に添加した場合にはＲ相インゴッ
ト中に大きな偏析を生じたからである。これに対し、主
相にＮｂ等を添加した場合はインゴットにおける偏析の
問題は生ぜず、Ｒ相（粒界相）におけるボライド形成に
よる粒成長抑制効果を有効に享受することができる。本
発明でＭを過剰に添加した場合には、Ｍのボライドとし
てＢが失われるためにＢプアーとなり、その結果得られ
る焼結体にはＮｄＴ相等の軟磁性相が生成すると推定さ
れる。したがって本発明では非磁性元素であるＭの添加
は、Ｂｒの減少が顕著でなくＭ添加による粒成長抑制効
果を維持することができる所定範囲に設定されるのでＭ
添加による不利益がない状態で効率的に粒成長抑制効果
を得て得られる焼結体の磁気特性が改善される。
てその作用を説明する。本発明でＭとして主相に添加さ
れるＮｂ等は、Ｎｄ−Ｔ−Ｂ磁石に添加することにより
ボライド（ＮｂＢ2、Ｎｂ−Ｔ−Ｂ等）を形成し、その
ボライドが粒界に存在することによって主相の粒成長が
抑制される。本発明において特に主相にＮｂ等を添加す
るのは、Ｎｂ等をＲ相に添加した場合にはＲ相インゴッ
ト中に大きな偏析を生じたからである。これに対し、主
相にＮｂ等を添加した場合はインゴットにおける偏析の
問題は生ぜず、Ｒ相（粒界相）におけるボライド形成に
よる粒成長抑制効果を有効に享受することができる。本
発明でＭを過剰に添加した場合には、Ｍのボライドとし
てＢが失われるためにＢプアーとなり、その結果得られ
る焼結体にはＮｄＴ相等の軟磁性相が生成すると推定さ
れる。したがって本発明では非磁性元素であるＭの添加
は、Ｂｒの減少が顕著でなくＭ添加による粒成長抑制効
果を維持することができる所定範囲に設定されるのでＭ
添加による不利益がない状態で効率的に粒成長抑制効果
を得て得られる焼結体の磁気特性が改善される。
【００１２】
【実施例】以下に本発明の実施例を図面を参照して説明
する。 実施例１ アルゴン雰囲気中で高周波加熱により、表１に示す各種
組成値の主相インゴットおよびＮｄ相インゴットを得
た。
する。 実施例１ アルゴン雰囲気中で高周波加熱により、表１に示す各種
組成値の主相インゴットおよびＮｄ相インゴットを得
た。
【００１３】かかるインゴットを用いて図１に示すフロ
ーチャートにしたがって、希土類永久磁石を製造した。
図１に示されるようにＮｄ相インゴットを粗粉砕し、平
均粒径２０μｍのＮｄ相粗粉末を得、一方、上記工程と
は独立に、主相インゴットを粗粉砕し平均粒径２０μｍ
の主相粗粉末を得た。次にこれらＮｄ相粗粉末と主相粗
粉末をＮｄ相粉末１０％に対し主相粉末９０％の割合で
混合し、その混合粉末をさらに平均粒径４μｍまで微粉
砕した。その微粉砕して得られた混合粉末を用いて１０
ＫＯｅの磁界中１.０ｔｏｎ／cm2の圧力で成形した圧粉
体を、焼結温度を１１００℃に設定して２時間真空焼結
し、９００℃で２時間熱処理し冷却した後にさらに６０
０℃で１時間加熱した後、急冷した。
ーチャートにしたがって、希土類永久磁石を製造した。
図１に示されるようにＮｄ相インゴットを粗粉砕し、平
均粒径２０μｍのＮｄ相粗粉末を得、一方、上記工程と
は独立に、主相インゴットを粗粉砕し平均粒径２０μｍ
の主相粗粉末を得た。次にこれらＮｄ相粗粉末と主相粗
粉末をＮｄ相粉末１０％に対し主相粉末９０％の割合で
混合し、その混合粉末をさらに平均粒径４μｍまで微粉
砕した。その微粉砕して得られた混合粉末を用いて１０
ＫＯｅの磁界中１.０ｔｏｎ／cm2の圧力で成形した圧粉
体を、焼結温度を１１００℃に設定して２時間真空焼結
し、９００℃で２時間熱処理し冷却した後にさらに６０
０℃で１時間加熱した後、急冷した。
【００１４】実施例２ 表１に実施例２として示す組成の主相インゴットを用い
た他は実施例１と同様にして焼結体を得た。
た他は実施例１と同様にして焼結体を得た。
【００１５】実施例３ 焼結温度を１０８０℃に設定した他は実施例１と同様に
して焼結体を得た。
して焼結体を得た。
【００１６】実施例４ 焼結温度を１０８０℃に設定した他は実施例２と同様に
して焼結体を得た。
して焼結体を得た。
【００１７】比較例１ 表１に比較例１として示す組成の主相インゴットを用い
た他は実施例１と同様にして焼結体を得た。
た他は実施例１と同様にして焼結体を得た。
【００１８】比較例２ 焼結温度を１０８０℃に設定した他は比較例１と同様に
して焼結体を得た。
して焼結体を得た。
【００１９】
【表１】
(wt%)
(wt%)
【００２０】以上の実施例および比較例によって得られ
た焼結体についてその角型比（Hk/iHc(%)）を調査した
結果を表２および表３に示す。なお表２は焼結温度を１
１００℃に設定した実施例、比較例により得られた焼結
体を示し、表３は焼結温度を１０８０℃に設定した実施
例、比較例により得られた焼結体を示す。
た焼結体についてその角型比（Hk/iHc(%)）を調査した
結果を表２および表３に示す。なお表２は焼結温度を１
１００℃に設定した実施例、比較例により得られた焼結
体を示し、表３は焼結温度を１０８０℃に設定した実施
例、比較例により得られた焼結体を示す。
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】表２および表３に示すように、実施例１お
よび実施例３の主相にＮｂを０.７１wt%添加して得られ
た焼結体では、Ｎｂを添加していない比較例１および比
較例２の焼結体に比べて、角型性（Ｈｋ／ｉＨｃ）は４
９.５１％から９２.７３％若しくは８２.６８％から９
６.１６％へと大きく改善される。また実施例２および
実施例４の主相にＮｂを１.４２wt%添加して得られた焼
結体でも、Ｎｂを添加していない比較例１および比較例
２の焼結体に比べて角型性（Ｈｋ／ｉＨｃ）が著しく改
善される。
よび実施例３の主相にＮｂを０.７１wt%添加して得られ
た焼結体では、Ｎｂを添加していない比較例１および比
較例２の焼結体に比べて、角型性（Ｈｋ／ｉＨｃ）は４
９.５１％から９２.７３％若しくは８２.６８％から９
６.１６％へと大きく改善される。また実施例２および
実施例４の主相にＮｂを１.４２wt%添加して得られた焼
結体でも、Ｎｂを添加していない比較例１および比較例
２の焼結体に比べて角型性（Ｈｋ／ｉＨｃ）が著しく改
善される。
【００２４】次に実施例１および比較例１の焼結体の組
織写真を図２および図３に示す。各焼結体の組織を見る
と図３に示す比較例１のＮｂ無添加の焼結体では数百μ
mにもおよぶ巨大な粗大粒（写真中央左上）が観察さ
れ、この粗大粒が角型性を劣化させていると考えられ
る。これに対して、Ｎｂを０.７１wt%添加した主相を用
いた図２に示す実施例１の焼結体ではそのような粗大粒
は観察されず、Ｎｂの粒成長抑制効果が表れていること
がわかる。
織写真を図２および図３に示す。各焼結体の組織を見る
と図３に示す比較例１のＮｂ無添加の焼結体では数百μ
mにもおよぶ巨大な粗大粒（写真中央左上）が観察さ
れ、この粗大粒が角型性を劣化させていると考えられ
る。これに対して、Ｎｂを０.７１wt%添加した主相を用
いた図２に示す実施例１の焼結体ではそのような粗大粒
は観察されず、Ｎｂの粒成長抑制効果が表れていること
がわかる。
【００２５】次に実施例１の主相の組成を下記の表４に
示すものとする以外は実施例１と同様にして磁石を得
て、同様に角型比を測定した。結果を表５に示す。
示すものとする以外は実施例１と同様にして磁石を得
て、同様に角型比を測定した。結果を表５に示す。
【００２６】
【表４】
（wt%）
（wt%）
【００２７】
【表５】
【００２８】なお、上記実施例では、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁
石として、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の場合についてのみ述
べたが、希土類元素（Ｒ）としてＮｄ以外の他の希土類
元素を用いても本発明による製造方法により、磁気特性
を向上することができる。また、上記実施例ではＲ−Ｔ
系合金としてＮｄ−Ｆｅ−Ｂ合金の例を示したが、Ｎｄ
−Ｆｅ合金等のＲ−Ｔ合金、あるいはＮｄ−Ｆｅ−Ｃ等
のＲ−Ｔ−Ｃ合金を用いてもよい。
石として、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の場合についてのみ述
べたが、希土類元素（Ｒ）としてＮｄ以外の他の希土類
元素を用いても本発明による製造方法により、磁気特性
を向上することができる。また、上記実施例ではＲ−Ｔ
系合金としてＮｄ−Ｆｅ−Ｂ合金の例を示したが、Ｎｄ
−Ｆｅ合金等のＲ−Ｔ合金、あるいはＮｄ−Ｆｅ−Ｃ等
のＲ−Ｔ−Ｃ合金を用いてもよい。
【００２９】
【発明の効果】以上のように本発明の希土類永久磁石の
製造方法によれば、希土類永久磁石をブレンディング法
によって製造するにあたり、主相インゴットにＮｂ、Ｔ
ｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｍｏの中から選ばれた少なくとも
１種の元素を添加するようにしたことにより磁気特性の
良好な焼結体を得ることができ、永久磁石の磁気特性を
改善することができる。
製造方法によれば、希土類永久磁石をブレンディング法
によって製造するにあたり、主相インゴットにＮｂ、Ｔ
ｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｍｏの中から選ばれた少なくとも
１種の元素を添加するようにしたことにより磁気特性の
良好な焼結体を得ることができ、永久磁石の磁気特性を
改善することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の希土類永久磁石の製造方法の実施例
のフローチャートを示す図である。
のフローチャートを示す図である。
【図２】 本発明の実施例１により得られた焼結体の組
織写真である。（倍率１，０００倍）
織写真である。（倍率１，０００倍）
【図３】 従来のブレンディング法によって得られた焼
結体の組織写真である。（倍率１，０００倍）
結体の組織写真である。（倍率１，０００倍）
【図４】 従来のブレンディング法のフローチャートを
示す図である。
示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｈ０１Ｆ 7/02 Ｚ (72)発明者 谷川 茂穂 埼玉県熊谷市三ヶ尻5200番地 日立金属株 式会社熊谷工場内
Claims (2)
- 【請求項１】 希土類元素（Ｒ）、遷移金属（Ｔ）、ほ
う素（Ｂ）を主成分とし、希土類元素（Ｒ）の含有量が
所定重量パーセントを越えるＲ−Ｔ系合金よりなるＲ相
インゴットを粉砕して得られるＲ相粉末と前記希土類元
素（Ｒ）の含有量が前記所定重量パーセント未満なるＲ
2Ｔ14Ｂ1を主体とするＲ−Ｔ−Ｂ−Ｍ系合金（但しＭは
Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｍｏの中から選ばれた少
なくとも１種の元素）よりなる主相インゴットを粉砕し
て得られる主相粉末とを混合して全体としての前記希土
類元素（Ｒ）の含有量を前記所定重量パーセントとした
Ｒ−Ｔ−Ｂ−Ｍ系合金粉末を磁場中で成形した後焼結す
ることを特徴とする希土類永久磁石の製造方法。 - 【請求項２】 前記Ｍの添加量が２wt%以下である請求
項１記載の希土類永久磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5095376A JPH06290921A (ja) | 1993-03-30 | 1993-03-30 | 希土類永久磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5095376A JPH06290921A (ja) | 1993-03-30 | 1993-03-30 | 希土類永久磁石の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06290921A true JPH06290921A (ja) | 1994-10-18 |
Family
ID=14135928
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5095376A Pending JPH06290921A (ja) | 1993-03-30 | 1993-03-30 | 希土類永久磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06290921A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111180192A (zh) * | 2020-01-17 | 2020-05-19 | 赣州诚正稀土新材料股份有限公司 | 一种氢破以重稀土代替渗镝的方法及装置 |
-
1993
- 1993-03-30 JP JP5095376A patent/JPH06290921A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111180192A (zh) * | 2020-01-17 | 2020-05-19 | 赣州诚正稀土新材料股份有限公司 | 一种氢破以重稀土代替渗镝的方法及装置 |
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