JPH06287669A - ろう付性に優れた低真空ろう付用Ａｌ合金ブレージングシート - Google Patents
ろう付性に優れた低真空ろう付用Ａｌ合金ブレージングシートInfo
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- JPH06287669A JPH06287669A JP5096497A JP9649793A JPH06287669A JP H06287669 A JPH06287669 A JP H06287669A JP 5096497 A JP5096497 A JP 5096497A JP 9649793 A JP9649793 A JP 9649793A JP H06287669 A JPH06287669 A JP H06287669A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 低真空下でＡｌ合金ブレージングシートを
良好にろう付する。 【構成】 基本成分として、Ｍｇ：０．２〜１．２％
を含有するＡｌ合金芯材の片面または両面に、基本成分
として、Ｍｇ：０．２〜０．８％、Ｓｉ：５〜１５％を
含有するろう材をクラッドする。所望により、芯材成分
として、所定量のＭｎ、Ｚｒ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｖ、Ｆｅ、
Ｓｉ、Ｃｕを加え、ろう材成分として所定量のＢｉ、Ｂ
ｅを加える。 さらに、ろう付加熱後における芯材の結
晶粒の周囲長さを４００〜６００μｍに規制する。 【効果】 低真空下で良好にろう付でき、Ｍｇによる
炉内の汚染や、Ｍｇ蒸散による強度低下を未然に防止で
きる。さらに、芯材の結晶粒周囲長さを規制することに
より、ろう付性をさらに向上できる。
良好にろう付する。 【構成】 基本成分として、Ｍｇ：０．２〜１．２％
を含有するＡｌ合金芯材の片面または両面に、基本成分
として、Ｍｇ：０．２〜０．８％、Ｓｉ：５〜１５％を
含有するろう材をクラッドする。所望により、芯材成分
として、所定量のＭｎ、Ｚｒ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｖ、Ｆｅ、
Ｓｉ、Ｃｕを加え、ろう材成分として所定量のＢｉ、Ｂ
ｅを加える。 さらに、ろう付加熱後における芯材の結
晶粒の周囲長さを４００〜６００μｍに規制する。 【効果】 低真空下で良好にろう付でき、Ｍｇによる
炉内の汚染や、Ｍｇ蒸散による強度低下を未然に防止で
きる。さらに、芯材の結晶粒周囲長さを規制することに
より、ろう付性をさらに向上できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ラジエターやエバポ
レーター等の自動車用熱交換器におけるチューブ材や補
強材などとして使用され、１０- 2ｔｏｒｒ以上の低真空
でろう付される低真空ろう付用Ａｌ合金ブレージングシ
ートに関するものである。
レーター等の自動車用熱交換器におけるチューブ材や補
強材などとして使用され、１０- 2ｔｏｒｒ以上の低真空
でろう付される低真空ろう付用Ａｌ合金ブレージングシ
ートに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ラジエターやエバポレーター等の自動車
用熱交換器に用いられるチューブ材や補強材の多くは、
アルミニウム合金材で構成されており、一般には、この
合金材にろう材をクラッドしたブレージングシートを１
０- 4〜１０- 5ｔｏｒｒの真空下で真空ろう付することに
より熱交換器が製造が行なわれている。この真空ろう付
では、ろう材にＭｇを１〜２％含有させたブレージング
シートを用いており、ろう材のＭｇは、ろう材の融点付
近で盛んに蒸発して、ろう材の酸化皮膜を破壊してろう
のぬれを改善し、さらにゲッター作用により、雰囲気中
の酸化性ガスをトラップして表面の再酸化を防いでろう
付を可能にしている。
用熱交換器に用いられるチューブ材や補強材の多くは、
アルミニウム合金材で構成されており、一般には、この
合金材にろう材をクラッドしたブレージングシートを１
０- 4〜１０- 5ｔｏｒｒの真空下で真空ろう付することに
より熱交換器が製造が行なわれている。この真空ろう付
では、ろう材にＭｇを１〜２％含有させたブレージング
シートを用いており、ろう材のＭｇは、ろう材の融点付
近で盛んに蒸発して、ろう材の酸化皮膜を破壊してろう
のぬれを改善し、さらにゲッター作用により、雰囲気中
の酸化性ガスをトラップして表面の再酸化を防いでろう
付を可能にしている。
【０００３】しかし、雰囲気中に蒸散したＭｇは、真空
加熱炉内を汚染し、遂には真空炉の壁面に多量に析出す
るため、真空炉は定期的に清掃する必要であり、作業能
率を低下させるという問題がある。また、芯材にＭｇを
含有させて強度を向上させたブレージングシートでは、
ろう付中に芯材のＭｇが蒸散して材料の強度が低下する
という問題がある。これに対し、Ｍｇ含有量を少量とし
たろう材（例えば、ＪＩＳ ＢＡ４００５）と、Ｍｇ未
含有の芯材（例えば、ＪＩＳ Ａ３００３）とをクラッ
ドしたブレージングシートを、高真空（１０- 5〜１０- 7
ｔｏｒｒ）でろう付する方法が知られている。
加熱炉内を汚染し、遂には真空炉の壁面に多量に析出す
るため、真空炉は定期的に清掃する必要であり、作業能
率を低下させるという問題がある。また、芯材にＭｇを
含有させて強度を向上させたブレージングシートでは、
ろう付中に芯材のＭｇが蒸散して材料の強度が低下する
という問題がある。これに対し、Ｍｇ含有量を少量とし
たろう材（例えば、ＪＩＳ ＢＡ４００５）と、Ｍｇ未
含有の芯材（例えば、ＪＩＳ Ａ３００３）とをクラッ
ドしたブレージングシートを、高真空（１０- 5〜１０- 7
ｔｏｒｒ）でろう付する方法が知られている。
【０００４】しかし、高真空でのろう付は、製造コスト
の増大を招くため、自動車用熱交換器のように工業品を
大量に製造する場合には不向きである。この様な観点か
ら最近では、中真空（１０- 4〜１０- 5ｔｏｒｒ）でろう
付していたブレージングシートを、１０- 2ｔｏｒｒ以上
の比較的真空度の低い真空中でろう付を行なうことによ
り、ろう材中のＭｇの蒸散を抑制する、いわゆる低真空
ろう付法が提案されている。
の増大を招くため、自動車用熱交換器のように工業品を
大量に製造する場合には不向きである。この様な観点か
ら最近では、中真空（１０- 4〜１０- 5ｔｏｒｒ）でろう
付していたブレージングシートを、１０- 2ｔｏｒｒ以上
の比較的真空度の低い真空中でろう付を行なうことによ
り、ろう材中のＭｇの蒸散を抑制する、いわゆる低真空
ろう付法が提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記した低真空方法で
は、Ｍｇ蒸散量の減少により、酸化皮膜の破壊作用が低
下するので、従来の中真空法で用いられているろう材に
比べて、Ｍｇ蒸散量への影響を考慮しながら、ろう材の
Ｍｇ含有量を若干多めにするのが常識である。しかし、
従来の中真空方法で、ろう付加熱初期から活発に蒸散し
ていたＭｇは、上記した低真空ろう付方法では緩やかに
しか蒸散しないため、ろう材に多く含まれるＭｇは、ろ
う付加熱中に滞留してＭｇＯを生成し、ろう材の表面部
に、ＭｇＯを含むＡｌの酸化皮膜を厚く生成してしま
う。
は、Ｍｇ蒸散量の減少により、酸化皮膜の破壊作用が低
下するので、従来の中真空法で用いられているろう材に
比べて、Ｍｇ蒸散量への影響を考慮しながら、ろう材の
Ｍｇ含有量を若干多めにするのが常識である。しかし、
従来の中真空方法で、ろう付加熱初期から活発に蒸散し
ていたＭｇは、上記した低真空ろう付方法では緩やかに
しか蒸散しないため、ろう材に多く含まれるＭｇは、ろ
う付加熱中に滞留してＭｇＯを生成し、ろう材の表面部
に、ＭｇＯを含むＡｌの酸化皮膜を厚く生成してしま
う。
【０００６】このため、徐々に蒸散するＭｇでは、Ｍｇ
蒸散量の減少と相まって強固な酸化皮膜を十分に破壊す
ることは困難であり、良好なろう付性が得られないとい
う問題がある。またろう付後に多く残留するＭｇのた
め、ろうの流動性が高くなりすぎて良好なフィレットが
形成されないという問題もある。この発明は、上記事情
を背景としてなされたものであり、ろう付性を損なうこ
となくＭｇの蒸散による不具合を解消することができる
ブレージングシートを提供することを目的とする。
蒸散量の減少と相まって強固な酸化皮膜を十分に破壊す
ることは困難であり、良好なろう付性が得られないとい
う問題がある。またろう付後に多く残留するＭｇのた
め、ろうの流動性が高くなりすぎて良好なフィレットが
形成されないという問題もある。この発明は、上記事情
を背景としてなされたものであり、ろう付性を損なうこ
となくＭｇの蒸散による不具合を解消することができる
ブレージングシートを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本願発明のろう付性に優れた低真空ろう付用Ａｌ合
金ブレージングシートは、重量％で、Ｍｇ：０．２〜
１．２％を含有し、残部がＡｌと不可避不純物とからな
るＡｌ合金芯材の片面または両面に、重量％で、Ｍｇ：
０．２〜０．８％、Ｓｉ：５〜１５％を含有し、残部が
Ａｌと不可避不純物とからなるろう材をクラッドしてな
ることを特徴とする。
め、本願発明のろう付性に優れた低真空ろう付用Ａｌ合
金ブレージングシートは、重量％で、Ｍｇ：０．２〜
１．２％を含有し、残部がＡｌと不可避不純物とからな
るＡｌ合金芯材の片面または両面に、重量％で、Ｍｇ：
０．２〜０．８％、Ｓｉ：５〜１５％を含有し、残部が
Ａｌと不可避不純物とからなるろう材をクラッドしてな
ることを特徴とする。
【０００８】第２、第３の発明は、第１の発明において
芯材成分として、Ｍｇに加えさらに、重量％で、Ｍｎ：
０．１〜１．５％、Ｚｒ：０．０５〜０．２５％、Ｃ
ｒ：０．０５〜０．２５％、Ｔｉ：０．０５〜０．２５
％、Ｖ：０．０５〜０．２５％、Ｆｅ：０．２〜１．２
％、Ｓｉ：０．２〜１．２％、Ｃｕ：０．０５〜０．２
５％の１種または２種以上を含有することを特徴とす
る。
芯材成分として、Ｍｇに加えさらに、重量％で、Ｍｎ：
０．１〜１．５％、Ｚｒ：０．０５〜０．２５％、Ｃ
ｒ：０．０５〜０．２５％、Ｔｉ：０．０５〜０．２５
％、Ｖ：０．０５〜０．２５％、Ｆｅ：０．２〜１．２
％、Ｓｉ：０．２〜１．２％、Ｃｕ：０．０５〜０．２
５％の１種または２種以上を含有することを特徴とす
る。
【０００９】第４の発明は、第１〜第３の発明におい
て、ろう材成分としてさらに、重量％で、Ｂｉ：０．０
１〜０．２％、Ｂｅ：０．０００１〜０．００５％の１
種または２種を含有することを特徴とする。第５の発明
は、第１〜第４の発明において、ろう付加熱後における
芯材の結晶粒の周囲長さが４００〜６００μｍであるこ
とを特徴とする。
て、ろう材成分としてさらに、重量％で、Ｂｉ：０．０
１〜０．２％、Ｂｅ：０．０００１〜０．００５％の１
種または２種を含有することを特徴とする。第５の発明
は、第１〜第４の発明において、ろう付加熱後における
芯材の結晶粒の周囲長さが４００〜６００μｍであるこ
とを特徴とする。
【００１０】なお、本願発明のブレージングシートは、
芯材の片面または両面にろう材をクラッドするものであ
るが、両面にクラッドする場合に、ろう材が同一材であ
る必要はなく、本願発明で示されるいずれかのろう材を
組み合わせてクラッドしたものも当然に含まれる。ま
た、芯材の片面にろう材をクラッドする場合に、他面に
他の材料、例えば犠牲陽極皮材をクラッドすることも可
能である。なお、ろう材、犠牲陽極皮材のクラッド率は
特に限定されるものではないが、５〜１５％とするのが
望ましい。また、芯材の結晶粒の周囲長さを規制する場
合に、全ての結晶粒がその範囲内に含まれている必要は
なく、大部分の結晶粒が当該範囲内に含まれるものであ
ってもよい。
芯材の片面または両面にろう材をクラッドするものであ
るが、両面にクラッドする場合に、ろう材が同一材であ
る必要はなく、本願発明で示されるいずれかのろう材を
組み合わせてクラッドしたものも当然に含まれる。ま
た、芯材の片面にろう材をクラッドする場合に、他面に
他の材料、例えば犠牲陽極皮材をクラッドすることも可
能である。なお、ろう材、犠牲陽極皮材のクラッド率は
特に限定されるものではないが、５〜１５％とするのが
望ましい。また、芯材の結晶粒の周囲長さを規制する場
合に、全ての結晶粒がその範囲内に含まれている必要は
なく、大部分の結晶粒が当該範囲内に含まれるものであ
ってもよい。
【００１１】
【作用】すなわち、本願発明によれば、ブレージングシ
ートにおけるろう材のＭｇ含有量を比較的少量としたの
で、ろう付加熱中に生成されるＭｇＯの量は僅かであ
り、ろう材の表面にＭｇＯを含む酸化皮膜が厚く生成さ
れることはない。ところで、ろう材のＭｇ含有量が少な
いとろう材表面の酸化皮膜を破壊する作用が十分に得ら
れず、良好なろう付を行なうことができないことは周知
である。しかし、本願発明では、Ｍｇ含有量の少ないろ
う材と、Ｍｇを適量含有する芯材とを組み合わせること
により、従来の常識を覆すことを可能としたものであ
る。
ートにおけるろう材のＭｇ含有量を比較的少量としたの
で、ろう付加熱中に生成されるＭｇＯの量は僅かであ
り、ろう材の表面にＭｇＯを含む酸化皮膜が厚く生成さ
れることはない。ところで、ろう材のＭｇ含有量が少な
いとろう材表面の酸化皮膜を破壊する作用が十分に得ら
れず、良好なろう付を行なうことができないことは周知
である。しかし、本願発明では、Ｍｇ含有量の少ないろ
う材と、Ｍｇを適量含有する芯材とを組み合わせること
により、従来の常識を覆すことを可能としたものであ
る。
【００１２】すなわち、ろう付加熱初期には、上記した
ようにろう材中のＭｇ含有による不都合を回避でき、加
熱処理が進行すると、芯材中のＭｇがろう材に拡散侵入
して、このＭｇが高温真空雰囲気によって蒸散すること
により、Ｍｇ含有量が少ないことによる不都合を回避で
きる。Ｍｇの蒸散によってろう材のＭｇ量が減少する
と、引き続き芯材側からＭｇが供給されるので、ろう材
中には、蒸散量に見合う適量のＭｇが含まれることにな
り、ろう付終了後にもろう材中に多量のＭｇが残存する
ことはない。上記の状況によってろう材から安定して蒸
散するＭｇは、ろう材の表面に形成されている酸化皮膜
を円滑に破壊し、さらにゲッター作用によって再酸化を
防止して、良好なろう付性を確保する。
ようにろう材中のＭｇ含有による不都合を回避でき、加
熱処理が進行すると、芯材中のＭｇがろう材に拡散侵入
して、このＭｇが高温真空雰囲気によって蒸散すること
により、Ｍｇ含有量が少ないことによる不都合を回避で
きる。Ｍｇの蒸散によってろう材のＭｇ量が減少する
と、引き続き芯材側からＭｇが供給されるので、ろう材
中には、蒸散量に見合う適量のＭｇが含まれることにな
り、ろう付終了後にもろう材中に多量のＭｇが残存する
ことはない。上記の状況によってろう材から安定して蒸
散するＭｇは、ろう材の表面に形成されている酸化皮膜
を円滑に破壊し、さらにゲッター作用によって再酸化を
防止して、良好なろう付性を確保する。
【００１３】以上のように、ろう付加熱中には、芯材の
Ｍｇ含有量と、ろう材のＭｇ含有量とは相関関係を有し
ており、それぞれ規定されている含有量に加えて、 ろう材Ｍｇ含有量−０．３％≦芯材Ｍｇ含有量≦ろう材
Ｍｇ含有量＋０．３％ の関係を満たすのが望ましい。さらには、 ろう材Ｍｇ含有量−０．２％≦芯材Ｍｇ含有量≦ろう材
Ｍｇ含有量＋０．２％ の関係を満たすのが一層望ましい。
Ｍｇ含有量と、ろう材のＭｇ含有量とは相関関係を有し
ており、それぞれ規定されている含有量に加えて、 ろう材Ｍｇ含有量−０．３％≦芯材Ｍｇ含有量≦ろう材
Ｍｇ含有量＋０．３％ の関係を満たすのが望ましい。さらには、 ろう材Ｍｇ含有量−０．２％≦芯材Ｍｇ含有量≦ろう材
Ｍｇ含有量＋０．２％ の関係を満たすのが一層望ましい。
【００１４】次に、本願発明における成分等の限定理由
を説明する。 （芯材） Ｍｇ：０．２〜１．２％ 芯材のＭｇは、ろう付中にろう材に拡散侵入して、蒸散
によって失われるろう材のＭｇを補充する。Ｍｇ含有量
が０．２％未満では上記作用が不十分であり、１．２％
を越えると、加熱初期にろう材側へ大量に拡散侵入して
ＭｇＯの生成を増大させてろう付性を低下させるととも
に、芯材の耐食性を低下させるので、上記範囲とした。
を説明する。 （芯材） Ｍｇ：０．２〜１．２％ 芯材のＭｇは、ろう付中にろう材に拡散侵入して、蒸散
によって失われるろう材のＭｇを補充する。Ｍｇ含有量
が０．２％未満では上記作用が不十分であり、１．２％
を越えると、加熱初期にろう材側へ大量に拡散侵入して
ＭｇＯの生成を増大させてろう付性を低下させるととも
に、芯材の耐食性を低下させるので、上記範囲とした。
【００１５】Ｍｎ：０．１〜１．５％ Ｚｒ：０．
０５〜０．２５％ Ｃｒ：０．０５〜０．２５％ Ｔｉ：０．０５〜０．２
５％ Ｖ ：０．０５〜０．２５％ Ｆｅ：０．２〜１．２％ これら元素は、析出物として芯材中に分散して強度を向
上させるので、選択的に含有させる。それぞれの下限未
満では上記作用は不十分であり、上限を越えると加工性
を低下させるので、それぞれ上記範囲とした。 Ｓｉ：０．２〜１．２％ Ｃｕ：０．０５〜０．２
５％ Ｓｉ、Ｃｕは、芯材中に固溶して強度を向上させるので
選択的に添加する。下限未満では上記作用は不十分であ
り、上限を越えると、耐食性が低下するので上記範囲と
した。
０５〜０．２５％ Ｃｒ：０．０５〜０．２５％ Ｔｉ：０．０５〜０．２
５％ Ｖ ：０．０５〜０．２５％ Ｆｅ：０．２〜１．２％ これら元素は、析出物として芯材中に分散して強度を向
上させるので、選択的に含有させる。それぞれの下限未
満では上記作用は不十分であり、上限を越えると加工性
を低下させるので、それぞれ上記範囲とした。 Ｓｉ：０．２〜１．２％ Ｃｕ：０．０５〜０．２
５％ Ｓｉ、Ｃｕは、芯材中に固溶して強度を向上させるので
選択的に添加する。下限未満では上記作用は不十分であ
り、上限を越えると、耐食性が低下するので上記範囲と
した。
【００１６】（ろう材） Ｍｇ：０．２〜０．８％ Ｍｇは、ろう材表面の酸化皮膜を破壊するとともに、雰
囲気中の酸化性ガスをトラップして表面の酸化を防ぐ。
Ｍｇ含有量が０．２％未満ではこの作用が不十分であ
り、０．８％を越えると、ろうの流動性が高くなりすぎ
て、フィレットが良好に形成されず、ろう付不良を引き
起こすので上記範囲とした。
囲気中の酸化性ガスをトラップして表面の酸化を防ぐ。
Ｍｇ含有量が０．２％未満ではこの作用が不十分であ
り、０．８％を越えると、ろうの流動性が高くなりすぎ
て、フィレットが良好に形成されず、ろう付不良を引き
起こすので上記範囲とした。
【００１７】Ｓｉ：５〜１５％ Ｓｉはろうの融点を低下させ、また流動性を向上させ
る。５％未満の含有量ではろうの流動性が不十分であ
り、一方、１５％を越えると粗大なＳｉ晶出物が生成さ
れることによりかえってろうの流動性が低下するので上
記範囲とした。 Ｂｉ：０．０１〜０．２％、Ｂｅ：０．０００１〜０．
００５％ Ｂｉ、Ｂｅは、ろうの流動性や充填性を良好にしてろう
付性を向上させるために選択的に含有させる。これらの
成分は下限未満では上記作用が不十分であり、Ｂｉが上
限を越えるとエロージョンが発生し、またＢｅは上限を
越えても一層の効果は望めないので、上記範囲とした。
る。５％未満の含有量ではろうの流動性が不十分であ
り、一方、１５％を越えると粗大なＳｉ晶出物が生成さ
れることによりかえってろうの流動性が低下するので上
記範囲とした。 Ｂｉ：０．０１〜０．２％、Ｂｅ：０．０００１〜０．
００５％ Ｂｉ、Ｂｅは、ろうの流動性や充填性を良好にしてろう
付性を向上させるために選択的に含有させる。これらの
成分は下限未満では上記作用が不十分であり、Ｂｉが上
限を越えるとエロージョンが発生し、またＢｅは上限を
越えても一層の効果は望めないので、上記範囲とした。
【００１８】（芯材の結晶粒長さ） ４００〜６００μｍ 結晶の粒界は、粒内と並んで、芯材からろう材へのＭｇ
拡散ルートとなる。特に、温度が低い領域では、粒界拡
散が主となる。通常の製造では、周囲長さ１０００〜３
０００μｍ程度の結晶粒径となり、特に細粒化した場合
には、数十μｍ程度の結晶粒径となる。これを規制する
ことにより、Ｍｇの拡散が促進される。但し、結晶粒径
が４００μｍ未満であると、粒界が少なくなって、Ｍｇ
拡散のルートが減少し、一方、６００μｍを越えると、
ろう溶融時にろうが芯材中に侵食しやすくなり、局部溶
融を起こすので、上記範囲とするのが望ましい。
拡散ルートとなる。特に、温度が低い領域では、粒界拡
散が主となる。通常の製造では、周囲長さ１０００〜３
０００μｍ程度の結晶粒径となり、特に細粒化した場合
には、数十μｍ程度の結晶粒径となる。これを規制する
ことにより、Ｍｇの拡散が促進される。但し、結晶粒径
が４００μｍ未満であると、粒界が少なくなって、Ｍｇ
拡散のルートが減少し、一方、６００μｍを越えると、
ろう溶融時にろうが芯材中に侵食しやすくなり、局部溶
融を起こすので、上記範囲とするのが望ましい。
【００１９】
【実施例】表１に示す組成の芯材の両面に、表２に示す
ろう材を１０％の厚さでクラッドし、板厚０．５ｍｍで
５０ｍｍ×２５ｍｍの方形板状のブレージングシートと
した。但し、ブレージングシートＮｏ．４については、
片面にのみろう材をクラッドし、他面には、ＪＩＳ Ａ
１０５０合金からなる成分の犠牲陽極皮材をクラッドし
た。なお、比較材として、芯材には試験材Ｎｏ．ｅ（Ｊ
ＩＳ Ａ３００３）、ろう材には、試験材Ｎｏ．Ｅ（Ｊ
ＩＳ ＢＡ４００４）相当のＡｌ合金を用意した。
ろう材を１０％の厚さでクラッドし、板厚０．５ｍｍで
５０ｍｍ×２５ｍｍの方形板状のブレージングシートと
した。但し、ブレージングシートＮｏ．４については、
片面にのみろう材をクラッドし、他面には、ＪＩＳ Ａ
１０５０合金からなる成分の犠牲陽極皮材をクラッドし
た。なお、比較材として、芯材には試験材Ｎｏ．ｅ（Ｊ
ＩＳ Ａ３００３）、ろう材には、試験材Ｎｏ．Ｅ（Ｊ
ＩＳ ＢＡ４００４）相当のＡｌ合金を用意した。
【００２０】これらのブレージングシートをそれぞれ、
板厚２ｍｍのＪＩＳ Ａ３００３Ａｌ合金板上に垂直に
立てて、ブレージングシートと合金板とを逆Ｔ字型に組
み付けた。 これらの組付け体を真空加熱炉内に入れ、
Ｎ2キャリアーガスを用いて、１０- 1ｔｏｒｒの真空下
で、所定の温度で５分間保持してろう付を行った。得ら
れたろう付品のろう付性を評価するため、ブレージング
シートとＡｌ合金板との間に形成されたフィレットのど
厚を測定した。さらに、ろう付後のブレージングシート
に対し、引張試験を行ない、ろう付による強度への影響
を調査した。これらの試験結果は、表３に示した。
板厚２ｍｍのＪＩＳ Ａ３００３Ａｌ合金板上に垂直に
立てて、ブレージングシートと合金板とを逆Ｔ字型に組
み付けた。 これらの組付け体を真空加熱炉内に入れ、
Ｎ2キャリアーガスを用いて、１０- 1ｔｏｒｒの真空下
で、所定の温度で５分間保持してろう付を行った。得ら
れたろう付品のろう付性を評価するため、ブレージング
シートとＡｌ合金板との間に形成されたフィレットのど
厚を測定した。さらに、ろう付後のブレージングシート
に対し、引張試験を行ない、ろう付による強度への影響
を調査した。これらの試験結果は、表３に示した。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】表３から明らかなように本発明のブレージ
ングシートを用いたろう付品は、ろう付性に優れてい
る。なお、比較例として用意したブレージングシートＮ
ｏ．５は、フィレットのど厚が非常に小さく、良好にろ
う付することは困難であった。また、表３には示してい
ないが、このブレージングシートＮｏ．５を、従来と同
様に１０- 5ｔｏｒｒの真空下でろう付を行なったとこ
ろ、真空炉内の汚染が著しかった。
ングシートを用いたろう付品は、ろう付性に優れてい
る。なお、比較例として用意したブレージングシートＮ
ｏ．５は、フィレットのど厚が非常に小さく、良好にろ
う付することは困難であった。また、表３には示してい
ないが、このブレージングシートＮｏ．５を、従来と同
様に１０- 5ｔｏｒｒの真空下でろう付を行なったとこ
ろ、真空炉内の汚染が著しかった。
【００２５】また、ブレージングシートＮｏ．１につい
て、均質化処理、調質などの製造条件やろう付加熱を制
御することにより結晶粒径を調整して、上記と同様に１
０- 1ｔｏｒｒの真空下でろう付を行なった。得られたろ
う付品の芯材部分の結晶粒径の周囲長さを測定するとと
もに、前記実施例と同様にブレージングシートとＡｌ合
金との間のフィレットのど厚を測定し、その結果を表４
に示した。なお、結晶粒径の周囲長さは平均値で示し
た。表４から明らかなように、芯材の結晶粒径が本願発
明の範囲内にあるろう付品は、良好なろう付性が確保さ
れている。これに対し、発明の範囲外にあるろう付品で
は、粒径が小さすぎると、フィレットが十分に形成され
ないことが分かった。また、粒径が大きすぎる場合に
は、芯材に局部溶融が認められた。
て、均質化処理、調質などの製造条件やろう付加熱を制
御することにより結晶粒径を調整して、上記と同様に１
０- 1ｔｏｒｒの真空下でろう付を行なった。得られたろ
う付品の芯材部分の結晶粒径の周囲長さを測定するとと
もに、前記実施例と同様にブレージングシートとＡｌ合
金との間のフィレットのど厚を測定し、その結果を表４
に示した。なお、結晶粒径の周囲長さは平均値で示し
た。表４から明らかなように、芯材の結晶粒径が本願発
明の範囲内にあるろう付品は、良好なろう付性が確保さ
れている。これに対し、発明の範囲外にあるろう付品で
は、粒径が小さすぎると、フィレットが十分に形成され
ないことが分かった。また、粒径が大きすぎる場合に
は、芯材に局部溶融が認められた。
【００２６】
【表４】
【００２７】
【発明の効果】以上説明したように本願発明のブレージ
ングシートによれば、基本成分として、Ｍｇ：０．２〜
１．２％を含有するＡｌ合金芯材の片面または両面に、
基本成分として、Ｍｇ：０．２〜０．８％、Ｓｉ：５〜
１５％を含有するろう材をクラッドしたので、ろう付性
を損なうことなく、低真空でのＡｌ合金のろう付が可能
になり、Ｍｇによる炉内の汚染や、Ｍｇ蒸散による強度
低下を未然に防止することができる。さらに、ろう付加
熱後における芯材の結晶粒の周囲長さを４００〜６００
μｍに規制すれば、芯材中のＭｇの拡散を円滑にし、ろ
う付性をさらに向上させる効果がある。
ングシートによれば、基本成分として、Ｍｇ：０．２〜
１．２％を含有するＡｌ合金芯材の片面または両面に、
基本成分として、Ｍｇ：０．２〜０．８％、Ｓｉ：５〜
１５％を含有するろう材をクラッドしたので、ろう付性
を損なうことなく、低真空でのＡｌ合金のろう付が可能
になり、Ｍｇによる炉内の汚染や、Ｍｇ蒸散による強度
低下を未然に防止することができる。さらに、ろう付加
熱後における芯材の結晶粒の周囲長さを４００〜６００
μｍに規制すれば、芯材中のＭｇの拡散を円滑にし、ろ
う付性をさらに向上させる効果がある。
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、Ｍｇ：０．２〜１．２％を含
有し、残部がＡｌと不可避不純物とからなるＡｌ合金芯
材の片面または両面に、重量％で、Ｍｇ：０．２〜０．
８％、Ｓｉ：５〜１５％を含有し、残部がＡｌと不可避
不純物とからなるろう材をクラッドしてなることを特徴
とするろう付性に優れた低真空ろう付用Ａｌ合金ブレー
ジングシート - 【請求項２】 芯材成分として、さらに、重量％で、Ｍ
ｎ：０．１〜１．５％、Ｚｒ：０．０５〜０．２５％、
Ｃｒ：０．０５〜０．２５％、Ｔｉ：０．０５〜０．２
５％、Ｖ：０．０５〜０．２５％、Ｆｅ：０．２〜１．
２％のうち１種または２種以上を含有することを特徴と
する請求項１記載のろう付性に優れた低真空ろう付用Ａ
ｌ合金ブレージングシート - 【請求項３】 芯材成分としてさらに、重量％で、Ｓ
ｉ：０．２〜１．２％、Ｃｕ：０．０５〜０．２５％の
１種または２種を含有することを特徴とする請求項１ま
た２記載のろう付性に優れた低真空ろう付用Ａｌ合金ブ
レージングシート - 【請求項４】 ろう材成分としてさらに、重量％で、Ｂ
ｉ：０．０１〜０．２％、Ｂｅ：０．０００１〜０．０
０５％の１種または２種を含有することを特徴とする請
求項１〜３のいずれかに記載のろう付性に優れた低真空
ろう付用Ａｌ合金ブレージングシート - 【請求項５】 ろう付加熱後における芯材の結晶粒の周
囲長さが４００〜６００μｍであることを特徴とする請
求項１〜４記載のいずれかに記載のろう付性に優れた低
真空ろう付用Ａｌ合金ブレージングシート
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5096497A JPH06287669A (ja) | 1993-04-01 | 1993-04-01 | ろう付性に優れた低真空ろう付用Ａｌ合金ブレージングシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5096497A JPH06287669A (ja) | 1993-04-01 | 1993-04-01 | ろう付性に優れた低真空ろう付用Ａｌ合金ブレージングシート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06287669A true JPH06287669A (ja) | 1994-10-11 |
Family
ID=14166736
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5096497A Pending JPH06287669A (ja) | 1993-04-01 | 1993-04-01 | ろう付性に優れた低真空ろう付用Ａｌ合金ブレージングシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06287669A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013039586A (ja) * | 2011-08-12 | 2013-02-28 | T Rad Co Ltd | 高強度・高耐蝕性のアルミニウム製熱交換器およびその製造方法 |
| EP2848354A1 (en) * | 2012-05-07 | 2015-03-18 | UACJ Corporation | Aluminum alloy brazing sheet |
-
1993
- 1993-04-01 JP JP5096497A patent/JPH06287669A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013039586A (ja) * | 2011-08-12 | 2013-02-28 | T Rad Co Ltd | 高強度・高耐蝕性のアルミニウム製熱交換器およびその製造方法 |
| EP2848354A1 (en) * | 2012-05-07 | 2015-03-18 | UACJ Corporation | Aluminum alloy brazing sheet |
| EP2848354A4 (en) * | 2012-05-07 | 2016-07-20 | Uacj Corp | ALUMINUM ALLOY SOLDER SHEET |
| US9914185B2 (en) | 2012-05-07 | 2018-03-13 | Uacj Corporation | Aluminum alloy brazing sheet |
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