JPH06279922A - 超硬工具チッピング性に優れる析出硬化鋼 - Google Patents
超硬工具チッピング性に優れる析出硬化鋼Info
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- JPH06279922A JPH06279922A JP8926393A JP8926393A JPH06279922A JP H06279922 A JPH06279922 A JP H06279922A JP 8926393 A JP8926393 A JP 8926393A JP 8926393 A JP8926393 A JP 8926393A JP H06279922 A JPH06279922 A JP H06279922A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 靭性並びに超硬工具チッピング性等に優れる
Ｈv３００前後の析出硬化型鋼を提供する。 【構成】 Ｃ：０.０５〜０.２０％、Ｓi：０.１〜１.
０％、Ｍn：０.５〜２.０％、Ｃu：０.５〜１.５％、Ｎ
i：１.４〜２.５％、Ｃr：０.１〜０.８％、Ｍo：０.１
０〜０.４５％及びＡl：０.５〜１.０％を含有し、か
つ、Ｎi／Ａl＞３を満足し、更に３.２９×Ｃ−０.１７
×Ｓi＋１.０７×Ｍn＋１.２７×Ｃr＋２.０９×Ｍo＋
０.３０×Ｎi−１.９３＞１.４を満足し、必要に応じて
更にＳ＜０.２５％、Ｓe＜０.３％、Ｔe＜０.３％、Ｂi
＜０.３％及びＣa＜０.０１％のうちの１種又は２種以
上を含有し、残部がＦe及び不可避的不純物からなり、
ベーナイト単相組織を有することを特徴とする破面遷移
温度が１００℃以下の高靭性で、かつ超硬工具チッピン
グ性、鏡面加工性に優れる析出硬化鋼である。特に大型
のプラスチック成形用等の金型用鋼として適している。
Ｈv３００前後の析出硬化型鋼を提供する。 【構成】 Ｃ：０.０５〜０.２０％、Ｓi：０.１〜１.
０％、Ｍn：０.５〜２.０％、Ｃu：０.５〜１.５％、Ｎ
i：１.４〜２.５％、Ｃr：０.１〜０.８％、Ｍo：０.１
０〜０.４５％及びＡl：０.５〜１.０％を含有し、か
つ、Ｎi／Ａl＞３を満足し、更に３.２９×Ｃ−０.１７
×Ｓi＋１.０７×Ｍn＋１.２７×Ｃr＋２.０９×Ｍo＋
０.３０×Ｎi−１.９３＞１.４を満足し、必要に応じて
更にＳ＜０.２５％、Ｓe＜０.３％、Ｔe＜０.３％、Ｂi
＜０.３％及びＣa＜０.０１％のうちの１種又は２種以
上を含有し、残部がＦe及び不可避的不純物からなり、
ベーナイト単相組織を有することを特徴とする破面遷移
温度が１００℃以下の高靭性で、かつ超硬工具チッピン
グ性、鏡面加工性に優れる析出硬化鋼である。特に大型
のプラスチック成形用等の金型用鋼として適している。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は金型用鋼に係り、特にプ
ラスチック金型を主用途とし、また機械構造用鋼として
も適用可能な析出硬化鋼に関する。
ラスチック金型を主用途とし、また機械構造用鋼として
も適用可能な析出硬化鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】従来よ
り、プラスチック成形用の金型には、一般にＪＩＳ Ｓx
xやＳＣＭ改良鋼が用いられている。特に大型のプラス
チック成形用の金型には高強度が要求されるため、Ｈv
３００前後のＳＣＭ材が用いられている。その他、様々
な析出硬化型の金型用鋼が提案されている。
り、プラスチック成形用の金型には、一般にＪＩＳ Ｓx
xやＳＣＭ改良鋼が用いられている。特に大型のプラス
チック成形用の金型には高強度が要求されるため、Ｈv
３００前後のＳＣＭ材が用いられている。その他、様々
な析出硬化型の金型用鋼が提案されている。
【０００３】例えば、特公昭５９−３７７３８号に開示
されているものはＨＲＣ４０前後の硬さを有するもの
で、そのため、過剰の析出物を生成させている。特にＮ
iＡl金属間化合物が硬度上昇に寄与するが、目的とする
Ｈv３００(ＨＲＣ３０)には過剰の析出となり、被削性
に悪影響があると共に経済的でない。更にＮi量が多く
なると熱伝導度が低下し、プラスチック射出成形サイク
ルが長くなるという欠点もある。
されているものはＨＲＣ４０前後の硬さを有するもの
で、そのため、過剰の析出物を生成させている。特にＮ
iＡl金属間化合物が硬度上昇に寄与するが、目的とする
Ｈv３００(ＨＲＣ３０)には過剰の析出となり、被削性
に悪影響があると共に経済的でない。更にＮi量が多く
なると熱伝導度が低下し、プラスチック射出成形サイク
ルが長くなるという欠点もある。
【０００４】一方、特開昭６３−３８５５７号はＨv３
００前後の硬さ材料に関する提案ではあるが、Ｎi、Ａl
の析出硬化を期待するにはそのＮi量(最大１.４％)では
不十分であり、Ｍo添加により補わなければならず、し
かし、Ｍo添加は被削性に悪影響があるばかりか、経済
的ではない。
００前後の硬さ材料に関する提案ではあるが、Ｎi、Ａl
の析出硬化を期待するにはそのＮi量(最大１.４％)では
不十分であり、Ｍo添加により補わなければならず、し
かし、Ｍo添加は被削性に悪影響があるばかりか、経済
的ではない。
【０００５】かゝる事情に鑑みて、本発明者らは、先に
特開平４−１３８４８号で析出硬化型金型用鋼を提案
し、上記の問題点を解消しているが、耐超硬工具チッピ
ング性に劣るという欠点があることが判明した。また、
靭性、特に破面遷移温度が高温側であるため、金型使用
温度域で、従来のＳＣＭ４４０材の靭性より劣っている
ことも判明した。
特開平４−１３８４８号で析出硬化型金型用鋼を提案
し、上記の問題点を解消しているが、耐超硬工具チッピ
ング性に劣るという欠点があることが判明した。また、
靭性、特に破面遷移温度が高温側であるため、金型使用
温度域で、従来のＳＣＭ４４０材の靭性より劣っている
ことも判明した。
【０００６】本発明は、上記提案に係る析出硬化型の金
型用鋼における欠点を解消して、靭性並びに超硬工具チ
ッピング性等に優れるＨv３００前後の析出硬化型鋼を
提供することを目的とするものである。
型用鋼における欠点を解消して、靭性並びに超硬工具チ
ッピング性等に優れるＨv３００前後の析出硬化型鋼を
提供することを目的とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するた
め、本発明者らは、従来材が持つ欠点である靭性及び超
硬工具チッピング性を改善し、且つ大型プラスチック成
形用の金型に適用できる硬度が得られる材料について鋭
意研究を重ねた結果、特定の成分を調整することによ
り、通常の溶体化処理、時効処理によりベーナイト単相
組織になり、かつＨv３００レベルを確保し、優れた靭
性と被削性、特に超硬工具チッピング性を改善できるこ
とを見い出し、ここに本発明をなしたものである。
め、本発明者らは、従来材が持つ欠点である靭性及び超
硬工具チッピング性を改善し、且つ大型プラスチック成
形用の金型に適用できる硬度が得られる材料について鋭
意研究を重ねた結果、特定の成分を調整することによ
り、通常の溶体化処理、時効処理によりベーナイト単相
組織になり、かつＨv３００レベルを確保し、優れた靭
性と被削性、特に超硬工具チッピング性を改善できるこ
とを見い出し、ここに本発明をなしたものである。
【０００８】すなわち、本発明は、Ｃ：０.０５〜０.２
０％、Ｓi：０.１〜１.０％、Ｍn：０.５〜２.０％、Ｃ
u：０.５〜１.５％、Ｎi：１.４〜２.５％、Ｃr：０.１
〜０.８％、Ｍo：０.１０〜０.４５％及びＡl：０.５〜
１.０％を含有し、かつ、Ｎi／Ａl＞３を満足し、更に
３.２９×Ｃ−０.１７×Ｓi＋１.０７×Ｍn＋１.２７×
Ｃr＋２.０９×Ｍo＋０.３０×Ｎi−１.９３＞１.４を
満足し、必要に応じて更にＳ＜０.２５％、Ｓe＜０.３
％、Ｔe＜０.３％、Ｂi＜０.３％及びＣa＜０.０１％の
うちの１種又は２種以上を含有し、残部がＦe及び不可
避的不純物からなり、ベーナイト単相組織を有すること
を特徴とする破面遷移温度が１００℃以下の高靭性で、
かつ超硬工具チッピング性、鏡面加工性に優れる析出硬
化鋼を要旨としている。
０％、Ｓi：０.１〜１.０％、Ｍn：０.５〜２.０％、Ｃ
u：０.５〜１.５％、Ｎi：１.４〜２.５％、Ｃr：０.１
〜０.８％、Ｍo：０.１０〜０.４５％及びＡl：０.５〜
１.０％を含有し、かつ、Ｎi／Ａl＞３を満足し、更に
３.２９×Ｃ−０.１７×Ｓi＋１.０７×Ｍn＋１.２７×
Ｃr＋２.０９×Ｍo＋０.３０×Ｎi−１.９３＞１.４を
満足し、必要に応じて更にＳ＜０.２５％、Ｓe＜０.３
％、Ｔe＜０.３％、Ｂi＜０.３％及びＣa＜０.０１％の
うちの１種又は２種以上を含有し、残部がＦe及び不可
避的不純物からなり、ベーナイト単相組織を有すること
を特徴とする破面遷移温度が１００℃以下の高靭性で、
かつ超硬工具チッピング性、鏡面加工性に優れる析出硬
化鋼を要旨としている。
【０００９】
【００１０】以下に本発明を更に詳述する。
【００１１】本発明における化学成分の調整は、 低Ｃにて炭化物の生成を少なくし、最小限のＮi、Ａ
l、Ｃuの析出硬化により、目標とする高硬度改善を達成
すること、 Ｍo、Ｃrの適量添加により、通常の板厚で板厚中心部
まで均一なベーナイト組織が得られるようにし、Ｃ当量
が低下できるように最小限とすること、 Ｎi／Ａｌ比率の規制により、超硬工具の耐チッピン
グ性を向上させると同時に、靭性(破面遷移温度)を大幅
に改善し、更に鏡面加工性の向上を図ること、 Ｃ、Ｓi、Ｍn、Ｃr、Ｍo、Ｎiの関係量(焼入れ指数)
を規制することにより、板厚の大きい大型の金型用鋼に
おいても、フェライトの析出を防止してベーナイト単相
組織を確保すること、 の４点を満足するようにしたものである。
l、Ｃuの析出硬化により、目標とする高硬度改善を達成
すること、 Ｍo、Ｃrの適量添加により、通常の板厚で板厚中心部
まで均一なベーナイト組織が得られるようにし、Ｃ当量
が低下できるように最小限とすること、 Ｎi／Ａｌ比率の規制により、超硬工具の耐チッピン
グ性を向上させると同時に、靭性(破面遷移温度)を大幅
に改善し、更に鏡面加工性の向上を図ること、 Ｃ、Ｓi、Ｍn、Ｃr、Ｍo、Ｎiの関係量(焼入れ指数)
を規制することにより、板厚の大きい大型の金型用鋼に
おいても、フェライトの析出を防止してベーナイト単相
組織を確保すること、 の４点を満足するようにしたものである。
【００１２】この点に関し、先の提案(特開平４−１３
８４８号)では、上記〜の成分調整思想は開示され
ているものの、〜の思想は記載されていない。
８４８号)では、上記〜の成分調整思想は開示され
ているものの、〜の思想は記載されていない。
【００１３】次に本発明における化学成分の限定理由に
ついて説明する。
ついて説明する。
【００１４】Ｃ：０.０５〜０.２０％ Ｃは焼入れ性を向上させ、金型用鋼として必要な硬さを
確保するために、少なくとも０.０５％以上を必要とす
る。しかし、必要以上に含有すると炭化物が増加し、ま
た被削性を悪くし、更に、金型に必要な溶接性に影響が
あるため、０.２０％を上限とする。
確保するために、少なくとも０.０５％以上を必要とす
る。しかし、必要以上に含有すると炭化物が増加し、ま
た被削性を悪くし、更に、金型に必要な溶接性に影響が
あるため、０.２０％を上限とする。
【００１５】Ｓi：０.１〜１.０％ Ｓiは脱酸元素として用いられ、そのためには０.１％以
上を必要とする。しかし、過剰に添加すると靭性を低下
させるため、上限を１.０％に限定する。
上を必要とする。しかし、過剰に添加すると靭性を低下
させるため、上限を１.０％に限定する。
【００１６】Ｍn：０.５〜２.０％ Ｍnは焼入れ性を増し、金型用鋼として必要な硬さを確
保するには必要な元素であり、そのためには０.５％以
上を必要とする。しかし、過剰に添加すると被削性、靭
性を阻害するため、２.０％を上限する。
保するには必要な元素であり、そのためには０.５％以
上を必要とする。しかし、過剰に添加すると被削性、靭
性を阻害するため、２.０％を上限する。
【００１７】Ｃu：０.５〜１.５％ Ｃuは時効処理により析出し、時効後の硬さを確保する
ために必要な元素である。析出硬化には０.５％以上が
必要である。しかし、過剰に添加すると熱間加工性を劣
化させるため、上限を１.５％とする。
ために必要な元素である。析出硬化には０.５％以上が
必要である。しかし、過剰に添加すると熱間加工性を劣
化させるため、上限を１.５％とする。
【００１８】Ｎi：１.４〜２.５％ ＮiはＡlと結合して金属間化合物を生成し、硬さを確保
するために必要な元素である。しかし、１.４％以上添
加しなければ十分な硬さが得られない。一方、必要以上
に添加すると被削性に悪影響があるばかりか、材料コス
トを高めるため、上限を２.５％とする。
するために必要な元素である。しかし、１.４％以上添
加しなければ十分な硬さが得られない。一方、必要以上
に添加すると被削性に悪影響があるばかりか、材料コス
トを高めるため、上限を２.５％とする。
【００１９】但し、超硬工具の耐ピッチング性に対し、
Ｎi／Ａl比が低くなると過剰なＡlの影響によりこの特
性が低下する。更にＮi／Ａl比を３.０以上にすること
により、破面遷移温度(靭性)が大幅に改善できる(図１
参照)。したがって、Ｎi量はＮi／Ａl＞３.０を満足
し、且つ硬さを確保するために１.４〜２.５％が必要で
ある。Ｎi量は２％以上の高めが好ましい。
Ｎi／Ａl比が低くなると過剰なＡlの影響によりこの特
性が低下する。更にＮi／Ａl比を３.０以上にすること
により、破面遷移温度(靭性)が大幅に改善できる(図１
参照)。したがって、Ｎi量はＮi／Ａl＞３.０を満足
し、且つ硬さを確保するために１.４〜２.５％が必要で
ある。Ｎi量は２％以上の高めが好ましい。
【００２０】Ｃr：０.１〜０.８％ Ｃrは焼入れ性を向上させ、炭化物を生成して硬さを向
上させるのに必要な元素である。また質量効果を軽減さ
せ、均一なベーナイト組織を得るためにも必要である。
しかし、０.１％未満では十分な効果がなく、またＣr量
が多くなると被削性に悪影響があるので、Ｃr量は０.１
〜０.８％の範囲とする。
上させるのに必要な元素である。また質量効果を軽減さ
せ、均一なベーナイト組織を得るためにも必要である。
しかし、０.１％未満では十分な効果がなく、またＣr量
が多くなると被削性に悪影響があるので、Ｃr量は０.１
〜０.８％の範囲とする。
【００２１】但し、ベーナイト単相組織を得るために、
３.２９×Ｃ−０.１７×Ｓi＋１.０７×Ｍn＋１.２７×
Ｃr＋２.０９×Ｍo＋０.３０×Ｎi−１.９３＞１.４の
関係を満足することが必要であり、この関係式の左辺の
量は極力高い方が望ましい。この関係式を満足すること
により、特に板厚が７００mmの如く大型の金型用鋼にお
いても、フェライトの析出を完全に防止しベーナイト単
相組織が得られる。
３.２９×Ｃ−０.１７×Ｓi＋１.０７×Ｍn＋１.２７×
Ｃr＋２.０９×Ｍo＋０.３０×Ｎi−１.９３＞１.４の
関係を満足することが必要であり、この関係式の左辺の
量は極力高い方が望ましい。この関係式を満足すること
により、特に板厚が７００mmの如く大型の金型用鋼にお
いても、フェライトの析出を完全に防止しベーナイト単
相組織が得られる。
【００２２】Ｍo：０.１０〜０.４５％ Ｍoの効果は、Ｃrとほぼ同様であるが、その効果はＣr
よりも大きい。しかし、被削性に対しての悪影響も大き
く、また経済的でない。したがって、Ｃr添加量との兼
ね合いで０.１０〜０.４５の範囲で添加する必要があ
り、Ｃr＞Ｍoを満足するのが好ましい。０.１０％以上
でないとその効果が顕著でなく、また０.４５％を超え
ると被削性を阻害する。
よりも大きい。しかし、被削性に対しての悪影響も大き
く、また経済的でない。したがって、Ｃr添加量との兼
ね合いで０.１０〜０.４５の範囲で添加する必要があ
り、Ｃr＞Ｍoを満足するのが好ましい。０.１０％以上
でないとその効果が顕著でなく、また０.４５％を超え
ると被削性を阻害する。
【００２３】Ａl：０.５〜１.０％ ＡlはＮiと結合して金属間化合物を生成し、硬さを確保
するために必要な元素である。しかし、０.３％以上添
加しなければ十分な硬さが得られず、一方、必要以上に
添加すると被削性に悪影響があるばかりか介在物が増加
するため、鏡面加工性も低下する。そのため、Ｎi／Ａl
＞３.０を満足し、かつ上限を１.０％とする。Ａl量は
０.７％以下の低めが好ましい。
するために必要な元素である。しかし、０.３％以上添
加しなければ十分な硬さが得られず、一方、必要以上に
添加すると被削性に悪影響があるばかりか介在物が増加
するため、鏡面加工性も低下する。そのため、Ｎi／Ａl
＞３.０を満足し、かつ上限を１.０％とする。Ａl量は
０.７％以下の低めが好ましい。
【００２４】また、本発明では、以上の元素を必須の成
分とするが、以下の元素の１種又は２種以上を必要に応
じて適量で含有させることができる。
分とするが、以下の元素の１種又は２種以上を必要に応
じて適量で含有させることができる。
【００２５】すなわち、Ｓ、Ｓe、Ｔe、Ｂi、Ｃaはいず
れも被削性を向上させる元素であり、適量を添加するこ
とにより、その性能を発揮することができる。しかし、
過剰に添加すると介在物の量が多くなりすぎ、鏡面加工
性及びしぼ加工性に悪影響がある。また靭性の低下も大
きくなり、望ましくない。このため、各元素の添加量
は、Ｓ＜０.２５％、Ｓe＜０.３％、Ｔe＜０.３％、Ｂi
＜０.３％、Ｃa＜０.０１％とする。
れも被削性を向上させる元素であり、適量を添加するこ
とにより、その性能を発揮することができる。しかし、
過剰に添加すると介在物の量が多くなりすぎ、鏡面加工
性及びしぼ加工性に悪影響がある。また靭性の低下も大
きくなり、望ましくない。このため、各元素の添加量
は、Ｓ＜０.２５％、Ｓe＜０.３％、Ｔe＜０.３％、Ｂi
＜０.３％、Ｃa＜０.０１％とする。
【００２６】次に本発明の実施例を示す。
【００２７】
【００２８】表１に示す化学成分を有する鋼を通常の溶
製方法にて製造し、約４Ｓに鍛伸後、９００℃に加熱保
持した後、空冷し、その後５５０℃若しくは５７５℃で
５時間の時効処理を施した。得られた試料について、硬
さ及び衝撃試験(ＪＩＳ Ｚ２２４２)による破面遷移温
度を調べると共に表２に示す条件で被削性を評価した。
それらの結果を表１に併記する。
製方法にて製造し、約４Ｓに鍛伸後、９００℃に加熱保
持した後、空冷し、その後５５０℃若しくは５７５℃で
５時間の時効処理を施した。得られた試料について、硬
さ及び衝撃試験(ＪＩＳ Ｚ２２４２)による破面遷移温
度を調べると共に表２に示す条件で被削性を評価した。
それらの結果を表１に併記する。
【００２９】表１において、Ｎo.１〜Ｎo.５は本発明鋼
であり、いずれもＨv３００前後(２６０〜３４０)を満
足し、超硬工具エンドミルの切削性(超硬工具チッピン
グ性)も比較鋼に比べて著しく優れており、更に、破面
遷移温度が１００℃以下で優れた靭性が得られている。
鏡面加工性も優れている。また、７００mm厚さの空冷に
相当する９００℃からの冷却速度０.５℃／minにおける
変態挙動の確認においても、フェライトの析出は認めら
れず、ベーナイト単相で目的を達成している。
であり、いずれもＨv３００前後(２６０〜３４０)を満
足し、超硬工具エンドミルの切削性(超硬工具チッピン
グ性)も比較鋼に比べて著しく優れており、更に、破面
遷移温度が１００℃以下で優れた靭性が得られている。
鏡面加工性も優れている。また、７００mm厚さの空冷に
相当する９００℃からの冷却速度０.５℃／minにおける
変態挙動の確認においても、フェライトの析出は認めら
れず、ベーナイト単相で目的を達成している。
【００３０】一方、比較鋼Ｎo.６〜Ｎo.９はいずれもＮ
i／Ａl比が低いため、短い切削長さでチッピングを発生
している。特に、Ｎo.７は従来切削改善元素として知ら
れているＳを０.０４７％添加しているにもかかわら
ず、比較的に短い切削長さでチッピングしている。
i／Ａl比が低いため、短い切削長さでチッピングを発生
している。特に、Ｎo.７は従来切削改善元素として知ら
れているＳを０.０４７％添加しているにもかかわら
ず、比較的に短い切削長さでチッピングしている。
【００３１】比較鋼Ｎo.１０はＮiが過剰の例である
が、前述の熱処理条件では硬さがＨv３８０と高い。そ
のため、熱処理条件を変えてＨv３１５に硬さを調整し
て切削性試験を行ったが、切削性が良好とは言えなかっ
た。比較鋼Ｎo.１１は一般的に用いられるＳＣＭ４４０
相当材であるが、チッピングは生じないものの、寿命が
短い。比較鋼Ｎo.１２及びＮo.１３は(１)式を満足しな
い例であるが、変態挙動の確認でフェライトを生じてい
る。
が、前述の熱処理条件では硬さがＨv３８０と高い。そ
のため、熱処理条件を変えてＨv３１５に硬さを調整し
て切削性試験を行ったが、切削性が良好とは言えなかっ
た。比較鋼Ｎo.１１は一般的に用いられるＳＣＭ４４０
相当材であるが、チッピングは生じないものの、寿命が
短い。比較鋼Ｎo.１２及びＮo.１３は(１)式を満足しな
い例であるが、変態挙動の確認でフェライトを生じてい
る。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【表２】
【００３４】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
Ｈv３００クラスの硬さで超硬工具チッピング性に優れ
ると共に、靭性(破面遷移温度)及び鏡面加工性に優れる
析出硬化鋼を提供でき、特に大型のプラスチック成形用
等の金型用鋼として適している。また、本発明は、溶接
性や、放電加工後の硬化層が少なく、放電加工速度も優
れているので、広範囲のプラスチック成形用の金型に用
いられるばかりか、機械構造用鋼にも適用できる。
Ｈv３００クラスの硬さで超硬工具チッピング性に優れ
ると共に、靭性(破面遷移温度)及び鏡面加工性に優れる
析出硬化鋼を提供でき、特に大型のプラスチック成形用
等の金型用鋼として適している。また、本発明は、溶接
性や、放電加工後の硬化層が少なく、放電加工速度も優
れているので、広範囲のプラスチック成形用の金型に用
いられるばかりか、機械構造用鋼にも適用できる。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年１１月４日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】追加
【補正内容】
【図面の簡単な説明】
【図１】 Ｎi／Ａl比と破面遷移温度の関係を示す図で
ある。
ある。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、Ｃ：０.０５〜
０.２０％、Ｓi：０.１〜１.０％、Ｍn：０.５〜２.０
％、Ｃu：０.５〜１.５％、Ｎi：１.４〜２.５％、Ｃ
r：０.１〜０.８％、Ｍo：０.１０〜０.４５％及びＡ
l：０.５〜１.０％を含有し、かつ、Ｎi／Ａl＞３を満
足し、更に３.２９×Ｃ−０.１７×Ｓi＋１.０７×Ｍn
＋１.２７×Ｃr＋２.０９×Ｍo＋０.３０×Ｎi−１.９
３＞１.４を満足し、残部がＦe及び不可避的不純物から
なり、ベーナイト単相組織を有することを特徴とする破
面遷移温度が１００℃以下の高靭性で、かつ超硬工具チ
ッピング性、鏡面加工性に優れる析出硬化鋼。 - 【請求項２】 更に、Ｓ＜０.２５％、Ｓe＜０.３％、
Ｔe＜０.３％、Ｂi＜０.３％及びＣa＜０.０１％のうち
の１種又は２種以上を含有する請求項１に記載の析出硬
化鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8926393A JPH06279922A (ja) | 1993-03-23 | 1993-03-23 | 超硬工具チッピング性に優れる析出硬化鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8926393A JPH06279922A (ja) | 1993-03-23 | 1993-03-23 | 超硬工具チッピング性に優れる析出硬化鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06279922A true JPH06279922A (ja) | 1994-10-04 |
Family
ID=13965874
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8926393A Pending JPH06279922A (ja) | 1993-03-23 | 1993-03-23 | 超硬工具チッピング性に優れる析出硬化鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06279922A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0792944A1 (fr) * | 1996-03-01 | 1997-09-03 | CREUSOT LOIRE INDUSTRIE (Société Anonyme) | Acier utilisable notamment pour la fabrication de moules pour injection de matière plastique |
| EP3392354A1 (en) | 2017-04-19 | 2018-10-24 | Daido Steel Co.,Ltd. | Prehardened steel material, mold, and mold component |
-
1993
- 1993-03-23 JP JP8926393A patent/JPH06279922A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0792944A1 (fr) * | 1996-03-01 | 1997-09-03 | CREUSOT LOIRE INDUSTRIE (Société Anonyme) | Acier utilisable notamment pour la fabrication de moules pour injection de matière plastique |
| FR2745587A1 (fr) * | 1996-03-01 | 1997-09-05 | Creusot Loire | Acier utilisable notamment pour la fabrication de moules pour injection de matiere plastique |
| US5785924A (en) * | 1996-03-01 | 1998-07-28 | Creusot Loire Industrie | Steel useful for the manufacture of molds for the injection molding of plastic |
| EP3392354A1 (en) | 2017-04-19 | 2018-10-24 | Daido Steel Co.,Ltd. | Prehardened steel material, mold, and mold component |
| KR20180117563A (ko) | 2017-04-19 | 2018-10-29 | 다이도 토쿠슈코 카부시키가이샤 | 프리하든 강재, 몰드, 및 몰드 부품 |
| CN108728738A (zh) * | 2017-04-19 | 2018-11-02 | 大同特殊钢株式会社 | 预硬化钢材、模具以及模具部件 |
| US11091825B2 (en) | 2017-04-19 | 2021-08-17 | Daido Steel Co., Ltd. | Prehardened steel material, mold, and mold component |
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