JPH06264061A - 垂直式コークス炉窯口部の乾留促進方法 - Google Patents
垂直式コークス炉窯口部の乾留促進方法Info
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- JPH06264061A JPH06264061A JP8152393A JP8152393A JPH06264061A JP H06264061 A JPH06264061 A JP H06264061A JP 8152393 A JP8152393 A JP 8152393A JP 8152393 A JP8152393 A JP 8152393A JP H06264061 A JPH06264061 A JP H06264061A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 垂直式コークス炉の窯口部コークスの乾留遅
れおよび炉高方向のコークス品質偏差を改善する。 【構成】 垂直式コークス炉の底部の炉蓋１に付設した
断熱材２と炭化室内の装入石炭層もしくはコークス層３
の下端面に接する加熱板４との間にガススペース６を設
け、乾留中に発生する可燃性ガスの一部を炉外から吹き
込む空気もしくは酸素によりガススペース６で燃焼さ
せ、ガススペース６の温度を７００〜８５０℃に保持す
る。 【効果】 垂直式コークス炉の乾留の均一化ならびに、
生産性の向上、乾留熱量の低減およびコークス品質の改
善を図ることができる。
れおよび炉高方向のコークス品質偏差を改善する。 【構成】 垂直式コークス炉の底部の炉蓋１に付設した
断熱材２と炭化室内の装入石炭層もしくはコークス層３
の下端面に接する加熱板４との間にガススペース６を設
け、乾留中に発生する可燃性ガスの一部を炉外から吹き
込む空気もしくは酸素によりガススペース６で燃焼さ
せ、ガススペース６の温度を７００〜８５０℃に保持す
る。 【効果】 垂直式コークス炉の乾留の均一化ならびに、
生産性の向上、乾留熱量の低減およびコークス品質の改
善を図ることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、垂直式コークス炉で
コークスを製造する方法において、底部窯口部の乾留遅
れを防止して炉高方向の不均一乾留を改善するための垂
直式コークス炉窯口部の乾留促進方法に関する。
コークスを製造する方法において、底部窯口部の乾留遅
れを防止して炉高方向の不均一乾留を改善するための垂
直式コークス炉窯口部の乾留促進方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在一般に使用されている垂直式コーク
ス炉は、通常の湿炭を炭化室の上部から装入し、コーク
スの排出を炭化室の下部から自重により行うもので、炭
化室下部窯口部の炉蓋は、通常回転軸の回りを揺動して
開閉するため、開閉機構上断熱材を厚く付設することが
できない。そこで通常は、図５に示すとおり、炉蓋２１
上に断熱材として粉コークス２２を床敷したのち、その
上に石炭２３を装入している。この粉コークスの床敷
は、一般的に最下部の加熱フリュー底部の高さ位置付近
までで、約３００〜４００ｍｍの充填高さとなってい
る。また、この粉コークスの床敷をせず、図４に示すと
おり、既設の水平式コークス炉と同様に炉蓋金物１１に
断熱煉瓦もしくはキャスタブル等の断熱材１２を付設し
た炉蓋を用いることも考えられる。
ス炉は、通常の湿炭を炭化室の上部から装入し、コーク
スの排出を炭化室の下部から自重により行うもので、炭
化室下部窯口部の炉蓋は、通常回転軸の回りを揺動して
開閉するため、開閉機構上断熱材を厚く付設することが
できない。そこで通常は、図５に示すとおり、炉蓋２１
上に断熱材として粉コークス２２を床敷したのち、その
上に石炭２３を装入している。この粉コークスの床敷
は、一般的に最下部の加熱フリュー底部の高さ位置付近
までで、約３００〜４００ｍｍの充填高さとなってい
る。また、この粉コークスの床敷をせず、図４に示すと
おり、既設の水平式コークス炉と同様に炉蓋金物１１に
断熱煉瓦もしくはキャスタブル等の断熱材１２を付設し
た炉蓋を用いることも考えられる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記粉コークスを床敷
する方法は、下記に示す欠点を有しており、床敷しない
方法に変える必要がある。 （１） 装入が粉コークスと石炭の２系列となり、装入
原料の搬送、貯蔵、装入ホッパー構造、装入方法など設
備・操業とも複雑となる。 （２） 製品である塊コークスの歩留が悪化することに
なり、乾留熱量の増大、粉・塊コークスの篩分け量の増
大、ひいては同一生産量を確保する際の設備容量が増大
し、設備・操業コストとも割高となる。
する方法は、下記に示す欠点を有しており、床敷しない
方法に変える必要がある。 （１） 装入が粉コークスと石炭の２系列となり、装入
原料の搬送、貯蔵、装入ホッパー構造、装入方法など設
備・操業とも複雑となる。 （２） 製品である塊コークスの歩留が悪化することに
なり、乾留熱量の増大、粉・塊コークスの篩分け量の増
大、ひいては同一生産量を確保する際の設備容量が増大
し、設備・操業コストとも割高となる。
【０００４】また、既設の水平式コークス炉と同様に炉
蓋金物に断熱煉瓦もしくはキャスタブル等の断熱材を付
設した炉蓋を用いる場合は、炉蓋の自重が大きくなるこ
ともあって、炉体と炉蓋間のガスシール、さらに炉蓋そ
のものの開閉が難しくなる欠点を有している。さらに、
粉コークスを床敷もしくは断熱材を付設した炉蓋は、い
ずれも炉蓋からの放熱を抑制するにとどまり、窯口部コ
ークスの乾留遅れおよび炉高方向のコークス品質に偏差
が生じるという問題がある。
蓋金物に断熱煉瓦もしくはキャスタブル等の断熱材を付
設した炉蓋を用いる場合は、炉蓋の自重が大きくなるこ
ともあって、炉体と炉蓋間のガスシール、さらに炉蓋そ
のものの開閉が難しくなる欠点を有している。さらに、
粉コークスを床敷もしくは断熱材を付設した炉蓋は、い
ずれも炉蓋からの放熱を抑制するにとどまり、窯口部コ
ークスの乾留遅れおよび炉高方向のコークス品質に偏差
が生じるという問題がある。
【０００５】この発明の目的は、従来の垂直式コークス
炉の粉コークス床敷法の欠点を解消し、さらに窯口部コ
ークスの乾留遅れおよび炉高方向のコークス品質偏差を
改善できる垂直式コークス炉窯口部の乾留促進方法を提
供することにある。
炉の粉コークス床敷法の欠点を解消し、さらに窯口部コ
ークスの乾留遅れおよび炉高方向のコークス品質偏差を
改善できる垂直式コークス炉窯口部の乾留促進方法を提
供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記目的を
達成すべく種々試験研究を重ねた。その結果、垂直式コ
ークス炉底部の炉蓋の断熱材と炭化室内の装入石炭層も
しくはコークス層の下端面に接する加熱板との間にガス
スペースを設け、乾留中に発生する可燃性ガスの一部を
炉外から吹く込む空気もしくは酸素により燃焼させるこ
とによって、窯口部コークスの積極的な乾留促進をはか
ることができることを究明し、この発明に到達した。
達成すべく種々試験研究を重ねた。その結果、垂直式コ
ークス炉底部の炉蓋の断熱材と炭化室内の装入石炭層も
しくはコークス層の下端面に接する加熱板との間にガス
スペースを設け、乾留中に発生する可燃性ガスの一部を
炉外から吹く込む空気もしくは酸素により燃焼させるこ
とによって、窯口部コークスの積極的な乾留促進をはか
ることができることを究明し、この発明に到達した。
【０００７】すなわちこの発明は、垂直式コークス炉の
底部の炉蓋に付設した断熱材と炭化室内の装入石炭層も
しくはコークス層の下端面に接する加熱板との間に設け
たガススペースで、乾留中に発生する可燃性ガスの一部
を炉外から吹き込む空気もしくは酸素により燃焼させ、
該ガススペースの温度を７００〜８５０℃に保持するこ
とを特徴とする垂直式コークス炉窯口部の乾留促進方法
である。また、炉外からガススペースに吹き込む空気も
しくは酸素の吹込みノズルを垂直式コークス炉の側壁に
設けた垂直式コークス炉窯口部の乾留促進方法である。
底部の炉蓋に付設した断熱材と炭化室内の装入石炭層も
しくはコークス層の下端面に接する加熱板との間に設け
たガススペースで、乾留中に発生する可燃性ガスの一部
を炉外から吹き込む空気もしくは酸素により燃焼させ、
該ガススペースの温度を７００〜８５０℃に保持するこ
とを特徴とする垂直式コークス炉窯口部の乾留促進方法
である。また、炉外からガススペースに吹き込む空気も
しくは酸素の吹込みノズルを垂直式コークス炉の側壁に
設けた垂直式コークス炉窯口部の乾留促進方法である。
【０００８】
【作用】この発明においては、垂直式コークス炉底部の
炉蓋に付設した断熱材と炭化室内の装入石炭層もしくは
コークス層の下端面に接する加熱板との間に設けたガス
スペースで、乾留中に発生する可燃性ガスの一部を炉外
から吹く込む空気もしくは酸素により燃焼させ、該ガス
スペースの温度を７００〜８５０℃に保持するから、炉
蓋本来の機能であるガスのシール性および耐久性を損な
うことなく、窯口部コークスの乾留が促進され、コーク
ス品質の改善を図ることができる。また、炉外からガス
スペースに吹き込む空気もしくは酸素の吹込みノズルを
垂直式コークス炉の側壁に設けたから、吹込みノズルと
空気もしくは酸素の配管は、炉蓋開閉時の邪魔になら
ず、操業が容易であり、かつ、吹込みノズルと空気もし
くは酸素の配管を固定した設備とすることができ、設備
寿命を延長できる。
炉蓋に付設した断熱材と炭化室内の装入石炭層もしくは
コークス層の下端面に接する加熱板との間に設けたガス
スペースで、乾留中に発生する可燃性ガスの一部を炉外
から吹く込む空気もしくは酸素により燃焼させ、該ガス
スペースの温度を７００〜８５０℃に保持するから、炉
蓋本来の機能であるガスのシール性および耐久性を損な
うことなく、窯口部コークスの乾留が促進され、コーク
ス品質の改善を図ることができる。また、炉外からガス
スペースに吹き込む空気もしくは酸素の吹込みノズルを
垂直式コークス炉の側壁に設けたから、吹込みノズルと
空気もしくは酸素の配管は、炉蓋開閉時の邪魔になら
ず、操業が容易であり、かつ、吹込みノズルと空気もし
くは酸素の配管を固定した設備とすることができ、設備
寿命を延長できる。
【０００９】コークス炉の操業においては、乾留終了時
点でタール分を含むガスの発生が完了していること、コ
ークスの収縮が十分進んでいることが重要である。すな
わち、タール分を含むガスが残存している場合は、窯出
しに際し黒煙の発生や発じんが多く、環境上好ましくな
い。また、コークスの収縮が不足している場合は、コー
クス炉の炉壁とコークスケーキとの肌離れが不十分で、
コークスの窯出しに支障をきたすためである。このよう
な問題を回避するためには、少なくとも７００℃以上の
温度に保持する必要があることを確認している。一方、
窯口部での高温乾留は、炉蓋金物の歪みを招き、乾留中
に炉蓋からのガス漏れにつながり好ましくなく、炉蓋の
ガスシール性確保と炉蓋およびコークス炉窯口部の耐久
性を考慮すると、８５０℃以下の温度に保持する必要が
あることを確認している。したがって、可燃性ガスの燃
焼によるガススペースの温度は、７００〜８５０℃に保
持するのが好ましい。
点でタール分を含むガスの発生が完了していること、コ
ークスの収縮が十分進んでいることが重要である。すな
わち、タール分を含むガスが残存している場合は、窯出
しに際し黒煙の発生や発じんが多く、環境上好ましくな
い。また、コークスの収縮が不足している場合は、コー
クス炉の炉壁とコークスケーキとの肌離れが不十分で、
コークスの窯出しに支障をきたすためである。このよう
な問題を回避するためには、少なくとも７００℃以上の
温度に保持する必要があることを確認している。一方、
窯口部での高温乾留は、炉蓋金物の歪みを招き、乾留中
に炉蓋からのガス漏れにつながり好ましくなく、炉蓋の
ガスシール性確保と炉蓋およびコークス炉窯口部の耐久
性を考慮すると、８５０℃以下の温度に保持する必要が
あることを確認している。したがって、可燃性ガスの燃
焼によるガススペースの温度は、７００〜８５０℃に保
持するのが好ましい。
【００１０】
実施例１ 以下にこの発明方法の詳細を実施の一例を示す図１に基
いて説明する。図１はこの発明の垂直式コークス炉の正
面斜視断面図である。図１において、１は炉蓋金物、２
は断熱材、３は装入石炭層もしくはコークス層、４は装
入石炭層もしくはコークス層に接する加熱板、５は断熱
材２と加熱板４をつなぐ支持枠、６は断熱材２と加熱板
４との間に形成したガススペース、７は側壁８に設けた
ガススペース６に炉外から燃焼用の空気または酸素を吹
込む吹込みノズルで、乾留中ガススペース６に吹込みノ
ズル７から空気または酸素を吹き込めば、ガススペース
６を流れる乾留時に発生する可燃性ガスの一部が燃焼す
るよう構成されている。なお、９は吹込みノズル７への
空気または酸素の供給配管である。
いて説明する。図１はこの発明の垂直式コークス炉の正
面斜視断面図である。図１において、１は炉蓋金物、２
は断熱材、３は装入石炭層もしくはコークス層、４は装
入石炭層もしくはコークス層に接する加熱板、５は断熱
材２と加熱板４をつなぐ支持枠、６は断熱材２と加熱板
４との間に形成したガススペース、７は側壁８に設けた
ガススペース６に炉外から燃焼用の空気または酸素を吹
込む吹込みノズルで、乾留中ガススペース６に吹込みノ
ズル７から空気または酸素を吹き込めば、ガススペース
６を流れる乾留時に発生する可燃性ガスの一部が燃焼す
るよう構成されている。なお、９は吹込みノズル７への
空気または酸素の供給配管である。
【００１１】上記のとおり構成したから、乾留中ガスス
ペース６に側壁８に設けた吹込みノズル７から空気また
は酸素を吹き込めば、ガススペース６を流れる乾留中に
発生する可燃性ガスの一部が空気または酸素吹込み量に
応じて燃焼するから、前記可燃性ガスの燃焼によりガス
スペース６を７００〜８５０℃の温度に保持することが
できる。このため、窯口に近い加熱板４と接する装入石
炭層もしくはコークス層３は、前記可燃性ガスの燃焼に
よるガススペース６からの熱によって加熱され、窯口部
コークスの乾留促進を図ることができる。また、ガスス
ペース６への空気または酸素の吹込みノズル７を炉の側
壁８に設けたから、吹込みノズル７および供給配管９
は、炉蓋開閉時の邪魔にならず、操業が容易であり、か
つ、吹込みノズル７および供給配管９を固定設備とでき
るから、設備寿命を延長できる。
ペース６に側壁８に設けた吹込みノズル７から空気また
は酸素を吹き込めば、ガススペース６を流れる乾留中に
発生する可燃性ガスの一部が空気または酸素吹込み量に
応じて燃焼するから、前記可燃性ガスの燃焼によりガス
スペース６を７００〜８５０℃の温度に保持することが
できる。このため、窯口に近い加熱板４と接する装入石
炭層もしくはコークス層３は、前記可燃性ガスの燃焼に
よるガススペース６からの熱によって加熱され、窯口部
コークスの乾留促進を図ることができる。また、ガスス
ペース６への空気または酸素の吹込みノズル７を炉の側
壁８に設けたから、吹込みノズル７および供給配管９
は、炉蓋開閉時の邪魔にならず、操業が容易であり、か
つ、吹込みノズル７および供給配管９を固定設備とでき
るから、設備寿命を延長できる。
【００１２】実施例２ 炭化室寸法が高さ２．６ｍ 、炉幅４５０ｍｍ、長さ
１．０ｍの垂直式試験コークス炉を用い、図２に示す炉
蓋の本発明法、図４に示す炉蓋の従来法１、図５に示す
炉蓋の従来法２のそれぞれについて、窯口部コークスの
昇温状況、炉蓋からの黒煙発生状況および発生ガス組成
より判定したコークスの火落状況を調査した。各炉蓋の
諸元は、第１表に示す。また、コークス炉の乾留条件と
しては、電気炉のフリュー温度１１５０℃、装入炭水分
８．７％、平均装入炭嵩密度７１５ｋｇ／ｍ3で行な
い、各種炉蓋の効果の比較には各５回の使用テスト結果
に基づいて評価した。なお、窯口コークスの昇温状況の
調査のために、各炉蓋とも炉蓋の炉長と炉幅方向の中央
部に測温孔を設け、装入石炭層もしくはコークス層の炉
蓋に接する端面の温度とガススペースの温度を測定し
た。さらに、本発明法は、炉蓋金物１１に付設した断熱
材１２と加熱板１３との間のガススペース１４での発生
ガスの燃焼のため炉長方向の中央位置で底部より２０ｃ
ｍのガススペース１４内位置に燃焼用の空気吹込みノズ
ル１５を設置し、ノズル先端には電気的スパークによる
着火装置を設け、乾留初期から乾留中に発生するガスの
一部を燃焼させ、ガススペース１４の温度を８００℃に
保持した。その結果を第２表および第３図に示す。
１．０ｍの垂直式試験コークス炉を用い、図２に示す炉
蓋の本発明法、図４に示す炉蓋の従来法１、図５に示す
炉蓋の従来法２のそれぞれについて、窯口部コークスの
昇温状況、炉蓋からの黒煙発生状況および発生ガス組成
より判定したコークスの火落状況を調査した。各炉蓋の
諸元は、第１表に示す。また、コークス炉の乾留条件と
しては、電気炉のフリュー温度１１５０℃、装入炭水分
８．７％、平均装入炭嵩密度７１５ｋｇ／ｍ3で行な
い、各種炉蓋の効果の比較には各５回の使用テスト結果
に基づいて評価した。なお、窯口コークスの昇温状況の
調査のために、各炉蓋とも炉蓋の炉長と炉幅方向の中央
部に測温孔を設け、装入石炭層もしくはコークス層の炉
蓋に接する端面の温度とガススペースの温度を測定し
た。さらに、本発明法は、炉蓋金物１１に付設した断熱
材１２と加熱板１３との間のガススペース１４での発生
ガスの燃焼のため炉長方向の中央位置で底部より２０ｃ
ｍのガススペース１４内位置に燃焼用の空気吹込みノズ
ル１５を設置し、ノズル先端には電気的スパークによる
着火装置を設け、乾留初期から乾留中に発生するガスの
一部を燃焼させ、ガススペース１４の温度を８００℃に
保持した。その結果を第２表および第３図に示す。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】第２表に示すとおり、従来法１、２は、窯
出し時における窯口部コークスの炉蓋の接する端面の温
度が、大略６３０〜６６０℃程度の温度で十分なコーク
ス化温度に達していない状況である。これに対し、本発
明法は、ガススペースでの乾留中に発生するガスの一部
燃焼法によって、窯口部コークスの端面温度は８５０℃
の十分なコークス化温度に達している。これらの差は火
落時間に明確に現われている。すなわち、従来法１、２
では、火落時間がそれぞれ２２．５時間、２２．３時間
で、窯出し時間を２４時間一定としている乾留のため、
置き時間が１．５〜１．７時間となっている。これに対
し本発明法では、窯口部での昇温が早いため、乾留遅れ
が改善され、火落時間が２０．５時間へと大幅に改善さ
れ、置き時間も３．５時間と必要以上に長い。このこと
は、逆にいえば置き時間を短かくしてコークス炉の生産
性を向上させるか、あるいは炉温を下げて乾留熱量低減
に結びつけられることを意味し、極めてその効果の大き
いことがわかる。
出し時における窯口部コークスの炉蓋の接する端面の温
度が、大略６３０〜６６０℃程度の温度で十分なコーク
ス化温度に達していない状況である。これに対し、本発
明法は、ガススペースでの乾留中に発生するガスの一部
燃焼法によって、窯口部コークスの端面温度は８５０℃
の十分なコークス化温度に達している。これらの差は火
落時間に明確に現われている。すなわち、従来法１、２
では、火落時間がそれぞれ２２．５時間、２２．３時間
で、窯出し時間を２４時間一定としている乾留のため、
置き時間が１．５〜１．７時間となっている。これに対
し本発明法では、窯口部での昇温が早いため、乾留遅れ
が改善され、火落時間が２０．５時間へと大幅に改善さ
れ、置き時間も３．５時間と必要以上に長い。このこと
は、逆にいえば置き時間を短かくしてコークス炉の生産
性を向上させるか、あるいは炉温を下げて乾留熱量低減
に結びつけられることを意味し、極めてその効果の大き
いことがわかる。
【００１６】第３図に示すとおり、窯口部コークスの昇
温状況は、従来法１では乾留初期は炉蓋の耐火煉瓦に蓄
熱があるため４００℃程度の比較的高い温度を示してい
るが、常温の装入石炭に熱を奪われ端面温度はいったん
低下する。その後、最下部フリューからの加熱により温
度は回復するものの、窯出し時点でもたかだか６３０℃
程度である。また、従来法２は粉コークスを床敷してお
り、窯口部コークスの端面温度は乾留初期からフリュー
よりの熱伝導に依存して昇温する。ただし、従来法１と
比較して粉コークスが耐火煉瓦よりも熱伝導率が小さい
ため、乾留後半での昇温は早く、窯出し時での温度はむ
しろ従来法１より若干高くなる傾向にある。一方、本発
明法の場合は、ガススペースでの乾留中に発生するガス
の燃焼により、乾留初期から窯口部コークスの端面温度
は急激に昇温し、前記の乾留遅れ改善による火落時間の
短縮に大きく貢献していることがわかる。
温状況は、従来法１では乾留初期は炉蓋の耐火煉瓦に蓄
熱があるため４００℃程度の比較的高い温度を示してい
るが、常温の装入石炭に熱を奪われ端面温度はいったん
低下する。その後、最下部フリューからの加熱により温
度は回復するものの、窯出し時点でもたかだか６３０℃
程度である。また、従来法２は粉コークスを床敷してお
り、窯口部コークスの端面温度は乾留初期からフリュー
よりの熱伝導に依存して昇温する。ただし、従来法１と
比較して粉コークスが耐火煉瓦よりも熱伝導率が小さい
ため、乾留後半での昇温は早く、窯出し時での温度はむ
しろ従来法１より若干高くなる傾向にある。一方、本発
明法の場合は、ガススペースでの乾留中に発生するガス
の燃焼により、乾留初期から窯口部コークスの端面温度
は急激に昇温し、前記の乾留遅れ改善による火落時間の
短縮に大きく貢献していることがわかる。
【００１７】実施例３ 実施例２と同じ試験コークス炉の乾留条件および各種測
定条件で、本発明法におけるガススペースの保持温度を
６５０〜９００℃の範囲で変更し、ガススペースでの保
持温度の影響を調査した。その結果を第３表に示す。
定条件で、本発明法におけるガススペースの保持温度を
６５０〜９００℃の範囲で変更し、ガススペースでの保
持温度の影響を調査した。その結果を第３表に示す。
【００１８】
【表３】
【００１９】第３表に示すとおり、窯口部コークスの端
面温度は、ガススペースの保持温度に大体比例して昇温
するものの、６５０℃保持温度では火落時間の短縮に若
干の効果が認められる程度である。さらに、７００℃以
上に保持温度を上げた場合は、火落時間の短縮は顕著と
なるが、９００℃に保持温度を上げると炉蓋金物の歪み
が大きくなり、ガスのシール性が損なわれ乾留中に激し
い黒煙が発生した。すなわち、本発明法のガススペース
での発生ガスの燃焼による保持温度は、７００〜８５０
℃が乾留温度の偏差低減による火落ち時間の短縮に効果
があり、かつ炉蓋のガスシール性の面からも有利と判断
された。なお、本実施例では窯口部コークスの乾留温度
改善によるコークス品質の改善確認は、コークスのサン
プリングが困難なため行なわなかったが、従来法１、２
は、窯口部コークスの端面温度が６３０〜６６０℃であ
るのに対し、本発明法では７４０〜８７０℃に達してい
る点を考慮すれば、コークス品質の改善効果も極めて大
きいことが推察できる。
面温度は、ガススペースの保持温度に大体比例して昇温
するものの、６５０℃保持温度では火落時間の短縮に若
干の効果が認められる程度である。さらに、７００℃以
上に保持温度を上げた場合は、火落時間の短縮は顕著と
なるが、９００℃に保持温度を上げると炉蓋金物の歪み
が大きくなり、ガスのシール性が損なわれ乾留中に激し
い黒煙が発生した。すなわち、本発明法のガススペース
での発生ガスの燃焼による保持温度は、７００〜８５０
℃が乾留温度の偏差低減による火落ち時間の短縮に効果
があり、かつ炉蓋のガスシール性の面からも有利と判断
された。なお、本実施例では窯口部コークスの乾留温度
改善によるコークス品質の改善確認は、コークスのサン
プリングが困難なため行なわなかったが、従来法１、２
は、窯口部コークスの端面温度が６３０〜６６０℃であ
るのに対し、本発明法では７４０〜８７０℃に達してい
る点を考慮すれば、コークス品質の改善効果も極めて大
きいことが推察できる。
【００２０】
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明方法によれ
ば、垂直式コークス炉の炉蓋に粉コークスを床敷する必
要がなく、乾留の均一化ならびに、生産性の向上、乾留
熱量の低減およびコークス品質の改善を図ることができ
ると共に、コークス炉の乾留効率化とコークス品質の安
定化に大きく寄与できる。
ば、垂直式コークス炉の炉蓋に粉コークスを床敷する必
要がなく、乾留の均一化ならびに、生産性の向上、乾留
熱量の低減およびコークス品質の改善を図ることができ
ると共に、コークス炉の乾留効率化とコークス品質の安
定化に大きく寄与できる。
【図１】この発明の垂直式コークス炉の正面斜視断面図
である。
である。
【図２】実施例２で本発明法に使用した炉蓋を示す概略
縦断面図である。
縦断面図である。
【図３】実施例２における窯口部コークスの昇温状況を
示す乾留時間とコークス端面温度との関係を示すグラフ
である。
示す乾留時間とコークス端面温度との関係を示すグラフ
である。
【図４】実施例の従来法１で用いた炉蓋構造例を示す概
略縦断面図である。
略縦断面図である。
【図５】従来法２で用いた炉蓋構造例を示す概略縦断面
図である。
図である。
１、１１ 炉蓋金物 ２、１２ 断熱材 ３ 装入石炭層もしくはコークス層 ４、１３ 加熱板 ５ 支持枠 ６、１４ ガススペース ７、１５ 吹込みノズル ８ 側壁 ９ 供給配管 ２１ 炉蓋 ２２ 粉コークス ２３ 石炭
Claims (2)
- 【請求項１】 垂直式コークス炉の底部の炉蓋に付設し
た断熱材と炭化室内の装入石炭層もしくはコークス層の
下端面に接する加熱板との間にガススペースを設け、乾
留中に発生する可燃性ガスの一部を炉外から吹き込む空
気もしくは酸素によりガススペースで燃焼させ、ガスス
ペースの温度を７００〜８５０℃に保持することを特徴
とする垂直式コークス炉窯口部の乾留促進方法。 - 【請求項２】 炉外からガススペースに吹き込む空気も
しくは酸素の吹込みノズルを垂直式コークス炉の側壁に
設けたことを特徴とする請求項１記載の垂直式コークス
炉窯口部の乾留促進方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8152393A JPH06264061A (ja) | 1993-03-15 | 1993-03-15 | 垂直式コークス炉窯口部の乾留促進方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8152393A JPH06264061A (ja) | 1993-03-15 | 1993-03-15 | 垂直式コークス炉窯口部の乾留促進方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06264061A true JPH06264061A (ja) | 1994-09-20 |
Family
ID=13748703
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8152393A Pending JPH06264061A (ja) | 1993-03-15 | 1993-03-15 | 垂直式コークス炉窯口部の乾留促進方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06264061A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004007639A1 (ja) * | 2002-06-13 | 2004-01-22 | Yamasaki Industries Co., Ltd. | コークス炭化炉蓋近傍部を昇温促進するコークス炭化炉蓋 |
-
1993
- 1993-03-15 JP JP8152393A patent/JPH06264061A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004007639A1 (ja) * | 2002-06-13 | 2004-01-22 | Yamasaki Industries Co., Ltd. | コークス炭化炉蓋近傍部を昇温促進するコークス炭化炉蓋 |
| US7341647B2 (en) | 2002-06-13 | 2008-03-11 | Yamasaki Industries Co., Ltd. | Coke carbonization furnace cover for promoting increase in temperature of coal particles near the cover |
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