JPH06241242A - 摩擦プレート - Google Patents
摩擦プレートInfo
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- JPH06241242A JPH06241242A JP2914193A JP2914193A JPH06241242A JP H06241242 A JPH06241242 A JP H06241242A JP 2914193 A JP2914193 A JP 2914193A JP 2914193 A JP2914193 A JP 2914193A JP H06241242 A JPH06241242 A JP H06241242A
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- JP
- Japan
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- aluminum alloy
- friction
- melting point
- pressure plate
- friction surface
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 摩擦面における摩擦係数を大きくすると共
に、摩擦面での剥離の発生を防ぐこと。 【構成】 アルミニウム合金をマトリックス１２とし、
アルミニウム合金よりもヤング率が高く且つアルミニウ
ム合金よりも融点が高い無機材料からなる強化材１３と
アルミニウム合金よりも摩擦係数が大きく且つアルミニ
ウム合金よりも融点が高いＢａＳＯ4 ，ＣａＳｉＯ4 ，
ＣａＣＯ3 ，ＣａＳＯ4 の内の何れか１つの物質又は２
つ以上の混合物からなる材料１４とを混合したものをマ
トリックス１２中に分散したこと。
に、摩擦面での剥離の発生を防ぐこと。 【構成】 アルミニウム合金をマトリックス１２とし、
アルミニウム合金よりもヤング率が高く且つアルミニウ
ム合金よりも融点が高い無機材料からなる強化材１３と
アルミニウム合金よりも摩擦係数が大きく且つアルミニ
ウム合金よりも融点が高いＢａＳＯ4 ，ＣａＳｉＯ4 ，
ＣａＣＯ3 ，ＣａＳＯ4 の内の何れか１つの物質又は２
つ以上の混合物からなる材料１４とを混合したものをマ
トリックス１２中に分散したこと。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、摩擦プレートに関する
もので、主に、自動車用のプレッシャプレート，フライ
ホイール，ブレーキロータ等に利用される。
もので、主に、自動車用のプレッシャプレート，フライ
ホイール，ブレーキロータ等に利用される。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の摩擦プレートとしては、
実公昭４６−２６４８３号公報に示されるものが知られ
ている。これは、アルミニウム合金からなる本体の摩擦
面に硬質金属からなる被覆層が溶射されたものである。
実公昭４６−２６４８３号公報に示されるものが知られ
ている。これは、アルミニウム合金からなる本体の摩擦
面に硬質金属からなる被覆層が溶射されたものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記した摩擦
プレートであると、以下の問題点が生じる。
プレートであると、以下の問題点が生じる。
【０００４】アルミニウム合金は熱膨張率が大きく、
硬質金属は熱膨張率が小さいので、被覆層と本体との間
の熱膨張率の差が大きくなる。その結果、被覆層と本体
との間の界面にクラックが発生したり、被覆層が本体よ
り剥離したりする危険性がある。又、被覆層と本体との
間の界面に水分，塩分等が付着した場合、被覆層と本体
との間に電位差が生じるため、電気分解が起こり易くな
り、被覆層及び本体が腐食する恐れがある。その結果、
被覆層と本体との間の界面に隙間が発生して被覆層が本
体より剥離する恐れがある。
硬質金属は熱膨張率が小さいので、被覆層と本体との間
の熱膨張率の差が大きくなる。その結果、被覆層と本体
との間の界面にクラックが発生したり、被覆層が本体よ
り剥離したりする危険性がある。又、被覆層と本体との
間の界面に水分，塩分等が付着した場合、被覆層と本体
との間に電位差が生じるため、電気分解が起こり易くな
り、被覆層及び本体が腐食する恐れがある。その結果、
被覆層と本体との間の界面に隙間が発生して被覆層が本
体より剥離する恐れがある。
【０００５】摩擦面の摩擦係数が鋳鉄からなる摩擦プ
レートの摩擦係数と比較して小さい。
レートの摩擦係数と比較して小さい。
【０００６】本体がアルムニウム合金からなるので、
本体が鋳鉄からなる摩擦プレートと比較して本体の強度
が小さい。
本体が鋳鉄からなる摩擦プレートと比較して本体の強度
が小さい。
【０００７】本体の摩擦面に溶射にて硬質金属からな
る被覆層を形成しているので、作業工数が非常にかか
る。
る被覆層を形成しているので、作業工数が非常にかか
る。
【０００８】本発明は、上記の問題点を解決すること
を、その技術的課題とするものである。
を、その技術的課題とするものである。
【０００９】
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記技術的課題を解決す
るために請求項１の発明において講じた技術的手段（第
１の技術的手段）は、アルミニウム合金をマトリックス
とし、アルミニウム合金よりもヤング率が高く且つアル
ミニウム合金よりも融点が高い無機材料からなる強化材
とアルミニウム合金よりも摩擦係数が大きく且つアルミ
ニウム合金よりも融点が高いＢａＳＯ4 ，ＣａＳｉ
Ｏ4 ，ＣａＣＯ3 ，ＣａＳＯ4 の内の何れか１つの物質
又は２つ以上の混合物からなる材料とを混合したものを
マトリックス中に分散したことである。
るために請求項１の発明において講じた技術的手段（第
１の技術的手段）は、アルミニウム合金をマトリックス
とし、アルミニウム合金よりもヤング率が高く且つアル
ミニウム合金よりも融点が高い無機材料からなる強化材
とアルミニウム合金よりも摩擦係数が大きく且つアルミ
ニウム合金よりも融点が高いＢａＳＯ4 ，ＣａＳｉ
Ｏ4 ，ＣａＣＯ3 ，ＣａＳＯ4 の内の何れか１つの物質
又は２つ以上の混合物からなる材料とを混合したものを
マトリックス中に分散したことである。
【００１１】上記技術的課題を解決するために請求項２
の発明において講じた技術的手段（第２の技術的手段）
は、アルミニウム合金を含有する本体の摩擦面に所定の
深さまでアルミニウム合金よりもヤング率が高く且つア
ルミニウム合金よりも融点が高い無機材料からなる強化
材とアルミニウム合金よりも摩擦係数が大きく且つアル
ミニウム合金よりも融点が高いＢａＳＯ4 ，ＣａＳｉＯ
4 ，ＣａＳＯ4 ，ＣａＣＯ3 の内の何れか１つの物質又
は２つ以上の混合物からなる材料とを分散させて混合し
た層を形成したことである。
の発明において講じた技術的手段（第２の技術的手段）
は、アルミニウム合金を含有する本体の摩擦面に所定の
深さまでアルミニウム合金よりもヤング率が高く且つア
ルミニウム合金よりも融点が高い無機材料からなる強化
材とアルミニウム合金よりも摩擦係数が大きく且つアル
ミニウム合金よりも融点が高いＢａＳＯ4 ，ＣａＳｉＯ
4 ，ＣａＳＯ4 ，ＣａＣＯ3 の内の何れか１つの物質又
は２つ以上の混合物からなる材料とを分散させて混合し
た層を形成したことである。
【００１２】
【作用】上記第１の技術的手段の作用を以下に示す。
【００１３】従来技術のような被覆層は形成されてい
ないので、摩擦面における剥離は全く発生しない。
ないので、摩擦面における剥離は全く発生しない。
【００１４】アルミニウム合金よりも摩擦係数が大き
く且つアルミニウム合金よりも融点が高いＢａＳＯ4 ，
ＣａＳｉＯ4 ，ＣａＣＯ3 ，ＣａＳＯ4 の内の何れか１
つの物質又は２つ以上の混合物からなる材料をマトリッ
クス中に分散したので、摩擦面における摩擦係数が鋳鉄
からなる摩擦プレートの摩擦係数と略同等に確保され、
従来技術と比較して大きくなる。
く且つアルミニウム合金よりも融点が高いＢａＳＯ4 ，
ＣａＳｉＯ4 ，ＣａＣＯ3 ，ＣａＳＯ4 の内の何れか１
つの物質又は２つ以上の混合物からなる材料をマトリッ
クス中に分散したので、摩擦面における摩擦係数が鋳鉄
からなる摩擦プレートの摩擦係数と略同等に確保され、
従来技術と比較して大きくなる。
【００１５】アルミニウム合金よりもヤング率が高く
且つアルミニウム合金よりも融点が高い無機材料からな
る強化材をマトリックス中に分散したので、摩擦プレー
ト全体の強度が鋳鉄からなる摩擦プレートと同等に確保
される。
且つアルミニウム合金よりも融点が高い無機材料からな
る強化材をマトリックス中に分散したので、摩擦プレー
ト全体の強度が鋳鉄からなる摩擦プレートと同等に確保
される。
【００１６】摩擦面に被覆層を形成する必要がなくな
り、従来技術に比べて作業工数が低減される。
り、従来技術に比べて作業工数が低減される。
【００１７】上記第２の技術的手段の作用を以下に示
す。
す。
【００１８】従来技術のような被覆層は形成されてい
ないので、摩擦面における剥離は全く発生しない。
ないので、摩擦面における剥離は全く発生しない。
【００１９】アルミニウム合金を含有する本体の摩擦
面に所定の深さまでアルミニウム合金よりも摩擦係数が
大きく且つアルミニウム合金よりも融点が高いＢａＳＯ
4 ，ＣａＳｉＯ4 ，ＣａＳＯ4 ，ＣａＣＯ3 の内の何れ
か１つの物質又は２つ以上の混合物からなる材料からな
る層を形成したので、摩擦面における摩擦係数が鋳鉄か
らなる摩擦プレートの摩擦係数と略同等に確保され、従
来技術と比較して大きくなる。
面に所定の深さまでアルミニウム合金よりも摩擦係数が
大きく且つアルミニウム合金よりも融点が高いＢａＳＯ
4 ，ＣａＳｉＯ4 ，ＣａＳＯ4 ，ＣａＣＯ3 の内の何れ
か１つの物質又は２つ以上の混合物からなる材料からな
る層を形成したので、摩擦面における摩擦係数が鋳鉄か
らなる摩擦プレートの摩擦係数と略同等に確保され、従
来技術と比較して大きくなる。
【００２０】
【実施例】以下、本発明の一実施例を添付図面に基づい
て説明する。
て説明する。
【００２１】〔実施例１〕図１は、第１実施例に係るプ
レッシャプレート（摩擦プレート）１０の断面図であ
り、図２は、図１におけるＡ部の拡大断面図である。
レッシャプレート（摩擦プレート）１０の断面図であ
り、図２は、図１におけるＡ部の拡大断面図である。
【００２２】図１に示されるように、プレッシャプレー
ト１０は、摩擦面１１を有しており、この摩擦面１１は
クラッチフェーシング（図示せず）に接触しており、ク
ラッチフェーシングとの間で摺動可能になっている。
ト１０は、摩擦面１１を有しており、この摩擦面１１は
クラッチフェーシング（図示せず）に接触しており、ク
ラッチフェーシングとの間で摺動可能になっている。
【００２３】図２に示されるように、プレッシャプレー
ト１０は、アルミニウム合金をマトリックス１２とし、
アルミニウム合金よりもヤング率が高く且つアルミニウ
ム合金よりも融点が高く且つアルミニウム合金よりも熱
膨張率が大きい無機材料からなる強化材１３とアルミニ
ウム合金よりも摩擦係数が大きく且つアルミニウム合金
よりも融点が高い材料１４とを混合したものをマトリッ
クス１２中に分散したものである。
ト１０は、アルミニウム合金をマトリックス１２とし、
アルミニウム合金よりもヤング率が高く且つアルミニウ
ム合金よりも融点が高く且つアルミニウム合金よりも熱
膨張率が大きい無機材料からなる強化材１３とアルミニ
ウム合金よりも摩擦係数が大きく且つアルミニウム合金
よりも融点が高い材料１４とを混合したものをマトリッ
クス１２中に分散したものである。
【００２４】本実施例においては、アルミニウム合金に
は、ＪＩＳ規格ＡＣ８Ａを用いている。又、強化材１３
には、Ａｌ2 Ｏ3 , ＳｉＣ，Ｓｉ3 Ｎ4 等が利用できる
が、ここでは、ヤング率３．６×１０5 ＭＰａ，熱膨張
率９．０×１０-6／℃のＡｌ2 Ｏ3 粒子を用いている。
更に、材料１４には、ＢａＳＯ4 ，ＣａＳｉＯ4 ，Ｃａ
ＳＯ4 ，ＣａＣＯ3 ，ケイソウドの内の何れか１つの物
質又は２つ以上の混合物が利用できるが、ここでは、融
点１５８０℃のＢａＳＯ4 粒子を用いている。
は、ＪＩＳ規格ＡＣ８Ａを用いている。又、強化材１３
には、Ａｌ2 Ｏ3 , ＳｉＣ，Ｓｉ3 Ｎ4 等が利用できる
が、ここでは、ヤング率３．６×１０5 ＭＰａ，熱膨張
率９．０×１０-6／℃のＡｌ2 Ｏ3 粒子を用いている。
更に、材料１４には、ＢａＳＯ4 ，ＣａＳｉＯ4 ，Ｃａ
ＳＯ4 ，ＣａＣＯ3 ，ケイソウドの内の何れか１つの物
質又は２つ以上の混合物が利用できるが、ここでは、融
点１５８０℃のＢａＳＯ4 粒子を用いている。
【００２５】尚、本実施例においては、平均粒径１０μ
ｍのＡｌ2 Ｏ3 粒子１５ｖｏｌ％と平均粒径２μｍのＢ
ａＳＯ4 粒子５ｖｏｌ％とが混合されている。
ｍのＡｌ2 Ｏ3 粒子１５ｖｏｌ％と平均粒径２μｍのＢ
ａＳＯ4 粒子５ｖｏｌ％とが混合されている。
【００２６】プレッシャプレート１０は、アルミニウム
合金からなる溶湯に平均粒径１０μｍのＡｌ2 Ｏ3 粒子
１５ｖｏｌ％と平均粒径２μｍのＢａＳＯ4 粒子５ｖｏ
ｌ％とを混合したものを攪拌しながら添加し、その後、
金型（図示せず）内又は砂型（図示せず）内にて鋳造す
ることにより形成される。
合金からなる溶湯に平均粒径１０μｍのＡｌ2 Ｏ3 粒子
１５ｖｏｌ％と平均粒径２μｍのＢａＳＯ4 粒子５ｖｏ
ｌ％とを混合したものを攪拌しながら添加し、その後、
金型（図示せず）内又は砂型（図示せず）内にて鋳造す
ることにより形成される。
【００２７】上記の如く構成されたプレッシャプレート
１０の摩擦評価結果を図５に示す。
１０の摩擦評価結果を図５に示す。
【００２８】尚、評価は、鈴木式摩擦試験機にて回転速
度２ｍ／ｓ，面圧４．０ｋｇｆ／ｃｍ2 の条件下で行っ
た。
度２ｍ／ｓ，面圧４．０ｋｇｆ／ｃｍ2 の条件下で行っ
た。
【００２９】図５から、プレッシャプレート１０の摩擦
面１２の摩耗量及びフェーシングの摩耗量は、鋳鉄から
なるプレッシャプレートと比較して少なく、プレッシャ
プレート１０の摩擦面１２は耐摩耗性に優れていること
が分かる。又、摩擦面１２における摩擦係数（μ）が鋳
鉄からなるプレッシャプレートの摩擦係数と略等しいこ
とが分かる。
面１２の摩耗量及びフェーシングの摩耗量は、鋳鉄から
なるプレッシャプレートと比較して少なく、プレッシャ
プレート１０の摩擦面１２は耐摩耗性に優れていること
が分かる。又、摩擦面１２における摩擦係数（μ）が鋳
鉄からなるプレッシャプレートの摩擦係数と略等しいこ
とが分かる。
【００３０】尚、本実施例においては、強化材１３及び
材料１４の粒径，形状並びに混合の割合を変化させるこ
とにより、各種のフェーシングの材質に適した安定した
摩擦係数が得られる。
材料１４の粒径，形状並びに混合の割合を変化させるこ
とにより、各種のフェーシングの材質に適した安定した
摩擦係数が得られる。
【００３１】〔実施例２〕図３は、第２実施例に係るプ
レッシャプレート（摩擦プレート）２０の断面図であ
り、図４は、プレッシャプレート２０を製造するための
成形型の断面図である。
レッシャプレート（摩擦プレート）２０の断面図であ
り、図４は、プレッシャプレート２０を製造するための
成形型の断面図である。
【００３２】図３に示されるように、プレッシャプレー
ト２０は、摩擦面２１を有しており、この摩擦面２１は
クラッチフェーシング（図示せず）に接触しており、ク
ラッチフェーシングとの間で摺動可能になっている。
ト２０は、摩擦面２１を有しており、この摩擦面２１は
クラッチフェーシング（図示せず）に接触しており、ク
ラッチフェーシングとの間で摺動可能になっている。
【００３３】プレッシャプレート２０は、アルミニウム
合金よりもヤング率が高く且つアルミニウム合金よりも
融点が高く且つアルミニウム合金よりも熱膨張率が大き
い無機材料からなる強化材１３とアルミニウム合金より
も摩擦係数が大きく且つアルミニウム合金よりも融点が
高い材料１４とを分散して混合した層２３をアルミニウ
ム合金を含有する本体２２の摩擦面２１に所定の深さま
で形成したものである。
合金よりもヤング率が高く且つアルミニウム合金よりも
融点が高く且つアルミニウム合金よりも熱膨張率が大き
い無機材料からなる強化材１３とアルミニウム合金より
も摩擦係数が大きく且つアルミニウム合金よりも融点が
高い材料１４とを分散して混合した層２３をアルミニウ
ム合金を含有する本体２２の摩擦面２１に所定の深さま
で形成したものである。
【００３４】第２実施例においては、強化材１３及び材
料１４は第１実施例と同様なものを用いており、Ａｌ2
Ｏ3 ウイスカー１３ｖｏｌ％とＢａＳＯ4 粒子３ｖｏｌ
％とが混合されている。尚、本体２２の材質は、アルミ
ニウム合金のみに限定されることもなく、例えば、アル
ミニウム合金にＡｌ2 Ｏ3 等の強化材を混合したもので
も良い。
料１４は第１実施例と同様なものを用いており、Ａｌ2
Ｏ3 ウイスカー１３ｖｏｌ％とＢａＳＯ4 粒子３ｖｏｌ
％とが混合されている。尚、本体２２の材質は、アルミ
ニウム合金のみに限定されることもなく、例えば、アル
ミニウム合金にＡｌ2 Ｏ3 等の強化材を混合したもので
も良い。
【００３５】図４を用いて、プレッシャプレート２０を
製造するための成形型の構成について説明する。
製造するための成形型の構成について説明する。
【００３６】図４に示す成形型において、固定型２４と
可動型２５との間には、プレッシャプレート２０の形状
を有するキャビテー２６が形成されている。可動型２５
には、キャビテー２６方向に向かってスリーブ２７が貫
通して形成されており、スリーブ２７には、アルミニウ
ム合金からなる溶湯を注入するための注入口２８が形成
されている。スリーブ２７内には、プランジャチップ２
９が摺動自在に配設されており、ロッド３０を介して油
圧シリンダ（図示せず）に連結されている。
可動型２５との間には、プレッシャプレート２０の形状
を有するキャビテー２６が形成されている。可動型２５
には、キャビテー２６方向に向かってスリーブ２７が貫
通して形成されており、スリーブ２７には、アルミニウ
ム合金からなる溶湯を注入するための注入口２８が形成
されている。スリーブ２７内には、プランジャチップ２
９が摺動自在に配設されており、ロッド３０を介して油
圧シリンダ（図示せず）に連結されている。
【００３７】図４を参照してプレッシャプレート２０の
製造方法について説明する。
製造方法について説明する。
【００３８】Ａｌ2 Ｏ3 ウイスカー１３ｖｏｌ％とＢａ
ＳＯ4 粒子３ｖｏｌ％とを混合したプリフォーム２３を
予熱し、その状態でキャビテー２６の底面に配置した。
次に、アルミニウム合金からなる溶湯を注入口２８を介
してキャビテー２６内に注入し、その後、プランジャチ
ップ２９を図示下方に移動させて加圧することによりキ
ャビテー２６の外周方向に向かって溶湯を充填させてプ
リフォーム２３に含浸した。
ＳＯ4 粒子３ｖｏｌ％とを混合したプリフォーム２３を
予熱し、その状態でキャビテー２６の底面に配置した。
次に、アルミニウム合金からなる溶湯を注入口２８を介
してキャビテー２６内に注入し、その後、プランジャチ
ップ２９を図示下方に移動させて加圧することによりキ
ャビテー２６の外周方向に向かって溶湯を充填させてプ
リフォーム２３に含浸した。
【００３９】尚、第１及び第２実施例においては、プレ
ッシャプレートについて詳しく説明したが、本発明によ
る摩擦プレートはプレッシャプレートに限定される必要
はなく、例えば、フライホイール，ブレーキロータ等に
も適用される。
ッシャプレートについて詳しく説明したが、本発明によ
る摩擦プレートはプレッシャプレートに限定される必要
はなく、例えば、フライホイール，ブレーキロータ等に
も適用される。
【００４０】次に、比較例について簡単に説明する。
【００４１】〔比較例１〕比較例１に係るプレッシャプ
レートは、鋳鉄からなるものである。
レートは、鋳鉄からなるものである。
【００４２】〔比較例２〕比較例２に係るプレッシャプ
レートは、アルミニウム合金からなる本体の摩擦面にス
テンレスを溶射したものである。
レートは、アルミニウム合金からなる本体の摩擦面にス
テンレスを溶射したものである。
【００４３】〔比較例３〕比較例３に係るプレッシャプ
レートは、アルミニウム合金をマトリックスとし、強化
材としてのカーボン８ｖｏｌ％の表面にＡｌ2 Ｏ3 １ｖ
ｏｌ％をコーティングしたものをマトリックス中に分散
させたものである。
レートは、アルミニウム合金をマトリックスとし、強化
材としてのカーボン８ｖｏｌ％の表面にＡｌ2 Ｏ3 １ｖ
ｏｌ％をコーティングしたものをマトリックス中に分散
させたものである。
【００４４】上記比較例１〜３の摩擦面の摩擦評価結果
を図５に示す。
を図５に示す。
【００４５】図５から、比較例１においては、第１実施
例と比較して摩擦面及びフェーシングの摩耗量が多く、
耐摩耗性に乏しいことが分かる。又、比較例２において
は、第１実施例と比較して摩擦面における摩擦係数
（μ）が小さいことが分かる。更に、比較例３において
は、第１実施例と比較して摩擦面及びフェーシングの摩
耗量が著しく多く、耐摩耗性に非常に乏しいことが分か
る。
例と比較して摩擦面及びフェーシングの摩耗量が多く、
耐摩耗性に乏しいことが分かる。又、比較例２において
は、第１実施例と比較して摩擦面における摩擦係数
（μ）が小さいことが分かる。更に、比較例３において
は、第１実施例と比較して摩擦面及びフェーシングの摩
耗量が著しく多く、耐摩耗性に非常に乏しいことが分か
る。
【００４６】
【発明の効果】本発明は、以下の如く効果を有する。
【００４７】摩擦面における剥離は全く発生しない。
【００４８】摩擦面における摩擦係数が鋳鉄からなる
摩擦プレートの摩擦係数と略同等に確保され、従来技術
と比較して大きくなる。
摩擦プレートの摩擦係数と略同等に確保され、従来技術
と比較して大きくなる。
【図１】第１実施例によるプレッシャプレートの断面図
である。
である。
【図２】図１におけるＡ部の拡大断面図である。
【図３】第２実施例によるプレッシャプレートの断面図
である。
である。
【図４】第２実施例によるプレッシャプレートを製造す
るための成形型の断面図である。
るための成形型の断面図である。
【図５】第１実施例及び比較例１〜３における摩擦評価
結果を示すグラフである。
結果を示すグラフである。
１０，２０ プレッシャプレート（摩擦プレート） １１，２１ 摩擦面 １２ マトリックス １３ 強化材 １４ アルミニウム合金よりも摩擦係数が大きく且つア
ルミニウム合金よりも融点が大きい材料 ２２ 本体 ２３ 層
ルミニウム合金よりも融点が大きい材料 ２２ 本体 ２３ 層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岡 本 博 司 愛知県刈谷市朝日町２丁目１番地 アイシ ン精機株式会社内 (72)発明者 松 川 照 夫 愛知県刈谷市朝日町２丁目１番地 アイシ ン精機株式会社内 (72)発明者 山 本 安 信 愛知県碧南市港南町２丁目８番地12 アイ シン辰栄株式会社
Claims (2)
- 【請求項１】 アルミニウム合金をマトリックスとし、
前記アルミニウム合金よりもヤング率が高く且つ前記ア
ルミニウム合金よりも融点が高い無機材料からなる強化
材と前記アルミニウム合金よりも摩擦係数が大きく且つ
前記アルミニウム合金よりも融点が高いＢａＳＯ4 ，Ｃ
ａＳｉＯ4 ，ＣａＣＯ3 ，ＣａＳＯ4の内の何れか１つ
の物質又は２つ以上の混合物からなる材料とを混合した
ものが前記マトリックス中に分散されてなることを特徴
とする摩擦プレート。 - 【請求項２】 アルミニウム合金を含有する本体の摩擦
面に所定の深さまで前記アルミニウム合金よりもヤング
率が高く且つ前記アルミニウム合金よりも融点が高い無
機材料からなる強化材と前記アルミニウム合金よりも摩
擦係数が大きく且つ前記アルミニウム合金よりも融点が
高いＢａＳＯ4 ，ＣａＳｉＯ4 ，ＣａＳＯ4 ，ＣａＣＯ
3 の内の何れか１つの物質又は２つ以上の混合物からな
る材料とが分散されて混合した層が形成されてなること
を特徴とする摩擦プレート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2914193A JPH06241242A (ja) | 1993-02-18 | 1993-02-18 | 摩擦プレート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2914193A JPH06241242A (ja) | 1993-02-18 | 1993-02-18 | 摩擦プレート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06241242A true JPH06241242A (ja) | 1994-08-30 |
Family
ID=12268006
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2914193A Pending JPH06241242A (ja) | 1993-02-18 | 1993-02-18 | 摩擦プレート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06241242A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2785025A1 (fr) * | 1998-10-21 | 2000-04-28 | Mannesmann Sachs Ag | Plaque de dressage pour un embrayage a friction, groupe structurel comprenant une telle plaque, et volant d'inertie presentant ses caracteristiques |
-
1993
- 1993-02-18 JP JP2914193A patent/JPH06241242A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2785025A1 (fr) * | 1998-10-21 | 2000-04-28 | Mannesmann Sachs Ag | Plaque de dressage pour un embrayage a friction, groupe structurel comprenant une telle plaque, et volant d'inertie presentant ses caracteristiques |
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