JPH06238184A - 竪形ミルの出炭量制御装置 - Google Patents
竪形ミルの出炭量制御装置Info
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- JPH06238184A JPH06238184A JP5147293A JP5147293A JPH06238184A JP H06238184 A JPH06238184 A JP H06238184A JP 5147293 A JP5147293 A JP 5147293A JP 5147293 A JP5147293 A JP 5147293A JP H06238184 A JPH06238184 A JP H06238184A
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- output
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 竪形ミルからの出炭量を正確に制御し得るよ
うにする。 【構成】 圧力検出器２３，２４により、竪形ミル１か
ら出炭された微粉炭をボイラのバーナ１７へ送給する微
粉炭送給管１６中の一次空気圧力Ｐ1，Ｐ2を検出し、出
炭量演算装置２７では検出した一次空気圧力Ｐ1，Ｐ2の
差圧ΔＰから出炭量Ｑを演算し、減算器２９では演算し
た出炭量Ｑとボイラ負荷指令Ｍに対応した設定出炭量Ｑ
Oの差をとって出炭量偏差ΔＱを求め、比例積分調節器
３０では出炭量偏差ΔＱからベーン開度指令Ｘを求め、
該ベーン開度指令Ｘにより、竪形ミル１の上部に設けた
分級器１３の分離ベーン１３ａのベーン開度を前記出炭
量偏差ΔＱが零となるよう調整する。
うにする。 【構成】 圧力検出器２３，２４により、竪形ミル１か
ら出炭された微粉炭をボイラのバーナ１７へ送給する微
粉炭送給管１６中の一次空気圧力Ｐ1，Ｐ2を検出し、出
炭量演算装置２７では検出した一次空気圧力Ｐ1，Ｐ2の
差圧ΔＰから出炭量Ｑを演算し、減算器２９では演算し
た出炭量Ｑとボイラ負荷指令Ｍに対応した設定出炭量Ｑ
Oの差をとって出炭量偏差ΔＱを求め、比例積分調節器
３０では出炭量偏差ΔＱからベーン開度指令Ｘを求め、
該ベーン開度指令Ｘにより、竪形ミル１の上部に設けた
分級器１３の分離ベーン１３ａのベーン開度を前記出炭
量偏差ΔＱが零となるよう調整する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、竪形ミルの出炭量制御
装置に関するものである。
装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】微粉炭焚きボイラにおいては、給炭器か
ら供給された石炭は竪形ミルで粉砕され、得られた微粉
炭は一次空気により搬送され、竪形ミルからボイラバー
ナを経て火炉へ噴射され、微粉炭の燃焼により得られた
燃焼ガスの熱で水が加熱され、蒸気が生成される。
ら供給された石炭は竪形ミルで粉砕され、得られた微粉
炭は一次空気により搬送され、竪形ミルからボイラバー
ナを経て火炉へ噴射され、微粉炭の燃焼により得られた
燃焼ガスの熱で水が加熱され、蒸気が生成される。
【０００３】而して、上記微粉炭焚きボイラにおいて
は、蒸気生成量や蒸気圧力、蒸気温度等の制御や合理的
運転のために、竪形ミルから出炭されてボイラバーナへ
供給される微粉炭の単位時間当りの量（出炭量）を制御
する必要がある。
は、蒸気生成量や蒸気圧力、蒸気温度等の制御や合理的
運転のために、竪形ミルから出炭されてボイラバーナへ
供給される微粉炭の単位時間当りの量（出炭量）を制御
する必要がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来
は、給炭器からの給炭量と竪形ミルからの出炭量は等し
くなるものと仮定し、給炭量検出器で検出した給炭量を
もとにして分級器における分離ベーンのベーン開度を調
整し、出炭量を制御するようにしてはいるが、石炭の粒
度、水分、一次空気の温度、流量等種々の条件により出
炭量は変化するため、結果的には、従来は竪形ミルから
の出炭量は成り行き任せになっており、出炭量を正確に
制御することはできないという問題があった。
は、給炭器からの給炭量と竪形ミルからの出炭量は等し
くなるものと仮定し、給炭量検出器で検出した給炭量を
もとにして分級器における分離ベーンのベーン開度を調
整し、出炭量を制御するようにしてはいるが、石炭の粒
度、水分、一次空気の温度、流量等種々の条件により出
炭量は変化するため、結果的には、従来は竪形ミルから
の出炭量は成り行き任せになっており、出炭量を正確に
制御することはできないという問題があった。
【０００５】本発明は、上述の実情に鑑み、竪形ミルか
らの出炭量を正確に制御することができるようにするこ
とを目的としてなしたものである。
らの出炭量を正確に制御することができるようにするこ
とを目的としてなしたものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、第１の手段では、ケーシング２に格納された水平回
転するテーブル４と、該テーブル４上で該テーブル４と
協働して石炭を粉砕するローラ７と、ケーシング２の上
方に円周方向へ所要の間隔で配設された複数の分離ベー
ン１３ａを有し且つアクチュエータ３１により隣り合う
分離ベーン１３ａの開度Ａを調整し得るようにした分級
器１３と、前記テーブル４上で粉砕された微粉炭を分級
器１３を通し微粉炭送給管１６からボイラのバーナ１７
へ送給するよう、ケーシング２のテーブル４上方へ空気
１１を吹出すためのエアノズル１２を備えた竪形ミル１
において、前記微粉炭送給管１６中を送給される微粉炭
の出炭量Ｑを演算する出炭量演算装置２７と、該出炭量
演算装置２７で演算された出炭量Ｑとボイラ負荷指令Ｍ
に対応した設定出炭量ＱOの差をとり出炭量偏差ΔＱを
求める減算器２９と、出炭量偏差ΔＱを調整してベーン
開度指令Ｘを求め且つ該ベーン開度指令Ｘを前記分級器
１３のアクチュエータ３１へ与える調節器３０を設けて
いる。
に、第１の手段では、ケーシング２に格納された水平回
転するテーブル４と、該テーブル４上で該テーブル４と
協働して石炭を粉砕するローラ７と、ケーシング２の上
方に円周方向へ所要の間隔で配設された複数の分離ベー
ン１３ａを有し且つアクチュエータ３１により隣り合う
分離ベーン１３ａの開度Ａを調整し得るようにした分級
器１３と、前記テーブル４上で粉砕された微粉炭を分級
器１３を通し微粉炭送給管１６からボイラのバーナ１７
へ送給するよう、ケーシング２のテーブル４上方へ空気
１１を吹出すためのエアノズル１２を備えた竪形ミル１
において、前記微粉炭送給管１６中を送給される微粉炭
の出炭量Ｑを演算する出炭量演算装置２７と、該出炭量
演算装置２７で演算された出炭量Ｑとボイラ負荷指令Ｍ
に対応した設定出炭量ＱOの差をとり出炭量偏差ΔＱを
求める減算器２９と、出炭量偏差ΔＱを調整してベーン
開度指令Ｘを求め且つ該ベーン開度指令Ｘを前記分級器
１３のアクチュエータ３１へ与える調節器３０を設けて
いる。
【０００７】又上記目的を達成するために、第２の手段
では、前記竪形ミル１において、前記微粉炭送給管１６
中の送給される微粉炭の出炭量Ｑを演算する出炭量演算
装置２７と、該出炭量演算装置２７で演算された出炭量
Ｑとボイラ負荷指令Ｍに対応した設定出炭量ＱOの差を
とり出炭量偏差ΔＱを求める減算器２９と、前記ボイラ
負荷指令Ｍ若しくは設定出炭量ＱOに対応した設定ベー
ン開度ＸOを出力する関数発生器３８と、前記減算器２
９からの出炭量偏差ΔＱに対応した修正ベーン開度ＸI
を出力する関数発生器３９と、前記関数発生器３８から
の設定ベーン開度ＸOと関数発生器３９からの修正ベー
ン開度ＸIを加算してベーン開度指令Ｘを求め、且つ該
ベーン開度指令Ｘを前記分級器１３のアクチュエータ３
１へ与える加算器４０を設けている。
では、前記竪形ミル１において、前記微粉炭送給管１６
中の送給される微粉炭の出炭量Ｑを演算する出炭量演算
装置２７と、該出炭量演算装置２７で演算された出炭量
Ｑとボイラ負荷指令Ｍに対応した設定出炭量ＱOの差を
とり出炭量偏差ΔＱを求める減算器２９と、前記ボイラ
負荷指令Ｍ若しくは設定出炭量ＱOに対応した設定ベー
ン開度ＸOを出力する関数発生器３８と、前記減算器２
９からの出炭量偏差ΔＱに対応した修正ベーン開度ＸI
を出力する関数発生器３９と、前記関数発生器３８から
の設定ベーン開度ＸOと関数発生器３９からの修正ベー
ン開度ＸIを加算してベーン開度指令Ｘを求め、且つ該
ベーン開度指令Ｘを前記分級器１３のアクチュエータ３
１へ与える加算器４０を設けている。
【０００８】更に上記目的を達成するために、第３の手
段では、第２の手段に加えて、加算器４０からアクチュ
エータ３１へベーン開度指令Ｘを送る系路に高低信号制
限器４１を設けている。
段では、第２の手段に加えて、加算器４０からアクチュ
エータ３１へベーン開度指令Ｘを送る系路に高低信号制
限器４１を設けている。
【０００９】
【作用】第１の手段では、演算された出炭量Ｑとボイラ
負荷指令Ｍに対応した設定出炭量ＱOの差である出炭量
偏差ΔＱからベーン開度指令Ｘが求められ、該ベーン開
度指令Ｘが分級器１３のアクチュエータ３１へ与えら
れ、出炭量偏差ΔＱが零となるよう、分級器１３の分離
ベーン１３ａの開度Ａが調整される。
負荷指令Ｍに対応した設定出炭量ＱOの差である出炭量
偏差ΔＱからベーン開度指令Ｘが求められ、該ベーン開
度指令Ｘが分級器１３のアクチュエータ３１へ与えら
れ、出炭量偏差ΔＱが零となるよう、分級器１３の分離
ベーン１３ａの開度Ａが調整される。
【００１０】このため、第１の手段においては、演算さ
れた出炭量Ｑが設定出炭量ＱOよりも多い場合は、分離
ベーン１３ａの開度Ａが絞られ、分級器１３の分離性能
が向上するため、粗粒を含む微粉炭の出炭量が減少して
設定出炭量ＱOになり、演算された出炭量Ｑが設定出炭
量ＱOよりも少ない場合は、分離ベーン１３ａの開度Ａ
が大きくなって分級器１３の分離性能が低下するため、
粗粒を含む微粉炭の出炭量が増加して設定出炭量ＱOに
なる。従って第１の手段においては竪形ミル１からボイ
ラのバーナ１７へ送給される微粉炭の出炭量の制御が正
確に行われる。
れた出炭量Ｑが設定出炭量ＱOよりも多い場合は、分離
ベーン１３ａの開度Ａが絞られ、分級器１３の分離性能
が向上するため、粗粒を含む微粉炭の出炭量が減少して
設定出炭量ＱOになり、演算された出炭量Ｑが設定出炭
量ＱOよりも少ない場合は、分離ベーン１３ａの開度Ａ
が大きくなって分級器１３の分離性能が低下するため、
粗粒を含む微粉炭の出炭量が増加して設定出炭量ＱOに
なる。従って第１の手段においては竪形ミル１からボイ
ラのバーナ１７へ送給される微粉炭の出炭量の制御が正
確に行われる。
【００１１】第２の手段では、ボイラ負荷指令Ｍ又は設
定出炭量ＱOに対応した設定ベーン開度ＸOと、第１の手
段におけると同様にして求めた出炭量Ｑと設定出炭量Ｑ
Oの差である出炭量偏差ΔＱに対応して定まる修正ベー
ン開度ＸIとが加算されてベーン開度指令Ｘが求めら
れ、該ベーン開度指令Ｘが分級器１３のアクチュエータ
３１へ与えられ、出炭量偏差ΔＱが零となるよう、分級
器１３の分離ベーン１３ａの開度Ａが調整される。
定出炭量ＱOに対応した設定ベーン開度ＸOと、第１の手
段におけると同様にして求めた出炭量Ｑと設定出炭量Ｑ
Oの差である出炭量偏差ΔＱに対応して定まる修正ベー
ン開度ＸIとが加算されてベーン開度指令Ｘが求めら
れ、該ベーン開度指令Ｘが分級器１３のアクチュエータ
３１へ与えられ、出炭量偏差ΔＱが零となるよう、分級
器１３の分離ベーン１３ａの開度Ａが調整される。
【００１２】このため、第２の手段では、第１の手段の
場合と同様、竪形ミル１からボイラのバーナへ送給され
る出炭量の制御が正確に行われると共に、出炭量偏差Δ
Ｑが所定の値の絶対値よりも小さい場合には、修正ベー
ン開度ＸIを零にするようにでき、出炭量偏差ΔＱが所
定の値の絶対値よりも大きい場合には、修正ベーン開度
ＸIを一定の値にするようにできるため、出炭量偏差Δ
Ｑが所定の絶対値よりも小さい場合や大きい場合には、
信号に含まれるノイズにより出炭量偏差ΔＱが変化して
も分級器１３の分離ベーン１３ａの開度Ａを変更するこ
となく一定に保持するようにでき、従ってこの場合に
は、竪形ミル１から出炭される微粉炭の出炭量を変更す
ることなく一定に保持することができ、安定した正確な
出炭量の制御が可能となる。
場合と同様、竪形ミル１からボイラのバーナへ送給され
る出炭量の制御が正確に行われると共に、出炭量偏差Δ
Ｑが所定の値の絶対値よりも小さい場合には、修正ベー
ン開度ＸIを零にするようにでき、出炭量偏差ΔＱが所
定の値の絶対値よりも大きい場合には、修正ベーン開度
ＸIを一定の値にするようにできるため、出炭量偏差Δ
Ｑが所定の絶対値よりも小さい場合や大きい場合には、
信号に含まれるノイズにより出炭量偏差ΔＱが変化して
も分級器１３の分離ベーン１３ａの開度Ａを変更するこ
となく一定に保持するようにでき、従ってこの場合に
は、竪形ミル１から出炭される微粉炭の出炭量を変更す
ることなく一定に保持することができ、安定した正確な
出炭量の制御が可能となる。
【００１３】第３の手段では、ベーン開度指令Ｘは高低
信号制限器４１を経てアクチュエータ３１へ与えられる
ため、ベーン開度指令Ｘの信号の上限値以上及び下限値
以下の部分がカットされることになって分離ベーン１３
ａの開度Ａは極端に広くなったり狭くなったりすること
がなく、従って竪形ミル１から出炭される微粉炭の出炭
量は急激に増減することがなく、より一層正確で安定し
た出炭量の制御が行われる。
信号制限器４１を経てアクチュエータ３１へ与えられる
ため、ベーン開度指令Ｘの信号の上限値以上及び下限値
以下の部分がカットされることになって分離ベーン１３
ａの開度Ａは極端に広くなったり狭くなったりすること
がなく、従って竪形ミル１から出炭される微粉炭の出炭
量は急激に増減することがなく、より一層正確で安定し
た出炭量の制御が行われる。
【００１４】
【実施例】以下、本発明の実施例を添付図面を参照しつ
つ説明する。
つ説明する。
【００１５】図１〜図３は本発明の第一実施例である。
【００１６】図中、１は竪形ミルで、該竪形ミル１は、
ケーシング２内の下部に配置された駆動装置３により水
平回転するテーブル４と、流体圧シリンダ５により軸６
を支点として上下へ回動し得且つテーブル４の上面に押
付けられてテーブル４と協働し石炭を粉砕するローラ７
と、ケーシング２の上部にケーシング２を貫通して垂直
に設置され且つテーブル４の上面中心部に石炭８を供給
するシュート９と、ケーシング２のテーブル４よりも下
方側方位置に接続した一次空気供給管１０を介してケー
シング２内に導入された一次空気１１をテーブル４より
も上部へ導くよう、テーブル４の周囲に円周方向へ所要
の間隔で配設された複数のエアノズル１２と、シュート
９に対して同心状になるようケーシング２内の上部に配
設され且つエアノズル１２からの一次空気１１に同伴さ
れて浮上して来た微粉炭から粗粒を分離する分離ベーン
１３ａを備えた分級器１３と、分級器１３の下部に配置
され且つ分級器１３で分離された粗粒をテーブル４上へ
戻すための截頭円錐状のホッパ１４と、ケーシング２の
上部を貫通すると共にシュート９及び分級器１３に対し
同心状に配設され且つ分級器１３で分離された微粉炭を
外方へ導く漏斗状の案内筒１５とを備え、案内筒１５の
ケーシング２外方上面には、微粉炭をボイラバーナへ送
給するための微粉炭送給管１６が接続され、微粉炭送給
管１６の先端には、ボイラ炉壁に設置されたバーナ１７
が接続されている。
ケーシング２内の下部に配置された駆動装置３により水
平回転するテーブル４と、流体圧シリンダ５により軸６
を支点として上下へ回動し得且つテーブル４の上面に押
付けられてテーブル４と協働し石炭を粉砕するローラ７
と、ケーシング２の上部にケーシング２を貫通して垂直
に設置され且つテーブル４の上面中心部に石炭８を供給
するシュート９と、ケーシング２のテーブル４よりも下
方側方位置に接続した一次空気供給管１０を介してケー
シング２内に導入された一次空気１１をテーブル４より
も上部へ導くよう、テーブル４の周囲に円周方向へ所要
の間隔で配設された複数のエアノズル１２と、シュート
９に対して同心状になるようケーシング２内の上部に配
設され且つエアノズル１２からの一次空気１１に同伴さ
れて浮上して来た微粉炭から粗粒を分離する分離ベーン
１３ａを備えた分級器１３と、分級器１３の下部に配置
され且つ分級器１３で分離された粗粒をテーブル４上へ
戻すための截頭円錐状のホッパ１４と、ケーシング２の
上部を貫通すると共にシュート９及び分級器１３に対し
同心状に配設され且つ分級器１３で分離された微粉炭を
外方へ導く漏斗状の案内筒１５とを備え、案内筒１５の
ケーシング２外方上面には、微粉炭をボイラバーナへ送
給するための微粉炭送給管１６が接続され、微粉炭送給
管１６の先端には、ボイラ炉壁に設置されたバーナ１７
が接続されている。
【００１７】１８は竪形ミル１の上方に配置された給炭
器で、該給炭器１８は水平ベルトコンベヤ式の定量フィ
ーダ１９と、該定量フィーダ１９が格納されたケーシン
グ２０とを備え、ケーシング２０の後部上方には、石炭
ホッパからの石炭を導入するためのシュート２１が接続
されると共にケーシング２０の前部下方には、竪形ミル
１のシュート９へ石炭を供給するためのシュート２２が
接続されている。
器で、該給炭器１８は水平ベルトコンベヤ式の定量フィ
ーダ１９と、該定量フィーダ１９が格納されたケーシン
グ２０とを備え、ケーシング２０の後部上方には、石炭
ホッパからの石炭を導入するためのシュート２１が接続
されると共にケーシング２０の前部下方には、竪形ミル
１のシュート９へ石炭を供給するためのシュート２２が
接続されている。
【００１８】２３は竪形ミル１の出口部近傍に位置する
よう微粉炭送給管１６に接続された圧力検出器、２４は
バーナ１７の入口部近傍に位置するよう微粉炭送給管１
６に接続された圧力検出器、２５は両圧力検出器２３，
２４により検出された微粉炭送給管１６中の一次空気圧
力Ｐ1，Ｐ2から差圧ΔＰを求める比較器、２６は一次空
気供給管１０に接続され且つ一次空気供給管１０から竪
形ミル１のケーシング２内へ供給される一次空気１１の
流量（一次空気流量）Ｑaを検出するための流量検出
器、２７は比較器２５で求められた差圧ΔＰ及び流量検
出器２６で検出した一次空気流量Ｑaをもとに（ｉ）式
及び（ｉｉ）式により微粉炭送給管１６を送給される微
粉炭の単位時間当りの量（出炭量）Ｑ（ｔ／ｈ）を求め
る出炭量演算装置である。 ΔＰ＝Ｋ［（γaＵ2／２ｇ）｛１＋Ｃ（Ｑ／Ｑa）］ …（ｉ） Ｕ＝４Ｑa／πｄ2 …（ｉｉ） ここで、（ｉ）式及び（ｉｉ）式中の記号の意味は次の
通りである。 ΔＰ：差圧（ｍｍＡｑ） Ｋ：圧力損失係数 γa：一次空気１１の比重量（Ｋｇ／ｍ3） Ｕ：微粉炭送給管１６中を流れる一次空気１１の平均流
速（ｍ／ｓ） ｇ：重力加速度（ｍ／ｓ2） Ｃ：係数 Ｑa：一次空気流量（ｔ／ｈ） ｄ：予め出炭量演算装置２７に設定された微粉炭送給管
１６の内径（ｍ）
よう微粉炭送給管１６に接続された圧力検出器、２４は
バーナ１７の入口部近傍に位置するよう微粉炭送給管１
６に接続された圧力検出器、２５は両圧力検出器２３，
２４により検出された微粉炭送給管１６中の一次空気圧
力Ｐ1，Ｐ2から差圧ΔＰを求める比較器、２６は一次空
気供給管１０に接続され且つ一次空気供給管１０から竪
形ミル１のケーシング２内へ供給される一次空気１１の
流量（一次空気流量）Ｑaを検出するための流量検出
器、２７は比較器２５で求められた差圧ΔＰ及び流量検
出器２６で検出した一次空気流量Ｑaをもとに（ｉ）式
及び（ｉｉ）式により微粉炭送給管１６を送給される微
粉炭の単位時間当りの量（出炭量）Ｑ（ｔ／ｈ）を求め
る出炭量演算装置である。 ΔＰ＝Ｋ［（γaＵ2／２ｇ）｛１＋Ｃ（Ｑ／Ｑa）］ …（ｉ） Ｕ＝４Ｑa／πｄ2 …（ｉｉ） ここで、（ｉ）式及び（ｉｉ）式中の記号の意味は次の
通りである。 ΔＰ：差圧（ｍｍＡｑ） Ｋ：圧力損失係数 γa：一次空気１１の比重量（Ｋｇ／ｍ3） Ｕ：微粉炭送給管１６中を流れる一次空気１１の平均流
速（ｍ／ｓ） ｇ：重力加速度（ｍ／ｓ2） Ｃ：係数 Ｑa：一次空気流量（ｔ／ｈ） ｄ：予め出炭量演算装置２７に設定された微粉炭送給管
１６の内径（ｍ）
【００１９】２８はボイラ負荷指令Ｍに対応した設定出
炭量ＱOを出力するようにした関数発生器、２９は関数
発生器２８より与えられた設定出炭量ＱOから出炭量演
算装置２７により与えられた出炭量Ｑを減算し、出炭量
偏差ΔＱを求める減算器、３０は減算器２９で求められ
た出炭量偏差ΔＱをもとにして分級器１３における分離
ベーン１３ａの開度指令（ベーン開度指令）Ｘを求め、
分級器１３の分離ベーン１３ａの開閉用のアクチュエー
タ３１へ与える比例積分調節器である。関数発生器２８
には、図３に示すように、ボイラ負荷指令Ｍと設定出炭
量ＱOとが比例的に変化する関数が設定されている。
炭量ＱOを出力するようにした関数発生器、２９は関数
発生器２８より与えられた設定出炭量ＱOから出炭量演
算装置２７により与えられた出炭量Ｑを減算し、出炭量
偏差ΔＱを求める減算器、３０は減算器２９で求められ
た出炭量偏差ΔＱをもとにして分級器１３における分離
ベーン１３ａの開度指令（ベーン開度指令）Ｘを求め、
分級器１３の分離ベーン１３ａの開閉用のアクチュエー
タ３１へ与える比例積分調節器である。関数発生器２８
には、図３に示すように、ボイラ負荷指令Ｍと設定出炭
量ＱOとが比例的に変化する関数が設定されている。
【００２０】上記装置においては、石炭ホッパからシュ
ート２１を介して給炭器１８へ供給された石炭は、ボイ
ラ負荷に対応して定量フィーダ１９によりシュート２
２，９を介し竪形ミル１内に投入され、テーブル４上へ
落下し、駆動装置３により水平方向へ回転するテーブル
４とテーブル４に対して接触し回転するローラ７との協
働作業により粉砕され、粉砕された微粉炭は、一次空気
供給管１０からケーシング２内へ導入されてエアノズル
１２から吹出す一次空気１１により同伴されてケーシン
グ２内を上昇し、分級器１３の分離ベーン１３ａにより
粗粒を分級され、粗粒を分級された微粉炭は案内筒１５
から微粉炭送給管１６へ出炭され、微粉炭送給管１６か
らバーナ１７へ送給され、分級器１３で分級された粗粒
は、ホッパ１４を滑落してテーブル４上に戻される。
ート２１を介して給炭器１８へ供給された石炭は、ボイ
ラ負荷に対応して定量フィーダ１９によりシュート２
２，９を介し竪形ミル１内に投入され、テーブル４上へ
落下し、駆動装置３により水平方向へ回転するテーブル
４とテーブル４に対して接触し回転するローラ７との協
働作業により粉砕され、粉砕された微粉炭は、一次空気
供給管１０からケーシング２内へ導入されてエアノズル
１２から吹出す一次空気１１により同伴されてケーシン
グ２内を上昇し、分級器１３の分離ベーン１３ａにより
粗粒を分級され、粗粒を分級された微粉炭は案内筒１５
から微粉炭送給管１６へ出炭され、微粉炭送給管１６か
らバーナ１７へ送給され、分級器１３で分級された粗粒
は、ホッパ１４を滑落してテーブル４上に戻される。
【００２１】上記運転の際、圧力検出器２３，２４で検
出された微粉炭送給管１６中の一次空気圧力Ｐ1，Ｐ2は
比較器２５に与えられ、比較、減算されて差圧ΔＰが求
められ、又流量検出器２６により一次空気供給管１０中
を流れる一次空気流量Ｑaが検出され、求められた差圧
ΔＰ及び検出された一次空気流量Ｑaは出炭量演算装置
２７に与えられて微粉炭送給管１６中を一次空気に同伴
されて送給される微粉炭の出炭量Ｑが前記（ｉ）式及び
（ｉｉ）式により求められ、出力されて減算器２９へ与
えられる。
出された微粉炭送給管１６中の一次空気圧力Ｐ1，Ｐ2は
比較器２５に与えられ、比較、減算されて差圧ΔＰが求
められ、又流量検出器２６により一次空気供給管１０中
を流れる一次空気流量Ｑaが検出され、求められた差圧
ΔＰ及び検出された一次空気流量Ｑaは出炭量演算装置
２７に与えられて微粉炭送給管１６中を一次空気に同伴
されて送給される微粉炭の出炭量Ｑが前記（ｉ）式及び
（ｉｉ）式により求められ、出力されて減算器２９へ与
えられる。
【００２２】一方、関数発生器２８からはボイラ負荷指
令Ｍに対応した設定出炭量ＱOが出力されて減算器２９
に与えられ、減算器２９では、設定出炭量ＱOから演算
された出炭量Ｑが減算されて出炭量偏差ΔＱが求めら
れ、該出炭量偏差ΔＱは比例積分調節器３０に与えられ
てベーン開度指令Ｘが求められ、該ベーン開度指令Ｘは
比例積分調節器３０から分級器１３のアクチュエータ３
１へ与えられ、アクチュエータ３１が駆動されて出炭量
偏差ΔＱが零になるよう分離ベーン１３ａの開度Ａが調
整される。
令Ｍに対応した設定出炭量ＱOが出力されて減算器２９
に与えられ、減算器２９では、設定出炭量ＱOから演算
された出炭量Ｑが減算されて出炭量偏差ΔＱが求めら
れ、該出炭量偏差ΔＱは比例積分調節器３０に与えられ
てベーン開度指令Ｘが求められ、該ベーン開度指令Ｘは
比例積分調節器３０から分級器１３のアクチュエータ３
１へ与えられ、アクチュエータ３１が駆動されて出炭量
偏差ΔＱが零になるよう分離ベーン１３ａの開度Ａが調
整される。
【００２３】例えば、演算された出炭量Ｑが設定出炭量
ＱOよりも多い場合は、図２に示す分離ベーン１３ａの
開度Ａは小さくなるよう制御が行われ、このため、分級
器１３の分級性能が向上し、粗粒を含む微粉炭の出炭量
Ｑが減少して設定出炭量ＱOに一致する。又演算された
出炭量Ｑが設定出炭量ＱOよりも少ない場合は分離ベー
ン１３ａの開度Ａは大きくなるよう制御が行われ、この
ため、分級器１３の分級性能が低下し、粗粒を含む微粉
炭の出炭量Ｑが増加して設定出炭量ＱOに一致する。
ＱOよりも多い場合は、図２に示す分離ベーン１３ａの
開度Ａは小さくなるよう制御が行われ、このため、分級
器１３の分級性能が向上し、粗粒を含む微粉炭の出炭量
Ｑが減少して設定出炭量ＱOに一致する。又演算された
出炭量Ｑが設定出炭量ＱOよりも少ない場合は分離ベー
ン１３ａの開度Ａは大きくなるよう制御が行われ、この
ため、分級器１３の分級性能が低下し、粗粒を含む微粉
炭の出炭量Ｑが増加して設定出炭量ＱOに一致する。
【００２４】上述のように、本実施例によれば、竪形ミ
ル１からの出炭量Ｑを正確に制御することができると共
に出炭量Ｑをもとにして分級器１３のベーン開度Ａを調
整することができるため、ボイラの合理的な運転が可能
となる。
ル１からの出炭量Ｑを正確に制御することができると共
に出炭量Ｑをもとにして分級器１３のベーン開度Ａを調
整することができるため、ボイラの合理的な運転が可能
となる。
【００２５】図４〜図７は本発明の第二実施例で、前記
実施例では、竪形ミル１から出炭されて微粉炭送給管１
６中をバーナ１７へ向けて送給される微粉炭の出炭量Ｑ
は、微粉炭送給管１６の竪形ミル１出口部近傍とバーナ
１７入口部近傍における差圧ΔＰ及び一次空気供給管１
０中を送給される一次空気流量Ｑaをもとに求めるよう
にしているのに対し、本実施例においては、微粉炭の出
炭量Ｑは、給炭器１８により竪形ミル１内へ供給される
石炭の単位時間当りの給炭量ＱIから定まる微粉炭平均
粒径Ｄ及び微粉炭送給管１６中を送給され微粉炭の摩擦
起電力Ｉm並びに一次空気送給管４中を送給される一次
空気流量Ｑaをもとに求めるようにしている。
実施例では、竪形ミル１から出炭されて微粉炭送給管１
６中をバーナ１７へ向けて送給される微粉炭の出炭量Ｑ
は、微粉炭送給管１６の竪形ミル１出口部近傍とバーナ
１７入口部近傍における差圧ΔＰ及び一次空気供給管１
０中を送給される一次空気流量Ｑaをもとに求めるよう
にしているのに対し、本実施例においては、微粉炭の出
炭量Ｑは、給炭器１８により竪形ミル１内へ供給される
石炭の単位時間当りの給炭量ＱIから定まる微粉炭平均
粒径Ｄ及び微粉炭送給管１６中を送給され微粉炭の摩擦
起電力Ｉm並びに一次空気送給管４中を送給される一次
空気流量Ｑaをもとに求めるようにしている。
【００２６】図４中、３２は給炭器１８の定量フィーダ
１９により竪形ミル１へ給炭される給炭量ＱIを検出
し、出力する給炭量検出器であり、給炭量検出器３２で
は、給炭量ＱI（ｔ／ｈ）は定量フィーダ１９の送り速
度を検出することにより（ｉｉｉ）式により求め得るよ
うになっている。 ＱI＝３６００γ・Ｖ・Ｂ・Ｈ …（ｉｉｉ） ここで（ｉｉｉ）式中の意味は次の通りである。 γ：石炭の見掛け比重（ｔ／ｍ3） Ｖ：定量フィーダ１９の送り速度（ｍ／ｓ） Ｂ：定量フィーダ１９に積載されている石炭の幅（ｍ） Ｈ：定量フィーダ１９上に積載されている石炭の層高
（ｍ）
１９により竪形ミル１へ給炭される給炭量ＱIを検出
し、出力する給炭量検出器であり、給炭量検出器３２で
は、給炭量ＱI（ｔ／ｈ）は定量フィーダ１９の送り速
度を検出することにより（ｉｉｉ）式により求め得るよ
うになっている。 ＱI＝３６００γ・Ｖ・Ｂ・Ｈ …（ｉｉｉ） ここで（ｉｉｉ）式中の意味は次の通りである。 γ：石炭の見掛け比重（ｔ／ｍ3） Ｖ：定量フィーダ１９の送り速度（ｍ／ｓ） Ｂ：定量フィーダ１９に積載されている石炭の幅（ｍ） Ｈ：定量フィーダ１９上に積載されている石炭の層高
（ｍ）
【００２７】３３は給炭量検出器３２で検出された給炭
量ＱIに対応した微粉炭平均粒径Ｄを求め、求めた微粉
炭平均粒径Ｄを信号として出炭量演算装置２７へ与える
ための関数発生器であり、該関数発生器３３には図７に
示すように略比例関係にある関数が設定されている。
量ＱIに対応した微粉炭平均粒径Ｄを求め、求めた微粉
炭平均粒径Ｄを信号として出炭量演算装置２７へ与える
ための関数発生器であり、該関数発生器３３には図７に
示すように略比例関係にある関数が設定されている。
【００２８】３４は微粉炭送給管１６の途中に設けられ
た摩擦起電力検出器で、該摩擦起電力検出器３４は、図
５及び図６に示すように、微粉炭送給管１６中に斜めに
向け互いに交差する方向へ差し込まれ且つ微粉炭の送給
方向へ間隔Ｌだけずらして配置された２本のタングステ
ンカーバイド製等の電極棒３５，３６と、両電極棒３
５，３６で検出した摩擦起電力Ｉ1，Ｉ2を平均化して摩
擦起電力Ｉm（＝（Ｉ1＋Ｉ2）／２）を求める平均化回
路３７を備え、平均化回路３７から出力された摩擦起電
力Ｉmは出炭量演算装置２７へ与え得るようになってい
る。
た摩擦起電力検出器で、該摩擦起電力検出器３４は、図
５及び図６に示すように、微粉炭送給管１６中に斜めに
向け互いに交差する方向へ差し込まれ且つ微粉炭の送給
方向へ間隔Ｌだけずらして配置された２本のタングステ
ンカーバイド製等の電極棒３５，３６と、両電極棒３
５，３６で検出した摩擦起電力Ｉ1，Ｉ2を平均化して摩
擦起電力Ｉm（＝（Ｉ1＋Ｉ2）／２）を求める平均化回
路３７を備え、平均化回路３７から出力された摩擦起電
力Ｉmは出炭量演算装置２７へ与え得るようになってい
る。
【００２９】出炭量演算装置２７では、関数発生器３３
からの微粉炭平均粒径Ｄ及び摩擦起電力検出器３４の平
均化回路３７からの摩擦起電力Ｉm並びに流量検出器２
６からの一次空気流量Ｑaをもとに（ｉｖ）式及び前述
の（ｉｉ）式により竪形ミル１から出炭されて微粉炭送
給管１６を送給される微粉炭の出炭量Ｑを求め得るよう
になっている。なお、微粉炭平均粒径Ｄはミル負荷に対
しても図７に示すような関係がある。 Ｉm＝ｒ（ＶCo／Ｄ）Ｑ …（ｉｖ） ここで、（ｉｖ）式中の記号の意味は次の通りである。 ｒ：電極棒３５，３６の材質及び微粉炭の物性によって
定まる係数 Ｖ：微粉炭送給管１６中を流れる一次空気の平均流速
（ｍ／ｓ） ＣO：係数［１．４（弾性衝突）〜１．９（非弾性衝
突）］ Ｄ：給炭量ＱIにより定まる微粉炭平均粒径（μｍ）
からの微粉炭平均粒径Ｄ及び摩擦起電力検出器３４の平
均化回路３７からの摩擦起電力Ｉm並びに流量検出器２
６からの一次空気流量Ｑaをもとに（ｉｖ）式及び前述
の（ｉｉ）式により竪形ミル１から出炭されて微粉炭送
給管１６を送給される微粉炭の出炭量Ｑを求め得るよう
になっている。なお、微粉炭平均粒径Ｄはミル負荷に対
しても図７に示すような関係がある。 Ｉm＝ｒ（ＶCo／Ｄ）Ｑ …（ｉｖ） ここで、（ｉｖ）式中の記号の意味は次の通りである。 ｒ：電極棒３５，３６の材質及び微粉炭の物性によって
定まる係数 Ｖ：微粉炭送給管１６中を流れる一次空気の平均流速
（ｍ／ｓ） ＣO：係数［１．４（弾性衝突）〜１．９（非弾性衝
突）］ Ｄ：給炭量ＱIにより定まる微粉炭平均粒径（μｍ）
【００３０】本実施例においては、給炭器１８から竪形
ミル１へ供給される給炭量ＱIは（ｉｉｉ）式をもとに
給炭量検出器３２で検出され、検出された給炭量ＱIは
関数発生器３３に与えられ、関数発生器３３では給炭量
ＱIに対応した微粉炭平均粒径Ｄ（図７参照）が出力さ
れて出炭量演算装置２７へ与えられる。又微粉炭送給管
１６中を送給される微粉炭は、摩擦起電力検出器３４の
電極棒３５，３６により摩擦起電力Ｉ1，Ｉ2を検出さ
れ、検出された摩擦起電力Ｉ1，Ｉ2は平均化回路３７に
より平均化されて摩擦起電力Ｉmが求められ、求められ
た摩擦起電力Ｉmは出炭量演算装置２７へ与えられる。
更に、一次空気供給管１０内の一次空気流量Ｑaは流量
検出器２６で検出されて出炭量演算装置２７へ与えられ
る。
ミル１へ供給される給炭量ＱIは（ｉｉｉ）式をもとに
給炭量検出器３２で検出され、検出された給炭量ＱIは
関数発生器３３に与えられ、関数発生器３３では給炭量
ＱIに対応した微粉炭平均粒径Ｄ（図７参照）が出力さ
れて出炭量演算装置２７へ与えられる。又微粉炭送給管
１６中を送給される微粉炭は、摩擦起電力検出器３４の
電極棒３５，３６により摩擦起電力Ｉ1，Ｉ2を検出さ
れ、検出された摩擦起電力Ｉ1，Ｉ2は平均化回路３７に
より平均化されて摩擦起電力Ｉmが求められ、求められ
た摩擦起電力Ｉmは出炭量演算装置２７へ与えられる。
更に、一次空気供給管１０内の一次空気流量Ｑaは流量
検出器２６で検出されて出炭量演算装置２７へ与えられ
る。
【００３１】而して、出炭量演算装置２７では（ｉｖ）
式及び（ｉｉ）式により出炭量Ｑが求められ、求められ
た出炭量Ｑは第一実施例の場合と同様に処理され、ベー
ン開度Ｘは比例積分調節器３０から分級器１３のアクチ
ュエータ３１へ与えられ、分離ベーン１３ａの開度が調
整される。
式及び（ｉｉ）式により出炭量Ｑが求められ、求められ
た出炭量Ｑは第一実施例の場合と同様に処理され、ベー
ン開度Ｘは比例積分調節器３０から分級器１３のアクチ
ュエータ３１へ与えられ、分離ベーン１３ａの開度が調
整される。
【００３２】演算された出炭量Ｑが設定出炭量ＱOより
も多い場合は、分離ベーン１３ａの開度は小さくなるよ
う制御が行われ、このため分級器１３の分級性能が向上
し、粗粒を含む微粉炭の出炭量Ｑが減少して設定出炭量
ＱOに一致する。又演算された出炭量Ｑが設定出炭量ＱO
よりも少ない場合は、分離ベーン１３ａの開度は大きく
なるよう制御が行われ、このため、分級器１３の分級性
能が低下し、粗粒を含む微粉炭の出炭量Ｑが増加して設
定出炭量ＱOに一致する。
も多い場合は、分離ベーン１３ａの開度は小さくなるよ
う制御が行われ、このため分級器１３の分級性能が向上
し、粗粒を含む微粉炭の出炭量Ｑが減少して設定出炭量
ＱOに一致する。又演算された出炭量Ｑが設定出炭量ＱO
よりも少ない場合は、分離ベーン１３ａの開度は大きく
なるよう制御が行われ、このため、分級器１３の分級性
能が低下し、粗粒を含む微粉炭の出炭量Ｑが増加して設
定出炭量ＱOに一致する。
【００３３】本実施例においても、竪形ミル１からの出
炭量Ｑを正確に制御することができると共に出炭量Ｑを
もとにして分級器１３のベーン開度Ａ（図２参照）を調
整することができるため、ボイラの合理的な運転が可能
になる。
炭量Ｑを正確に制御することができると共に出炭量Ｑを
もとにして分級器１３のベーン開度Ａ（図２参照）を調
整することができるため、ボイラの合理的な運転が可能
になる。
【００３４】図８〜図１０は本発明の第三実施例で、竪
形ミル１の出炭量Ｑを検出するための手段は第一実施例
と同じであるが、第一実施例のものよりも安定性の良好
な出炭量の制御を行い得るようにしている。
形ミル１の出炭量Ｑを検出するための手段は第一実施例
と同じであるが、第一実施例のものよりも安定性の良好
な出炭量の制御を行い得るようにしている。
【００３５】図中、３８は関数発生器２８からの設定出
炭量ＱOに対応した設定ベーン開度ＸOを出力するための
関数発生器、３９は減算器２９から与えられた出炭量偏
差ΔＱに対応して修正ベーン開度ＸIを出力するための
関数発生器、４０は関数発生器３８からの設定ベーン開
度ＸOと関数発生器３９からの修正ベーン開度ＸIを加算
してベーン開度指令Ｘを求める加算器、４１は加算器４
０から与えられたベーン開度指令Ｘが予め定めた上限値
を越えたり下限値よりも低下することのないよう制限す
る高低信号制限器である。
炭量ＱOに対応した設定ベーン開度ＸOを出力するための
関数発生器、３９は減算器２９から与えられた出炭量偏
差ΔＱに対応して修正ベーン開度ＸIを出力するための
関数発生器、４０は関数発生器３８からの設定ベーン開
度ＸOと関数発生器３９からの修正ベーン開度ＸIを加算
してベーン開度指令Ｘを求める加算器、４１は加算器４
０から与えられたベーン開度指令Ｘが予め定めた上限値
を越えたり下限値よりも低下することのないよう制限す
る高低信号制限器である。
【００３６】関数発生器３８には、図９に示すように、
設定出炭量ＱOと設定ベーン開度ＸOとが比例的に変化す
る関数が設定されている。
設定出炭量ＱOと設定ベーン開度ＸOとが比例的に変化す
る関数が設定されている。
【００３７】又関数発生器３９には、図１０に示すよう
に、出炭量偏差ΔＱと修正ベーン開度ＸIとが段階的に
変化する関数が設定されている。すなわち、図１０に示
す関数は、出炭量偏差ΔＱが、ΔＱ≦｜ΔＱ1｜にある
場合には、修正ベーン開度ＸIは零であり、｜ΔＱ1｜≦
ΔＱ≦｜ΔＱ2｜の場合には、出炭量偏差ΔＱが大きく
なるに従い修正ベーン開度ＸIは大きくなり、且つ出炭
量偏差ΔＱが小さくなるに従い修正ベーン開度ＸIは小
さくなり、ΔＱ≧｜ΔＱ2｜の場合は、出炭量偏差ΔＱ
が大きくなっても大きな値の一定の修正ベーン開度ＸI
となり、出炭量偏差ΔＱが小さくなっても小さな値の一
定の修正ベーン開度ＸIとなるものである。
に、出炭量偏差ΔＱと修正ベーン開度ＸIとが段階的に
変化する関数が設定されている。すなわち、図１０に示
す関数は、出炭量偏差ΔＱが、ΔＱ≦｜ΔＱ1｜にある
場合には、修正ベーン開度ＸIは零であり、｜ΔＱ1｜≦
ΔＱ≦｜ΔＱ2｜の場合には、出炭量偏差ΔＱが大きく
なるに従い修正ベーン開度ＸIは大きくなり、且つ出炭
量偏差ΔＱが小さくなるに従い修正ベーン開度ＸIは小
さくなり、ΔＱ≧｜ΔＱ2｜の場合は、出炭量偏差ΔＱ
が大きくなっても大きな値の一定の修正ベーン開度ＸI
となり、出炭量偏差ΔＱが小さくなっても小さな値の一
定の修正ベーン開度ＸIとなるものである。
【００３８】本実施例においては、関数発生器２８から
は、ボイラ負荷指令Ｍに対応した設定出炭量ＱOが出力
されて関数発生器３８及び減算器２９に与えられ、関数
発生器３８からは、設定出炭量ＱOに対応した設定ベー
ン開度ＸOが出力されて加算器４０に与えられる。
は、ボイラ負荷指令Ｍに対応した設定出炭量ＱOが出力
されて関数発生器３８及び減算器２９に与えられ、関数
発生器３８からは、設定出炭量ＱOに対応した設定ベー
ン開度ＸOが出力されて加算器４０に与えられる。
【００３９】又、圧力検出器２３，２４で検出された微
粉炭送給管１６中の一次空気圧力Ｐ 1，Ｐ2は比較器２５
に与えられて差圧ΔＰが求められ、求められた差圧ΔＰ
は出炭量演算装置２７に与えられて微粉炭送給管１６中
を一次空気に同伴されて送給される出炭量Ｑが第一実施
例の（ｉ）式及び（ｉｉ）式により求められ、求められ
た出炭量Ｑは減算器２９に与えられる。
粉炭送給管１６中の一次空気圧力Ｐ 1，Ｐ2は比較器２５
に与えられて差圧ΔＰが求められ、求められた差圧ΔＰ
は出炭量演算装置２７に与えられて微粉炭送給管１６中
を一次空気に同伴されて送給される出炭量Ｑが第一実施
例の（ｉ）式及び（ｉｉ）式により求められ、求められ
た出炭量Ｑは減算器２９に与えられる。
【００４０】減算器２９では、設定出炭量ＱOから計測
された出炭量Ｑが減算されて出炭量偏差ΔＱが求めら
れ、該出炭量偏差ΔＱは関数発生器３９に与えられて出
炭量偏差ΔＱに対応した修正ベーン開度ＸIが求めら
れ、求められた修正ベーン開度ＸIは加算器４０に与え
られる。
された出炭量Ｑが減算されて出炭量偏差ΔＱが求めら
れ、該出炭量偏差ΔＱは関数発生器３９に与えられて出
炭量偏差ΔＱに対応した修正ベーン開度ＸIが求めら
れ、求められた修正ベーン開度ＸIは加算器４０に与え
られる。
【００４１】加算器４０では関数発生器３８からの設定
ベーン開度ＸOと関数発生器３９からの修正ベーン開度
ＸIが加算されてベーン開度指令Ｘ（＝ＸO＋ＸI）が求
められ、求められたベーン開度指令Ｘは高低信号制限器
４１を通って分級器１３のアクチュエータ３１へ与えら
れ、アクチュエータ３１が駆動されて出炭量偏差ΔＱが
零になるよう分離ベーン１３ａの開度Ａ（図２参照）が
調整される。
ベーン開度ＸOと関数発生器３９からの修正ベーン開度
ＸIが加算されてベーン開度指令Ｘ（＝ＸO＋ＸI）が求
められ、求められたベーン開度指令Ｘは高低信号制限器
４１を通って分級器１３のアクチュエータ３１へ与えら
れ、アクチュエータ３１が駆動されて出炭量偏差ΔＱが
零になるよう分離ベーン１３ａの開度Ａ（図２参照）が
調整される。
【００４２】上述のように、本実施例においては、ボイ
ラ負荷指令Ｍに対応して定まる設定出炭量ＱOから設定
ベーン開度ＸOを求めると共に、設定出炭量ＱOと計測さ
れた出炭量Ｑの差である出炭量偏差ΔＱに対応して求め
た修正ベーン開度ＸIを設定ベーン開度ＸOに加算し、ベ
ーン開度指令Ｘを求め、該ベーン開度指令Ｘにより分離
ベーン１３ａの開度Ａを調整している。
ラ負荷指令Ｍに対応して定まる設定出炭量ＱOから設定
ベーン開度ＸOを求めると共に、設定出炭量ＱOと計測さ
れた出炭量Ｑの差である出炭量偏差ΔＱに対応して求め
た修正ベーン開度ＸIを設定ベーン開度ＸOに加算し、ベ
ーン開度指令Ｘを求め、該ベーン開度指令Ｘにより分離
ベーン１３ａの開度Ａを調整している。
【００４３】しかし、設定出炭量ＱOと計測された出炭
量Ｑとの出炭量偏差ΔＱが予め定めた範囲にあり、ΔＱ
≦｜ΔＱ1｜の場合は修正ベーン開度ＸIは零として設定
ベーン開度ＸOには修正ベーン開度ＸIを加算せず、出炭
量偏差ΔＱが予め定めた範囲を越え｜ΔＱ1｜≦ΔＱ≦
｜ΔＱ2｜の場合には出炭量偏差ΔＱに対応した大きさ
の修正ベーン開度ＸIを設定ベーン開度ＸOに加算し、出
炭量偏差ΔＱがΔＱ≧｜ΔＱ2｜の場合は、一定の修正
ベーン開度ＸIを設定ベーン開度ＸOに加算するようにし
ている。このため、ΔＱ≦｜ΔＱ1｜やΔＱ≧｜ΔＱ2｜
の場合には、出炭量偏差ΔＱが信号に含まれるノイズに
より変化してもボイラ負荷指令Ｍが変わらない限り分離
ベーン１３ａの開度Ａが調整されることなく一定に保持
され、従って必要以上に分離ベーン１３ａの開度Ａが調
整されず、このため、竪形ミル１から出炭される微粉炭
の出炭量が信号に含まれるノイズにより変更されること
がなく、安定性の良好な出炭量の制御を正確に行うこと
が可能となる。
量Ｑとの出炭量偏差ΔＱが予め定めた範囲にあり、ΔＱ
≦｜ΔＱ1｜の場合は修正ベーン開度ＸIは零として設定
ベーン開度ＸOには修正ベーン開度ＸIを加算せず、出炭
量偏差ΔＱが予め定めた範囲を越え｜ΔＱ1｜≦ΔＱ≦
｜ΔＱ2｜の場合には出炭量偏差ΔＱに対応した大きさ
の修正ベーン開度ＸIを設定ベーン開度ＸOに加算し、出
炭量偏差ΔＱがΔＱ≧｜ΔＱ2｜の場合は、一定の修正
ベーン開度ＸIを設定ベーン開度ＸOに加算するようにし
ている。このため、ΔＱ≦｜ΔＱ1｜やΔＱ≧｜ΔＱ2｜
の場合には、出炭量偏差ΔＱが信号に含まれるノイズに
より変化してもボイラ負荷指令Ｍが変わらない限り分離
ベーン１３ａの開度Ａが調整されることなく一定に保持
され、従って必要以上に分離ベーン１３ａの開度Ａが調
整されず、このため、竪形ミル１から出炭される微粉炭
の出炭量が信号に含まれるノイズにより変更されること
がなく、安定性の良好な出炭量の制御を正確に行うこと
が可能となる。
【００４４】又ベーン開度指令Ｘは高低信号制限器４１
を通してアクチュエータ３１へ与えるようにしているた
め、アクチュエータ３１に与えられるベーン開度指令Ｘ
は急激に変化せず、分離ベーン１３ａも急激に開閉する
ことはなくゆっくりと開閉することになるため、竪形ミ
ル１から出炭される微粉炭の出炭量の変化はゆっくりと
行われることになり、より一層出炭量の制御を安定して
正確に行うことができる。
を通してアクチュエータ３１へ与えるようにしているた
め、アクチュエータ３１に与えられるベーン開度指令Ｘ
は急激に変化せず、分離ベーン１３ａも急激に開閉する
ことはなくゆっくりと開閉することになるため、竪形ミ
ル１から出炭される微粉炭の出炭量の変化はゆっくりと
行われることになり、より一層出炭量の制御を安定して
正確に行うことができる。
【００４５】図１１は本発明の第四実施例で、竪形ミル
１の出炭量Ｑを検出するための手段は第二実施例と同じ
であり、検出した出炭量Ｑ及びボイラ負荷指令Ｍに対応
した設定出炭量ＱOを処理するための手段は第三実施例
と同じである。
１の出炭量Ｑを検出するための手段は第二実施例と同じ
であり、検出した出炭量Ｑ及びボイラ負荷指令Ｍに対応
した設定出炭量ＱOを処理するための手段は第三実施例
と同じである。
【００４６】斯かる構成とした場合には、出炭量Ｑは前
述の第二実施例の場合と同様、出炭量演算装置２７にお
いて（ｉｖ）式及び（ｉｉ）式により求められる。又求
められた出炭量Ｑ及び関数発生器２８からの設定出炭量
ＱOは第三実施例の場合と同様に処理され、高低信号制
限器４１からベーン開度指令Ｘが分級器１３のアクチュ
エータ３１へ与えられる。
述の第二実施例の場合と同様、出炭量演算装置２７にお
いて（ｉｖ）式及び（ｉｉ）式により求められる。又求
められた出炭量Ｑ及び関数発生器２８からの設定出炭量
ＱOは第三実施例の場合と同様に処理され、高低信号制
限器４１からベーン開度指令Ｘが分級器１３のアクチュ
エータ３１へ与えられる。
【００４７】このため、本実施例の場合も第三実施例の
場合と同様、ΔＱ≦｜ΔＱ1｜やΔＱ≧｜ΔＱ2｜の場合
には、出炭量偏差ΔＱが信号に含まれるノイズにより変
化しても、ボイラ負荷指令Ｍが変らない限り分離ベーン
１３ａの開度Ａが調整されることなく一定に保持され、
従って必要以上に分離ベーン１３ａの開度Ａが調整され
ず、このため、竪形ミル１から出炭される微粉炭の出炭
量が信号に含まれるノイズにより変更されることがな
く、安定性の良好な出炭量の制御を正確に行うことが可
能となる。
場合と同様、ΔＱ≦｜ΔＱ1｜やΔＱ≧｜ΔＱ2｜の場合
には、出炭量偏差ΔＱが信号に含まれるノイズにより変
化しても、ボイラ負荷指令Ｍが変らない限り分離ベーン
１３ａの開度Ａが調整されることなく一定に保持され、
従って必要以上に分離ベーン１３ａの開度Ａが調整され
ず、このため、竪形ミル１から出炭される微粉炭の出炭
量が信号に含まれるノイズにより変更されることがな
く、安定性の良好な出炭量の制御を正確に行うことが可
能となる。
【００４８】又、同様にベーン開度指令Ｘは高低信号制
限器４１を通してアクチュエータ３１へ与えるようにし
ているため、ベーン開度指令Ｘの信号の上限値以上及び
下限値以下の部分がカットされることになりアクチュエ
ータ３１に与えられるベーン開度指令Ｘは急激に変化せ
ず、従って分離ベーン１３ａも急激に開閉することはな
くゆっくりと開閉することになるため、竪形ミル１から
出炭される微粉炭の出炭量の変化はゆっくりと行われる
ことになり、より一層出炭量の制御を安定して正確に行
うことができる。
限器４１を通してアクチュエータ３１へ与えるようにし
ているため、ベーン開度指令Ｘの信号の上限値以上及び
下限値以下の部分がカットされることになりアクチュエ
ータ３１に与えられるベーン開度指令Ｘは急激に変化せ
ず、従って分離ベーン１３ａも急激に開閉することはな
くゆっくりと開閉することになるため、竪形ミル１から
出炭される微粉炭の出炭量の変化はゆっくりと行われる
ことになり、より一層出炭量の制御を安定して正確に行
うことができる。
【００４９】なお、各実施例の図１、図４、図８、図１
１中、同一のものには同一の符号が付してある。又本発
明は上述の実施例に限定されるものではなく、本発明の
要旨を逸脱しない範囲内で種々変更を加え得ること等は
勿論である。
１中、同一のものには同一の符号が付してある。又本発
明は上述の実施例に限定されるものではなく、本発明の
要旨を逸脱しない範囲内で種々変更を加え得ること等は
勿論である。
【００５０】
【発明の効果】本発明の竪形ミルの出炭量制御装置によ
れば、請求項１、２の何れの発明においても、竪形ミル
から出炭される微粉炭の出炭量を正確に制御することが
可能となるため、ボイラの合理的な運転を行うことがで
き、又請求項２の発明の場合には、信号に含まれるノイ
ズにより出炭量が変更されないようにできるため、前述
の効果に加えて安定した出炭量の制御を行うことが可能
となり、請求項３の発明の場合には、出炭量の急激な変
化が生じないため、より一層安定した出炭量の制御を行
うことが可能となる、等種々の優れた効果を奏し得る。
れば、請求項１、２の何れの発明においても、竪形ミル
から出炭される微粉炭の出炭量を正確に制御することが
可能となるため、ボイラの合理的な運転を行うことがで
き、又請求項２の発明の場合には、信号に含まれるノイ
ズにより出炭量が変更されないようにできるため、前述
の効果に加えて安定した出炭量の制御を行うことが可能
となり、請求項３の発明の場合には、出炭量の急激な変
化が生じないため、より一層安定した出炭量の制御を行
うことが可能となる、等種々の優れた効果を奏し得る。
【図１】本発明の竪形ミルの出炭量制御装置の第一実施
例の制御ブロックを含む概略縦断面図である。
例の制御ブロックを含む概略縦断面図である。
【図２】図１に示す竪形ミルの分級器における分離ベー
ンの部分の部分的な平面図である。
ンの部分の部分的な平面図である。
【図３】第一実施例に係る竪形ミルの出炭量制御装置に
おける、設定給炭量を求めるための関数発生器に設定す
るボイラ負荷指令と設定出炭量の関係を示すグラフであ
る。
おける、設定給炭量を求めるための関数発生器に設定す
るボイラ負荷指令と設定出炭量の関係を示すグラフであ
る。
【図４】本発明の竪形ミルの出炭量制御装置の第二実施
例の制御ブロックを含む概略縦断面図である。
例の制御ブロックを含む概略縦断面図である。
【図５】図４の竪形ミルの出炭量制御装置で出炭量を検
出する際に用いる摩擦起電力検出器の電極棒の取り付け
状態を示す側面図である。
出する際に用いる摩擦起電力検出器の電極棒の取り付け
状態を示す側面図である。
【図６】図５のＶＩ−ＶＩ方向矢視図である。
【図７】図４の竪形ミルの出炭量制御装置で出炭量を検
出する際に用いる関数発生器に設定される給炭量と微粉
炭平均粒径との関係を示すグラフである。
出する際に用いる関数発生器に設定される給炭量と微粉
炭平均粒径との関係を示すグラフである。
【図８】本発明の竪形ミルの出炭量制御装置の第三実施
例の制御ブロックを含む概略縦断面図である。
例の制御ブロックを含む概略縦断面図である。
【図９】図８の竪形ミルの出炭量制御装置で設定ベーン
開度を決定する際に用いる関数発生器に設定される設定
出炭量と設定ベーン開度との関係を示すグラフである。
開度を決定する際に用いる関数発生器に設定される設定
出炭量と設定ベーン開度との関係を示すグラフである。
【図１０】図８の竪形ミルの出炭量制御装置で修正ベー
ン開度を決定する際に用いる関数発生器に設定される出
炭量偏差と修正ベーン開度との関係を示すグラフであ
る。
ン開度を決定する際に用いる関数発生器に設定される出
炭量偏差と修正ベーン開度との関係を示すグラフであ
る。
【図１１】本発明の竪形ミルの出炭量制御装置の第四実
施例の制御ブロックを含む概略縦断面図である。
施例の制御ブロックを含む概略縦断面図である。
１ 竪形ミル ２ ケーシング ４ テーブル ７ ローラ １１ 一次空気（空気） １２ エアノズル １３ 分級器 １３ａ 分離ベーン １６ 微粉炭送給管 １７ バーナ ２７ 出炭量演算装置 ２８ 関数発生器 ２９ 減算器 ３０ 比例積分調節器（調節器） ３１ アクチュエータ ３８，３９ 関数発生器 ４０ 加算器 ４１ 高低信号制限器 Ｍ ボイラ負荷指令（ボイラ負荷） Ｑ 出炭量 ＱO 設定出炭量 ΔＱ 出炭量偏差 Ｘ 開度指令（ベーン開度指令） Ｐ1，Ｐ2 一次空気圧力（空気圧力） ΔＰ 差圧 Ｑa 空気流量（空気の流量） Ｉm 摩擦起電力 ＱI 給炭量 Ｄ 微粉炭平均粒径 Ａ 開度 ＸO 設定ベーン開度 ＸI 修正ベーン開度
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 国貞 寛 東京都江東区豊洲三丁目２番16号 石川島 播磨重工業株式会社豊洲総合事務所内
Claims (3)
- 【請求項１】 ケーシング２に格納された水平回転する
テーブル４と、該テーブル４上で該テーブル４と協働し
て石炭を粉砕するローラ７と、ケーシング２の上方に円
周方向へ所要の間隔で配設された複数の分離ベーン１３
ａを有し且つアクチュエータ３１により隣り合う分離ベ
ーン１３ａの開度Ａを調整し得るようにした分級器１３
と、前記テーブル４上で粉砕された微粉炭を分級器１３
を通し微粉炭送給管１６からボイラのバーナ１７へ送給
するよう、ケーシング２のテーブル４上方へ空気１１を
吹出すためのエアノズル１２を備えた竪形ミル１におい
て、前記微粉炭送給管１６中を送給される微粉炭の出炭
量Ｑを演算する出炭量演算装置２７と、該出炭量演算装
置２７で演算された出炭量Ｑとボイラ負荷指令Ｍに対応
した設定出炭量ＱOの差をとり出炭量偏差ΔＱを求める
減算器２９と、出炭量偏差ΔＱを調整してベーン開度指
令Ｘを求め且つ該ベーン開度指令Ｘを前記分級器１３の
アクチュエータ３１へ与える調節器３０を設けたことを
特徴とする竪形ミルの出炭量制御装置。 - 【請求項２】 ケーシング２に格納された水平回転する
テーブル４と、該テーブル４上で該テーブル４と協働し
て石炭を粉砕するローラ７と、ケーシング２の上方に円
周方向へ所要の間隔で配設された複数の分離ベーン１３
ａを有し且つアクチュエータ３１により隣り合う分離ベ
ーン１３ａの開度Ａを調整し得るようにした分級器１３
と、前記テーブル４上で粉砕された微粉炭を分級器１３
を通し微粉炭送給管１６からボイラのバーナ１７へ送給
するよう、ケーシング２のテーブル４上方へ空気１１を
吹出すためのエアノズル１２を備えた竪形ミル１におい
て、前記微粉炭送給管１６中を送給される微粉炭の出炭
量Ｑを演算する出炭量演算装置２７と、該出炭量演算装
置２７で演算された出炭量Ｑとボイラ負荷指令Ｍに対応
した設定出炭量ＱOの差をとり出炭量偏差ΔＱを求める
減算器２９と、前記ボイラ負荷指令Ｍ若しくは設定出炭
量ＱOに対応した設定ベーン開度ＸOを出力する関数発生
器３８と、前記減算器２９からの出炭量偏差ΔＱに対応
した修正ベーン開度ＸIを出力する関数発生器３９と、
前記関数発生器３８からの設定ベーン開度ＸOと関数発
生器３９からの修正ベーン開度ＸIを加算してベーン開
度指令Ｘを求め、且つ該ベーン開度指令Ｘを前記分級器
１３のアクチュエータ３１へ与える加算器４０を設けた
ことを特徴とする竪形ミルの出炭量制御装置。 - 【請求項３】 加算器４０からアクチュエータ３１へベ
ーン開度指令Ｘを送る系路に高低信号制限器４１を設け
た請求項１又は２に記載の竪形ミルの出炭量制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5147293A JPH06238184A (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | 竪形ミルの出炭量制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5147293A JPH06238184A (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | 竪形ミルの出炭量制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06238184A true JPH06238184A (ja) | 1994-08-30 |
Family
ID=12887896
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5147293A Pending JPH06238184A (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | 竪形ミルの出炭量制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06238184A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009195897A (ja) * | 2008-01-24 | 2009-09-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ローラミル構造 |
| WO2010050364A1 (ja) * | 2008-10-31 | 2010-05-06 | 三菱重工業株式会社 | 石炭粉砕装置の制御装置 |
| JP2012072974A (ja) * | 2010-09-29 | 2012-04-12 | Ube Machinery Corporation Ltd | セメントキルンの燃料供給方法 |
| CN103672954A (zh) * | 2013-12-30 | 2014-03-26 | 广东电网公司电力科学研究院 | 磨煤机容量风量控制方法、系统及其装置 |
| CN103721833A (zh) * | 2013-12-30 | 2014-04-16 | 广东电网公司电力科学研究院 | 磨煤机入口风压与容量风量联动控制方法、系统与装置 |
| CN108816496A (zh) * | 2018-06-01 | 2018-11-16 | 潞城市泰山石膏建材有限公司 | 一种磨粉机自动供料控制系统及控制方法 |
| CN108940552A (zh) * | 2018-08-26 | 2018-12-07 | 中国水利水电第七工程局有限公司 | 一种多破碎设备给料的pid控制系统 |
-
1993
- 1993-02-17 JP JP5147293A patent/JPH06238184A/ja active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009195897A (ja) * | 2008-01-24 | 2009-09-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ローラミル構造 |
| US8657221B2 (en) | 2008-01-24 | 2014-02-25 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Roller mill structure |
| WO2010050364A1 (ja) * | 2008-10-31 | 2010-05-06 | 三菱重工業株式会社 | 石炭粉砕装置の制御装置 |
| JP2010104939A (ja) * | 2008-10-31 | 2010-05-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 石炭粉砕装置の制御装置 |
| US9731298B2 (en) | 2008-10-31 | 2017-08-15 | Mitsubishi Hatachi Power Systems, Ltd. | Control device of coal pulverizer |
| JP2012072974A (ja) * | 2010-09-29 | 2012-04-12 | Ube Machinery Corporation Ltd | セメントキルンの燃料供給方法 |
| CN103672954A (zh) * | 2013-12-30 | 2014-03-26 | 广东电网公司电力科学研究院 | 磨煤机容量风量控制方法、系统及其装置 |
| CN103721833A (zh) * | 2013-12-30 | 2014-04-16 | 广东电网公司电力科学研究院 | 磨煤机入口风压与容量风量联动控制方法、系统与装置 |
| CN103672954B (zh) * | 2013-12-30 | 2015-10-21 | 广东电网公司电力科学研究院 | 磨煤机容量风量控制方法、系统及其装置 |
| CN108816496A (zh) * | 2018-06-01 | 2018-11-16 | 潞城市泰山石膏建材有限公司 | 一种磨粉机自动供料控制系统及控制方法 |
| CN108940552A (zh) * | 2018-08-26 | 2018-12-07 | 中国水利水电第七工程局有限公司 | 一种多破碎设备给料的pid控制系统 |
| CN108940552B (zh) * | 2018-08-26 | 2020-05-15 | 中国水利水电第七工程局有限公司 | 一种多破碎设备给料的pid控制系统 |
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