JPH0621197Y2 - 周回溝付きロ−ル表面加熱用コイル - Google Patents
周回溝付きロ−ル表面加熱用コイルInfo
- Publication number
- JPH0621197Y2 JPH0621197Y2 JP1987102790U JP10279087U JPH0621197Y2 JP H0621197 Y2 JPH0621197 Y2 JP H0621197Y2 JP 1987102790 U JP1987102790 U JP 1987102790U JP 10279087 U JP10279087 U JP 10279087U JP H0621197 Y2 JPH0621197 Y2 JP H0621197Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heating
- heating coil
- roll
- protrusion
- peripheral surface
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- General Induction Heating (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本考案は、長手方向所定間隔ごとに細巾に周回溝が形成
されている大径のロールを相対移動で表面加熱する場合
に使用する周回溝付きロール表面加熱用コイルに関す
る。
されている大径のロールを相対移動で表面加熱する場合
に使用する周回溝付きロール表面加熱用コイルに関す
る。
（従来の技術） 細巾の周回溝付きロールの一例を挙げれば、紙板をコル
ゲート加工する場合には、長さ２０００〜３０００mm，
直径１８０〜４００mmで，周面が波状を呈する一対の大
径ロールが使用されるが、その一対のうちの一方がこれ
に該当する。即ち，３〜５mmという極めて細巾の周回溝
がロールの長手方向に所定間隔で形成されており、当該
周回溝の底部所定位置に開口する蒸気吹出し口から放出
される蒸気を周回溝を介して加工中の紙板に供給して加
工を容易とする構造となつている。
ゲート加工する場合には、長さ２０００〜３０００mm，
直径１８０〜４００mmで，周面が波状を呈する一対の大
径ロールが使用されるが、その一対のうちの一方がこれ
に該当する。即ち，３〜５mmという極めて細巾の周回溝
がロールの長手方向に所定間隔で形成されており、当該
周回溝の底部所定位置に開口する蒸気吹出し口から放出
される蒸気を周回溝を介して加工中の紙板に供給して加
工を容易とする構造となつている。
而して、ロールの波状周面は当然のこととして耐摩耗性
が要請されるので、表面焼入れ，焼戻処理が施されるこ
ととなる。当該処理における誘導加熱時には、波状の周
面と周回溝の側壁とがなす稜部が過加熱されると，焼入
れで過剰硬さに仕上がつてしまい、使用中に当該部分の
欠損が生じて使用に耐えなくなるので、稜部を過加熱す
ることなく波状の周面を均一加熱しなければならない。
が要請されるので、表面焼入れ，焼戻処理が施されるこ
ととなる。当該処理における誘導加熱時には、波状の周
面と周回溝の側壁とがなす稜部が過加熱されると，焼入
れで過剰硬さに仕上がつてしまい、使用中に当該部分の
欠損が生じて使用に耐えなくなるので、稜部を過加熱す
ることなく波状の周面を均一加熱しなければならない。
この種細巾の周回溝付きロールを誘導加熱する従来加熱
コイルとその用法を第２図（ａ）〜（ｃ）に従つて説明
する。
コイルとその用法を第２図（ａ）〜（ｃ）に従つて説明
する。
第２図（ａ）において、Ｗは細巾周回溝付きロール（以
下ワークと云う）であり、１は波状の周面、２は巾が３
〜５mm，深さが３mm程度の周回溝、３は駆動軸挿通孔、
Ｃ′は従来加熱コイル、Ｊは上記加熱コイルＣ′に追随
可能な冷却ジヤケツトである。
下ワークと云う）であり、１は波状の周面、２は巾が３
〜５mm，深さが３mm程度の周回溝、３は駆動軸挿通孔、
Ｃ′は従来加熱コイル、Ｊは上記加熱コイルＣ′に追随
可能な冷却ジヤケツトである。
上記加熱コイルＣ′は平角管状を呈した単巻であり、図
示しないリードを介して所定出力，周波数の電源に接続
されている。而して、加熱コイルＣ′を形成する平角管
材には、電源から供給されて大径のワークＷを適正に表
面加熱可能な大電流が飽和しない充分な実断面積を有す
ること、また自己冷却用の冷却流体を管内に流通させる
ので，その流体圧に耐えること、さらには昇温するワー
クＷからの輻射熱にも耐えることが要求されるので、市
販されている肉厚の均一な管材を曲げ加工して形成した
り，所定厚さの板材を曲げ加工や鑞付けして形成した従
来加熱コイルＣ′は，上記諸条件を満足させる必要か
ら，中空平角管の両端面間の巾が少なくとも１０mm以上
となる。
示しないリードを介して所定出力，周波数の電源に接続
されている。而して、加熱コイルＣ′を形成する平角管
材には、電源から供給されて大径のワークＷを適正に表
面加熱可能な大電流が飽和しない充分な実断面積を有す
ること、また自己冷却用の冷却流体を管内に流通させる
ので，その流体圧に耐えること、さらには昇温するワー
クＷからの輻射熱にも耐えることが要求されるので、市
販されている肉厚の均一な管材を曲げ加工して形成した
り，所定厚さの板材を曲げ加工や鑞付けして形成した従
来加熱コイルＣ′は，上記諸条件を満足させる必要か
ら，中空平角管の両端面間の巾が少なくとも１０mm以上
となる。
上記加熱コイルＣ′とワークＷとを相対移動しつつ加熱
する場合を第２図（ｂ）および（ｃ）に従つて説明す
る。
する場合を第２図（ｂ）および（ｃ）に従つて説明す
る。
もし，溝が形成されていない通常のロールを熱処理する
場合と同様に、加熱コイルＣ′に通電を継続しつつ，ワ
ークＷと加熱コイルＣ′とを矢印に従つて相対移動させ
るだけでは、相対移動中の加熱コイルＣ′が周回溝２対
向位置に至ると、第２図（ｂ）に示されるように，当該
加熱コイルＣ′から発生する磁束Φ′が周回溝２を挟む
両周面１，１に跨つて作用することとなり、この状態で
は相対向する稜部ｅ１およびｅ２それぞれが，誘導加熱
の特性であるエツヂ効果に起因して過加熱され、急冷，
焼入れ後には他の部分に比べて焼入れ硬さが高くなるば
かりか、焼入層深さも二重斜線で示す如く深くなり、前
記欠損事故原因を内在させることとなる。
場合と同様に、加熱コイルＣ′に通電を継続しつつ，ワ
ークＷと加熱コイルＣ′とを矢印に従つて相対移動させ
るだけでは、相対移動中の加熱コイルＣ′が周回溝２対
向位置に至ると、第２図（ｂ）に示されるように，当該
加熱コイルＣ′から発生する磁束Φ′が周回溝２を挟む
両周面１，１に跨つて作用することとなり、この状態で
は相対向する稜部ｅ１およびｅ２それぞれが，誘導加熱
の特性であるエツヂ効果に起因して過加熱され、急冷，
焼入れ後には他の部分に比べて焼入れ硬さが高くなるば
かりか、焼入層深さも二重斜線で示す如く深くなり、前
記欠損事故原因を内在させることとなる。
それ故，上記エツヂ効果が生ずるのを避けるための手法
として、この種ワークＷの加熱では，従来から相対移動
中に電源のＯＮ，ＯＦＦ操作を行うようにしている。即
ち第２図（ｃ）において、矢印に従つて相対移動する加
熱導体Ｃ′から発生する磁束Φ′が現に加熱中の周面１
ａの相対移動前方側の稜部ｅ１には作用するが，周回溝
２を隔てた周面１ｂの稜部ｅ２には作用しない，Ｃ′１
として示す位置……加熱コイルＣ′の前方端面が稜部ｅ
１よりやや手前の位置……に至つた時点で電源をＯＦＦ
し、また加熱コイルＣ′がさらに相対移動し，発生する
磁束Φ′が相対移動後方側となつた周面１ａの稜部ｅ１
には作用しないが，これから加熱しようとする周面１ｂ
の稜部ｅ２には作用するＣ′２として示す位置……加熱
コイルＣ′の後方端面が稜部ｅ２よりやや前進した位置
……に至つた時点で電源をＯＮする如く、加熱コイル
Ｃ′の相対移動位置に応じて電源のＯＮ，ＯＦＦ操作を
順次繰り返してワークＷ全長の周面１を熱処理してい
た。
として、この種ワークＷの加熱では，従来から相対移動
中に電源のＯＮ，ＯＦＦ操作を行うようにしている。即
ち第２図（ｃ）において、矢印に従つて相対移動する加
熱導体Ｃ′から発生する磁束Φ′が現に加熱中の周面１
ａの相対移動前方側の稜部ｅ１には作用するが，周回溝
２を隔てた周面１ｂの稜部ｅ２には作用しない，Ｃ′１
として示す位置……加熱コイルＣ′の前方端面が稜部ｅ
１よりやや手前の位置……に至つた時点で電源をＯＦＦ
し、また加熱コイルＣ′がさらに相対移動し，発生する
磁束Φ′が相対移動後方側となつた周面１ａの稜部ｅ１
には作用しないが，これから加熱しようとする周面１ｂ
の稜部ｅ２には作用するＣ′２として示す位置……加熱
コイルＣ′の後方端面が稜部ｅ２よりやや前進した位置
……に至つた時点で電源をＯＮする如く、加熱コイル
Ｃ′の相対移動位置に応じて電源のＯＮ，ＯＦＦ操作を
順次繰り返してワークＷ全長の周面１を熱処理してい
た。
（従来技術に存する問題点） 上記加熱コイルＣ′の相対移動中における電源のＯＮ，
ＯＦＦ操作は明確な基準点がないため、相対移動中の加
熱コイルＣ′の位置について細心の注意をはらう必要が
あり，かつ極めて微妙な適正タイミングにＯＮ，ＯＦＦ
操作をすることが必須とされていた。
ＯＦＦ操作は明確な基準点がないため、相対移動中の加
熱コイルＣ′の位置について細心の注意をはらう必要が
あり，かつ極めて微妙な適正タイミングにＯＮ，ＯＦＦ
操作をすることが必須とされていた。
それ故、ＯＮ，ＯＦＦを例えば手動操作で行う場合に
は、熟練技能者が注意深い観察と経験に基づく磁束Φ′
の振舞についての判断とから、適正タイミングにＯＮ，
ＯＦＦ操作を行うようにしていたが、たとえ熟練技能者
であつても，複数の周回溝２到来時全てに対して適正タ
イミングで操作することは至難の技であり、全ての稜部
ｅに過加熱を生じさせず，あるいは加熱不足を生じさせ
ずにワークＷ全長にわたる周面を均一加熱することは極
めて困難な状態であつた。
は、熟練技能者が注意深い観察と経験に基づく磁束Φ′
の振舞についての判断とから、適正タイミングにＯＮ，
ＯＦＦ操作を行うようにしていたが、たとえ熟練技能者
であつても，複数の周回溝２到来時全てに対して適正タ
イミングで操作することは至難の技であり、全ての稜部
ｅに過加熱を生じさせず，あるいは加熱不足を生じさせ
ずにワークＷ全長にわたる周面を均一加熱することは極
めて困難な状態であつた。
また、電源のＯＮ，ＯＦＦを例えばシーケンスに従つた
自動操作で行う場合には、加熱コイルＣ′から発生する
磁束Φ′の加熱作用範囲を予め多数の試験結果から求め
て位置関係を割り出しておかねばならず、極めて煩雑で
あるばかりか、ＯＮ，ＯＦＦのタイミング設定初期値が
僅かでも不適正であると、複数の稜部ｅ全てに過加熱な
いし加熱不足が生じてしまうという危険を孕んでいた。
自動操作で行う場合には、加熱コイルＣ′から発生する
磁束Φ′の加熱作用範囲を予め多数の試験結果から求め
て位置関係を割り出しておかねばならず、極めて煩雑で
あるばかりか、ＯＮ，ＯＦＦのタイミング設定初期値が
僅かでも不適正であると、複数の稜部ｅ全てに過加熱な
いし加熱不足が生じてしまうという危険を孕んでいた。
従つて、従来加熱コイルＣ′を用いた従来手法は作業性
に欠けるばかりか、仕上がり品質を確実に保証し難いと
いう問題点があつた。
に欠けるばかりか、仕上がり品質を確実に保証し難いと
いう問題点があつた。
（考案の目的） 本考案は、細巾の周回溝が長手方向所定間隔ごとに形成
されている大径のロールを相対移動で表面加熱する単巻
加熱導体からなる従来加熱コイルに存する上述の問題点
を解消するためになされたもので、電源のＯＮ，ＯＦＦ
を手動操作なしい自動操作で行う場合、稜部ｅの過加熱
や加熱不足が生ずる虞なく，ロール全長にわたる周面を
確実に均一加熱可能な細巾周回溝付きロール表面加熱用
コイルを提供することを目的とする。
されている大径のロールを相対移動で表面加熱する単巻
加熱導体からなる従来加熱コイルに存する上述の問題点
を解消するためになされたもので、電源のＯＮ，ＯＦＦ
を手動操作なしい自動操作で行う場合、稜部ｅの過加熱
や加熱不足が生ずる虞なく，ロール全長にわたる周面を
確実に均一加熱可能な細巾周回溝付きロール表面加熱用
コイルを提供することを目的とする。
（考案の構成） 本考案の要旨は、 (1)加熱導体は厚板材を切削加工で断面形状が内周方向
へ突出した 形の環となし，開となつた外周方向を平帯材で閉成して
なる断面視凸型を呈する中空環であり、 (2)当該凸型における基部がロール周面と充分離間する
位置にある如く突部の長さを設定するとともに、 (3)当該突部は巾を側壁間に自己冷却用流体通路となる
空間を維持しつつ上記周回溝巾に可及的に近い小巾に，
また先端壁の肉厚を充分大に設定し、 (4)突部の両側面に基部との段差以下の厚さで磁性材を
添着してなる 周回溝付きロール表面加熱用コイルにある。
へ突出した 形の環となし，開となつた外周方向を平帯材で閉成して
なる断面視凸型を呈する中空環であり、 (2)当該凸型における基部がロール周面と充分離間する
位置にある如く突部の長さを設定するとともに、 (3)当該突部は巾を側壁間に自己冷却用流体通路となる
空間を維持しつつ上記周回溝巾に可及的に近い小巾に，
また先端壁の肉厚を充分大に設定し、 (4)突部の両側面に基部との段差以下の厚さで磁性材を
添着してなる 周回溝付きロール表面加熱用コイルにある。
（実施例） 本考案を第１図（ａ）に示す実施例に従つて詳述する。
第１図（ａ）は形成途中の加熱導体の部分斜視図であ
る。加熱導体ｃは厚板材を切削加工して、内周方向に突
出する断面形状が 形を呈する環に切り出したうえ、外周方向に位置する開
となつた周面を所定厚さの平帯材により，例えば鑞付け
して，閉成し、断面視が中空の凸型を呈する中空環に形
成してなる。当該実施例加熱導体ｃにおける断面視凸型
の各寸法を具体的に数値で示せば、基部ｃａは両端面間
の外寸が２０mm，半径方向巾の外寸が１０mmであり、突
部ｃｂは両端面間の外寸が７mm，半径方向の長さが２０
mmであり、また壁の厚さは突部ｃｂの先端壁ｔを６mmと
した以外、全て２mmの厚さまで切削して形成してあり、
かつ切削形成した 形の開口を閉成する平帯材ｃｃの厚さも２mmである。ち
なみに、ワークＷが直径３００mmである場合の使用加熱
電源は出力２５０KW，周波数６KHzである。
る。加熱導体ｃは厚板材を切削加工して、内周方向に突
出する断面形状が 形を呈する環に切り出したうえ、外周方向に位置する開
となつた周面を所定厚さの平帯材により，例えば鑞付け
して，閉成し、断面視が中空の凸型を呈する中空環に形
成してなる。当該実施例加熱導体ｃにおける断面視凸型
の各寸法を具体的に数値で示せば、基部ｃａは両端面間
の外寸が２０mm，半径方向巾の外寸が１０mmであり、突
部ｃｂは両端面間の外寸が７mm，半径方向の長さが２０
mmであり、また壁の厚さは突部ｃｂの先端壁ｔを６mmと
した以外、全て２mmの厚さまで切削して形成してあり、
かつ切削形成した 形の開口を閉成する平帯材ｃｃの厚さも２mmである。ち
なみに、ワークＷが直径３００mmである場合の使用加熱
電源は出力２５０KW，周波数６KHzである。
尚、図示はしないが，当該加熱導体ｃは所定周位置で切
断され、その切り口を閉塞するとともに、両閉塞端外周
位置に中空のリード部が固着され、当該リード部を介し
て加熱電源からの給電が可能であり、かつリード部の何
れか一方には冷却流体供給管路，他方には冷却流体排出
管路が接続されていて、加熱導体ｃの中空部を自己冷却
用流体が流通可能に設定されていること云うまでもな
い。
断され、その切り口を閉塞するとともに、両閉塞端外周
位置に中空のリード部が固着され、当該リード部を介し
て加熱電源からの給電が可能であり、かつリード部の何
れか一方には冷却流体供給管路，他方には冷却流体排出
管路が接続されていて、加熱導体ｃの中空部を自己冷却
用流体が流通可能に設定されていること云うまでもな
い。
上記の如く形成された加熱導体ｃには、第１図（ｂ）に
Ｍとして示す磁性材が公知手段で突部ｃｂの両側面に添
着され、加熱コイルＣを構成する。また、上記磁性材Ｍ
は，例えば２〜３mmの，基部ｃａと突部ｃｂとの段差以
下で、磁束が飽和しない厚さに設定される。
Ｍとして示す磁性材が公知手段で突部ｃｂの両側面に添
着され、加熱コイルＣを構成する。また、上記磁性材Ｍ
は，例えば２〜３mmの，基部ｃａと突部ｃｂとの段差以
下で、磁束が飽和しない厚さに設定される。
（考案の作用） 加熱導体ｃを厚板材から切削加工して形成した場合は、
管材を曲げて形成したり，管壁の厚さとして予定される
薄い板材を曲げて鑞付けしたりて形成した場合に比べて
機械的強度がはるかに高く、また壁の肉厚および長さ，
巾寸法を機械的強度が許容する範囲内で所望に設定し得
る。
管材を曲げて形成したり，管壁の厚さとして予定される
薄い板材を曲げて鑞付けしたりて形成した場合に比べて
機械的強度がはるかに高く、また壁の肉厚および長さ，
巾寸法を機械的強度が許容する範囲内で所望に設定し得
る。
本考案は上記の点を高度利用したもので、加熱導体ｃを
機械的強度を保持しつつ上述の如く形成し、かつ突部の
両側面に薄く磁性材Ｍを添着する構成とすることによ
り、通電電流を近接作用によりワークＷの周面１に最も
近接した突部ｃｂの厚い先端壁ｔに集中させるととも
に，発生する磁束Φを突部ｃｂ沿いに収束させるので、
当該磁束Φは，第１図（ｃ）に示す如く，巾が狭く高い
指向性をもつこととなる。
機械的強度を保持しつつ上述の如く形成し、かつ突部の
両側面に薄く磁性材Ｍを添着する構成とすることによ
り、通電電流を近接作用によりワークＷの周面１に最も
近接した突部ｃｂの厚い先端壁ｔに集中させるととも
に，発生する磁束Φを突部ｃｂ沿いに収束させるので、
当該磁束Φは，第１図（ｃ）に示す如く，巾が狭く高い
指向性をもつこととなる。
従つて、周面１の加熱時には、基部ｃａが周面１から離
間しているにも拘わらず，リークが少なく高密度の磁束
Φが周面１を効率的に加熱する作用がある。さらに周回
溝２近傍の加熱では磁束Φが巾の狭い高い指向性を備え
ているので，相対移動しつつある加熱導体ｃへの給電Ｏ
ＦＦ，ＯＮ操作の時間的間隔を拡張するとともに、進行
方向前方側の磁性材Ｍの端面が周回溝２の手前の稜部ｅ
１に至つた実線で描く時点でＯＦＦ，進行方向後方の磁
性材Ｍの端面が周回溝２の向い側の稜部ｅ２に至つた破
線で描く時点でＯＮするが如く，電源操作基準点を明確
とする作用がある。
間しているにも拘わらず，リークが少なく高密度の磁束
Φが周面１を効率的に加熱する作用がある。さらに周回
溝２近傍の加熱では磁束Φが巾の狭い高い指向性を備え
ているので，相対移動しつつある加熱導体ｃへの給電Ｏ
ＦＦ，ＯＮ操作の時間的間隔を拡張するとともに、進行
方向前方側の磁性材Ｍの端面が周回溝２の手前の稜部ｅ
１に至つた実線で描く時点でＯＦＦ，進行方向後方の磁
性材Ｍの端面が周回溝２の向い側の稜部ｅ２に至つた破
線で描く時点でＯＮするが如く，電源操作基準点を明確
とする作用がある。
そのうえ、通電電流が集中的に流れる先端壁ｔまで自己
冷却用流体の流通路が伸びていて自己発熱ならびに輻射
熱による昇温・加熱を抑制するので、構成材の劣化が防
止されて加熱コイルＣの耐用時間を延長する作用があ
る。
冷却用流体の流通路が伸びていて自己発熱ならびに輻射
熱による昇温・加熱を抑制するので、構成材の劣化が防
止されて加熱コイルＣの耐用時間を延長する作用があ
る。
（考案適用範囲） 上記実施例では、ワークＷとして紙板をコルゲート加工
する波状周面のロールを挙げて説明したが、本考案にか
かる構成の加熱コイルＣは周面の形状如何に拘わらず，
少なくとも細巾周回溝のある大径ロールの表面を熱処理
する場合に適用可能であり、上述実施例について述べた
作用を発揮するものである。
する波状周面のロールを挙げて説明したが、本考案にか
かる構成の加熱コイルＣは周面の形状如何に拘わらず，
少なくとも細巾周回溝のある大径ロールの表面を熱処理
する場合に適用可能であり、上述実施例について述べた
作用を発揮するものである。
（考案の効果） 本考案にかかるコイルを使用すれば、電源ＯＮ，ＯＦＦ
操作基準点が明確とされ、かつ磁束Φが巾の狭い高い指
向性を有していることから，操作のタイミング許容範囲
が大となるので、手動操作する場合には，未熟練技能者
でも容易に操作することができ、自動操作する場合に
は，シーケンス制御が極めて容易となる。そのうえ、当
該操作に従つた加熱は全ての稜部ｅに過加熱ないし加熱
不足を生ずることなくワークＷの周面を全長にわたつて
均一加熱することが可能となる。従つて、本考案はこの
種ロールの熱処理における作業性の向上と仕上がり品質
の確保とに多大の貢献をするとして賞用される。
操作基準点が明確とされ、かつ磁束Φが巾の狭い高い指
向性を有していることから，操作のタイミング許容範囲
が大となるので、手動操作する場合には，未熟練技能者
でも容易に操作することができ、自動操作する場合に
は，シーケンス制御が極めて容易となる。そのうえ、当
該操作に従つた加熱は全ての稜部ｅに過加熱ないし加熱
不足を生ずることなくワークＷの周面を全長にわたつて
均一加熱することが可能となる。従つて、本考案はこの
種ロールの熱処理における作業性の向上と仕上がり品質
の確保とに多大の貢献をするとして賞用される。
第１図（ａ）は本考案実施例加熱導体の形成状態を示す
部分斜視図、第１図（ｂ）は本考案実施例加熱コイルの
構成を示す部分斜視図、第１図（ｃ）は本考案加熱コイ
ルの作用を示す断面図、第２図（ａ）は従来加熱コイル
による加熱状態を示す断面図、第２図（ｂ）および
（ｃ）はそれぞれ従来加熱コイルの問題点を説明する断
面図である。 Ｗ……ロール 1,1a,1b……周面 ２……周回溝 Ｃ……加熱コイル ｃ……加熱導体 ｃａ……基部 ｃｂ……突部 ｃｃ……平帯材 ｔ……先端壁 Ｍ……磁性材
部分斜視図、第１図（ｂ）は本考案実施例加熱コイルの
構成を示す部分斜視図、第１図（ｃ）は本考案加熱コイ
ルの作用を示す断面図、第２図（ａ）は従来加熱コイル
による加熱状態を示す断面図、第２図（ｂ）および
（ｃ）はそれぞれ従来加熱コイルの問題点を説明する断
面図である。 Ｗ……ロール 1,1a,1b……周面 ２……周回溝 Ｃ……加熱コイル ｃ……加熱導体 ｃａ……基部 ｃｂ……突部 ｃｃ……平帯材 ｔ……先端壁 Ｍ……磁性材
Claims (1)
- 【請求項１】細巾の周回溝が長手方向所定間隔ごとに形
成されている大径のロールを表面加熱する移動型単巻加
熱導体からなるコイルにおいて、当該加熱導体は厚板材
を切削加工で断面形状が内周方向へ突出した 形の環となし，開となつた外周方向を平帯材で閉成して
なる断面視凸型を呈する中空環であり、当該凸型におけ
る基部がロール周面と充分離間する位置にある如く突部
の長さを設定するとともに、当該突部は巾を側壁間に自
己冷却用流体通路となる空間を維持しつつ上記周回溝巾
に可及的に近い小巾に，また先端壁の肉厚を充分大に設
定し、突部の両側面に基部との段差以下の厚さで磁性材
を添着してなる周回溝付きロール表面加熱用コイル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1987102790U JPH0621197Y2 (ja) | 1987-07-06 | 1987-07-06 | 周回溝付きロ−ル表面加熱用コイル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1987102790U JPH0621197Y2 (ja) | 1987-07-06 | 1987-07-06 | 周回溝付きロ−ル表面加熱用コイル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS649396U JPS649396U (ja) | 1989-01-19 |
| JPH0621197Y2 true JPH0621197Y2 (ja) | 1994-06-01 |
Family
ID=31333022
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1987102790U Expired - Lifetime JPH0621197Y2 (ja) | 1987-07-06 | 1987-07-06 | 周回溝付きロ−ル表面加熱用コイル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0621197Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2660203A1 (en) * | 2006-08-07 | 2008-02-14 | Messier-Bugatti | Apparatus for porous material densification |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4998311A (ja) * | 1973-01-26 | 1974-09-18 | ||
| JPS5816495A (ja) * | 1981-07-22 | 1983-01-31 | 高周波熱錬株式会社 | 加熱面の測温可能な誘導子 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59152709U (ja) * | 1983-03-31 | 1984-10-13 | 株式会社東芝 | コイル用電線 |
-
1987
- 1987-07-06 JP JP1987102790U patent/JPH0621197Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4998311A (ja) * | 1973-01-26 | 1974-09-18 | ||
| JPS5816495A (ja) * | 1981-07-22 | 1983-01-31 | 高周波熱錬株式会社 | 加熱面の測温可能な誘導子 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS649396U (ja) | 1989-01-19 |
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