JPH06201681A - 石炭乾留生成ガスのガスカロリー・体積の推定方法 - Google Patents
石炭乾留生成ガスのガスカロリー・体積の推定方法Info
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- JPH06201681A JPH06201681A JP257393A JP257393A JPH06201681A JP H06201681 A JPH06201681 A JP H06201681A JP 257393 A JP257393 A JP 257393A JP 257393 A JP257393 A JP 257393A JP H06201681 A JPH06201681 A JP H06201681A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 石炭乾留時の元素収支に基づき、石炭の元素
分析値および灰分より、石炭乾留生成ガスのガスカロリ
ー・ガス体積を精度良く推定する方法を提供する。 【構成】 石炭中の炭素、水素、酸素、および窒素の含
有量、石炭の水素と炭素の原子数比（Ｈ／Ｃ）、石炭の
酸素と炭素の原子数比（Ｏ／Ｃ）から石炭乾留生成ガス
のガスカロリー・ガス体積を推定する。
分析値および灰分より、石炭乾留生成ガスのガスカロリ
ー・ガス体積を精度良く推定する方法を提供する。 【構成】 石炭中の炭素、水素、酸素、および窒素の含
有量、石炭の水素と炭素の原子数比（Ｈ／Ｃ）、石炭の
酸素と炭素の原子数比（Ｏ／Ｃ）から石炭乾留生成ガス
のガスカロリー・ガス体積を推定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は冶金用コークス製造用の
石炭を乾留した時生成する石炭乾留ガスのガスカロリー
およびガス体積を推定し、石炭の経済性評価、コークス
炉の操業管理、エネルギーバランスの管理などを適正に
行う方法に関するものである。
石炭を乾留した時生成する石炭乾留ガスのガスカロリー
およびガス体積を推定し、石炭の経済性評価、コークス
炉の操業管理、エネルギーバランスの管理などを適正に
行う方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】冶金用コークス製造時に生成するコーク
ス炉ガスのガスカロリーおよび体積を推定することは石
炭の経済性評価、コークス炉の操業管理、エネルギーバ
ランスの管理を行う上で重要である。このようなガスカ
ロリーの推定法としては石炭の揮発分（ＶＭ）および石
炭の酸素と炭素の原子数比（Ｏ／Ｃ）による方法（特開
平３−２３９７９２）がある。ガス体積の推定法として
は石炭の揮発分と石炭の（０／Ｃ）による方法（特開平
３−２３９７９４）がある。
ス炉ガスのガスカロリーおよび体積を推定することは石
炭の経済性評価、コークス炉の操業管理、エネルギーバ
ランスの管理を行う上で重要である。このようなガスカ
ロリーの推定法としては石炭の揮発分（ＶＭ）および石
炭の酸素と炭素の原子数比（Ｏ／Ｃ）による方法（特開
平３−２３９７９２）がある。ガス体積の推定法として
は石炭の揮発分と石炭の（０／Ｃ）による方法（特開平
３−２３９７９４）がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来の石炭乾留ガスの
ガスカロリーの推定法（特開平３−２３９７９２）およ
びガス体積の推定法（特開平３−２３９７９４）は石炭
の揮発分（ＶＭ）および石炭の酸素と炭素の原子数比
（Ｏ／Ｃ）に基づき石炭乾留生成ガスのガスカロリーを
推定する方法である。これらの方法は石炭乾留ガスのガ
スカロリーおよび体積の推定は行っているが、生成ガス
の組成の推定は行っていない。生成ガス中の水素、メタ
ンを高純度水素、ＬＮＧとして利用する際、生成ガス中
の水素、メタンの組成も推定できることが好ましい。従
って本発明の目的は上述の問題を解消した石炭乾留生成
ガスのガスカロリーおよび体積の推定法を提供すること
にある。
ガスカロリーの推定法（特開平３−２３９７９２）およ
びガス体積の推定法（特開平３−２３９７９４）は石炭
の揮発分（ＶＭ）および石炭の酸素と炭素の原子数比
（Ｏ／Ｃ）に基づき石炭乾留生成ガスのガスカロリーを
推定する方法である。これらの方法は石炭乾留ガスのガ
スカロリーおよび体積の推定は行っているが、生成ガス
の組成の推定は行っていない。生成ガス中の水素、メタ
ンを高純度水素、ＬＮＧとして利用する際、生成ガス中
の水素、メタンの組成も推定できることが好ましい。従
って本発明の目的は上述の問題を解消した石炭乾留生成
ガスのガスカロリーおよび体積の推定法を提供すること
にある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明による石炭乾留生
成物歩留まり推定法としては元素収支、灰分収支に着目
し石炭乾留生成物歩留まりの検討を行った結果、乾留生
成物中のＡＳＨ，Ｏ，Ｎ，Ｓの量は石炭のＡＳＨ，Ｏ，
Ｎ，Ｓの一次関数として表せること、乾留生成物中のＣ
或いはＨと石炭の芳香族性の因子としてＨ／Ｃおよび石
炭の酸素官能基の因子としてのＯ／Ｃから推定できるこ
とが分かった。石炭乾留生成物歩留まりは灰分収支、元
素収支の推定結果から求めることができる。特に、石炭
乾留生成ガスのガスカロリーおよびガス体積の推定は、
石炭乾留生成物として生成ガス中の各成分（例えば、水
素、メタンなど）も考慮した元素収支の検討を行い、生
成ガス中の各成分の歩留まりを考慮することにより従来
法より精度良く石炭乾留生成ガスのガスカロリー・体積
を推定することが可能になった。即ち、本発明の要旨と
するところは、 （１）石炭の元素分析値（炭素含有量（Ｃ）、水素含有
量（Ｈ）、窒素含有量（Ｎ）、酸素含有量（Ｏ）、およ
び硫黄含有量（Ｓ））と前記石炭の水素と炭素との原子
数比（Ｈ／Ｃ）と前記石炭の酸素と炭素との原子数比
（Ｏ／Ｃ）とに基づいて、前記石炭の乾留生成ガスのガ
スカロリーおよび体積を推定することを特徴とする石炭
乾留生成ガスのガスカロリー・体積の推定方法 （２）下記式により石炭乾留生成ガスのガスカロリーを
推定することを特徴とする前記（１）に記載の石炭乾留
生成ガスのガスカロリーの推定方法 発生ガスカロリー（Mcal/t dry coal)=a1・C(%d)+b1・H
(%d)+c1・O(%d)+d1・N(%d)+f1・H/C(-)+g1 ・O/C(-)+h1 但し、a1=32.5, b1=466.4, c1=3.0, d1=0.0, f1=-1554.
4, g1=1153.3, h1=-2271.8 （３）下記式により石炭乾留生成ガスの体積を推定する
ことを特徴とする前記（１）に記載の石炭乾留生成ガス
の体積の推定方法 発生ガス体積（Nm3/t dry coal)=a2・C(%d)+b2・H(%d)+
c2・O(%d)+d2・N(%d)+f2・H/C(-)+g2 ・O/C(-)+h2 但し、a2=4.4, b2=128.0, c2=1.8, d2=3.4, f2=-656.5,
g2=486.4, h2=-249.4にある。
成物歩留まり推定法としては元素収支、灰分収支に着目
し石炭乾留生成物歩留まりの検討を行った結果、乾留生
成物中のＡＳＨ，Ｏ，Ｎ，Ｓの量は石炭のＡＳＨ，Ｏ，
Ｎ，Ｓの一次関数として表せること、乾留生成物中のＣ
或いはＨと石炭の芳香族性の因子としてＨ／Ｃおよび石
炭の酸素官能基の因子としてのＯ／Ｃから推定できるこ
とが分かった。石炭乾留生成物歩留まりは灰分収支、元
素収支の推定結果から求めることができる。特に、石炭
乾留生成ガスのガスカロリーおよびガス体積の推定は、
石炭乾留生成物として生成ガス中の各成分（例えば、水
素、メタンなど）も考慮した元素収支の検討を行い、生
成ガス中の各成分の歩留まりを考慮することにより従来
法より精度良く石炭乾留生成ガスのガスカロリー・体積
を推定することが可能になった。即ち、本発明の要旨と
するところは、 （１）石炭の元素分析値（炭素含有量（Ｃ）、水素含有
量（Ｈ）、窒素含有量（Ｎ）、酸素含有量（Ｏ）、およ
び硫黄含有量（Ｓ））と前記石炭の水素と炭素との原子
数比（Ｈ／Ｃ）と前記石炭の酸素と炭素との原子数比
（Ｏ／Ｃ）とに基づいて、前記石炭の乾留生成ガスのガ
スカロリーおよび体積を推定することを特徴とする石炭
乾留生成ガスのガスカロリー・体積の推定方法 （２）下記式により石炭乾留生成ガスのガスカロリーを
推定することを特徴とする前記（１）に記載の石炭乾留
生成ガスのガスカロリーの推定方法 発生ガスカロリー（Mcal/t dry coal)=a1・C(%d)+b1・H
(%d)+c1・O(%d)+d1・N(%d)+f1・H/C(-)+g1 ・O/C(-)+h1 但し、a1=32.5, b1=466.4, c1=3.0, d1=0.0, f1=-1554.
4, g1=1153.3, h1=-2271.8 （３）下記式により石炭乾留生成ガスの体積を推定する
ことを特徴とする前記（１）に記載の石炭乾留生成ガス
の体積の推定方法 発生ガス体積（Nm3/t dry coal)=a2・C(%d)+b2・H(%d)+
c2・O(%d)+d2・N(%d)+f2・H/C(-)+g2 ・O/C(-)+h2 但し、a2=4.4, b2=128.0, c2=1.8, d2=3.4, f2=-656.5,
g2=486.4, h2=-249.4にある。
【０００５】
【作用】以下、その具体的内容について作用とともに詳
細に示す。
細に示す。
【０００６】石炭乾留生成ガスの主成分は水素
（Ｈ2 ）、窒素（Ｎ2 ）、メタン（ＣＨ4 ）、一酸化炭
素（ＣＯ）、二酸化炭素（ＣＯ2 ）、エチレン（Ｃ2 Ｈ
4 ）、エタン（Ｃ2 Ｈ6 ）である。これらは炭素、水
素、窒素、酸素からなるガスであり、石炭の構成元素で
ある炭素、水素、窒素、酸素がこれらのガスへどのよう
に分配するかについて調査した。図１は水素の歩留まり
（重量％）と石炭の水素含有量の関係である。水素の歩
留まりとは乾燥石炭の重量を基準とした水素ガスの重量
％と定義する。石炭の水素含有量が増加すると生成水素
量が多くなる。図中の●は石炭中の水素と炭素原子数比
が０．９超のもので、○は石炭中の（Ｈ／Ｃ）が０．７
未満の石炭である。図２は前記水素含有量が５．２〜
５．５％ｄ（％ｄは乾燥石炭を基準とした重量％）の石
炭の（Ｈ／Ｃ）と水素の歩留まり（重量％）の関係を示
す。（Ｈ／Ｃ）が減少すれば水素の歩留まりが増加す
る。又この関係は石炭の酸素と水素の原子数比（Ｏ／
Ｃ）によっても異なることが分かった。図３はメタン中
の炭素の歩留まり、つまり乾燥石炭の重量を基準とした
メタン中の炭素の重量％と石炭の炭素含有量の関係であ
る。石炭の炭素含有量が増加するとメタン中の炭素歩留
まりが高くなる。図中の●は石炭の（Ｈ／Ｃ）が０．９
超の石炭、○は石炭の（Ｈ／Ｃ）が０．７未満の石炭で
ある。図４は前記石炭の炭素含有量が７８〜８０％ｄの
石炭の（Ｈ／Ｃ）とメタン中の炭素の歩留まりの関係で
ある。石炭の（Ｈ／Ｃ）が増加するとメタン中の炭素の
歩留まりは増加する。又この関係は石炭の（Ｏ／Ｃ）で
異なる。生成ガス各成分中の酸素（或いは窒素）と石炭
の酸素含有量（或いは窒素含有量）の間には正の相関が
ある。本発明は上記知見に基づいたもので、乾燥石炭を
１００とした生成ガス中の各成分（水素Ｈ2 ）、メタン
（ＣＨ4 ）、一酸化炭素（ＣＯ）、二酸化炭素（Ｃ
Ｏ2 ）、エチレン（Ｃ2 Ｈ4 ）、エタン（Ｃ2 Ｈ6 ））
の中の炭素（或いは水素）の歩留まり（重量％）の推定
式は、生成ガスの各成分中の炭素（或いは水素）の歩留
まりと当該石炭の炭素含有量（或いは水素含有量）と当
該石炭の（Ｈ／Ｃ）および（Ｏ／Ｃ）との回帰分析で算
出する。乾燥石炭の重量を基準とした生成ガス中の各成
分の中の酸素（或いは窒素）の歩留まり（重量％）の推
定式は酸素（或いは窒素）の歩留まり（重量％）と当該
石炭の酸素含有量（或いは窒素含有量）との回帰分析で
算出する。即ち酸素の歩留まり、窒素の歩留まりはそれ
ぞれ石炭の酸素含有量、窒素含有量の１次関数で表す。
生成ガス中の各成分の歩留まりは前記各成分中の炭素、
水素、酸素、窒素の歩留まりの総和として算出する。生
成ガスのガスカロリーおよびガス体積は上記生成ガスの
各成分の歩留まりを体積に換算するとともに、各ガス成
分の単位体積当たりの発熱量を用いて算出する。
（Ｈ2 ）、窒素（Ｎ2 ）、メタン（ＣＨ4 ）、一酸化炭
素（ＣＯ）、二酸化炭素（ＣＯ2 ）、エチレン（Ｃ2 Ｈ
4 ）、エタン（Ｃ2 Ｈ6 ）である。これらは炭素、水
素、窒素、酸素からなるガスであり、石炭の構成元素で
ある炭素、水素、窒素、酸素がこれらのガスへどのよう
に分配するかについて調査した。図１は水素の歩留まり
（重量％）と石炭の水素含有量の関係である。水素の歩
留まりとは乾燥石炭の重量を基準とした水素ガスの重量
％と定義する。石炭の水素含有量が増加すると生成水素
量が多くなる。図中の●は石炭中の水素と炭素原子数比
が０．９超のもので、○は石炭中の（Ｈ／Ｃ）が０．７
未満の石炭である。図２は前記水素含有量が５．２〜
５．５％ｄ（％ｄは乾燥石炭を基準とした重量％）の石
炭の（Ｈ／Ｃ）と水素の歩留まり（重量％）の関係を示
す。（Ｈ／Ｃ）が減少すれば水素の歩留まりが増加す
る。又この関係は石炭の酸素と水素の原子数比（Ｏ／
Ｃ）によっても異なることが分かった。図３はメタン中
の炭素の歩留まり、つまり乾燥石炭の重量を基準とした
メタン中の炭素の重量％と石炭の炭素含有量の関係であ
る。石炭の炭素含有量が増加するとメタン中の炭素歩留
まりが高くなる。図中の●は石炭の（Ｈ／Ｃ）が０．９
超の石炭、○は石炭の（Ｈ／Ｃ）が０．７未満の石炭で
ある。図４は前記石炭の炭素含有量が７８〜８０％ｄの
石炭の（Ｈ／Ｃ）とメタン中の炭素の歩留まりの関係で
ある。石炭の（Ｈ／Ｃ）が増加するとメタン中の炭素の
歩留まりは増加する。又この関係は石炭の（Ｏ／Ｃ）で
異なる。生成ガス各成分中の酸素（或いは窒素）と石炭
の酸素含有量（或いは窒素含有量）の間には正の相関が
ある。本発明は上記知見に基づいたもので、乾燥石炭を
１００とした生成ガス中の各成分（水素Ｈ2 ）、メタン
（ＣＨ4 ）、一酸化炭素（ＣＯ）、二酸化炭素（Ｃ
Ｏ2 ）、エチレン（Ｃ2 Ｈ4 ）、エタン（Ｃ2 Ｈ6 ））
の中の炭素（或いは水素）の歩留まり（重量％）の推定
式は、生成ガスの各成分中の炭素（或いは水素）の歩留
まりと当該石炭の炭素含有量（或いは水素含有量）と当
該石炭の（Ｈ／Ｃ）および（Ｏ／Ｃ）との回帰分析で算
出する。乾燥石炭の重量を基準とした生成ガス中の各成
分の中の酸素（或いは窒素）の歩留まり（重量％）の推
定式は酸素（或いは窒素）の歩留まり（重量％）と当該
石炭の酸素含有量（或いは窒素含有量）との回帰分析で
算出する。即ち酸素の歩留まり、窒素の歩留まりはそれ
ぞれ石炭の酸素含有量、窒素含有量の１次関数で表す。
生成ガス中の各成分の歩留まりは前記各成分中の炭素、
水素、酸素、窒素の歩留まりの総和として算出する。生
成ガスのガスカロリーおよびガス体積は上記生成ガスの
各成分の歩留まりを体積に換算するとともに、各ガス成
分の単位体積当たりの発熱量を用いて算出する。
【０００７】ガスカロリーは下記式により算出され
る。
る。
【０００８】 発生ガスカロリー（Mcal/t dry coal) =a1・C(%d)+b1・H(%d)+c1・O(%d) +d1・N(%d)+f1・H/C(-)+g1 ・O/C(-)+h1 ... 但し、a1=32.5, b1=466.4, c1=3.0, d1=0.0, f1=-1554.
4, g1=1153.3, h1=-2271.8。
4, g1=1153.3, h1=-2271.8。
【０００９】ガス体積は下記式により算出される。
【００１０】 発生ガス体積（Nm3/t dry coal) =a2 ・C(%d)+b2・H(%d)+c2・O(%d) +d2・N(%d)+f2・H/C(-)+g2 ・O/C(-)+h2 ... 但し、a2=4.4, b2=128.0, c2=1.8, d2=3.4, f2=-656.5,
g2=486.4, h2=-249.4
g2=486.4, h2=-249.4
【００１１】
【実施例１】図９にしめす石炭乾留装置で炭素含有量７
０〜８３％ｄの石炭を乾留した時の石炭乾留生成ガスの
ガスカロリーを推定した結果を図５に、ガス体積を推定
した結果を図６に示す。図７は生成ガス中の水素の歩留
まりの推定値とその実測値の関係である。図８は生成ガ
ス中のメタンの歩留まりの推定値とその実測値の関係で
ある。推定値と実測値はほぼ一致している。乾留は３ｍ
ｍ以下の粉炭１００ｇを充填し、室温から１０００℃ま
で加熱乾留して行った。石炭乾留生成ガスのガスカロリ
ー推定における従来法と本発明の方法推定誤差の比較結
果を表１に示す。従来法は特開平３−２３９７９２によ
りガスカロリーを推定した。本発明の方法により、従来
法より精度良く石炭乾留生成物歩留まりを推定すること
ができた。
０〜８３％ｄの石炭を乾留した時の石炭乾留生成ガスの
ガスカロリーを推定した結果を図５に、ガス体積を推定
した結果を図６に示す。図７は生成ガス中の水素の歩留
まりの推定値とその実測値の関係である。図８は生成ガ
ス中のメタンの歩留まりの推定値とその実測値の関係で
ある。推定値と実測値はほぼ一致している。乾留は３ｍ
ｍ以下の粉炭１００ｇを充填し、室温から１０００℃ま
で加熱乾留して行った。石炭乾留生成ガスのガスカロリ
ー推定における従来法と本発明の方法推定誤差の比較結
果を表１に示す。従来法は特開平３−２３９７９２によ
りガスカロリーを推定した。本発明の方法により、従来
法より精度良く石炭乾留生成物歩留まりを推定すること
ができた。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【実施例２】表２に炉幅４５０ｍｍのコークス炉で、炉
温１１６７℃、乾留時間２０時間、装入炭量２４．２ｔ
乾燥炭／窯の乾留条件において、揮発分２７％ｄの配合
炭を乾留した時の従来法（特開平３−２３９７９２）と
本発明の方法の石炭乾留生成ガスのガスカロリーの推定
値とその実測値の比較を示す。表２に示すように、従来
法に比べて本発明の方法は実測値との差が少ない。即
ち、コークス炉の操業管理に本発明の方法を用いれば、
石炭乾留生成ガスのカロリーに関する操業管理をより適
切に行う事ができた。
温１１６７℃、乾留時間２０時間、装入炭量２４．２ｔ
乾燥炭／窯の乾留条件において、揮発分２７％ｄの配合
炭を乾留した時の従来法（特開平３−２３９７９２）と
本発明の方法の石炭乾留生成ガスのガスカロリーの推定
値とその実測値の比較を示す。表２に示すように、従来
法に比べて本発明の方法は実測値との差が少ない。即
ち、コークス炉の操業管理に本発明の方法を用いれば、
石炭乾留生成ガスのカロリーに関する操業管理をより適
切に行う事ができた。
【００１４】
【表２】
【００１５】
【発明の効果】以上のように、本発明により石炭乾留生
成ガスのガスカロリーおよびガス体積をガスの組成とと
もに精度良く推定できるので、コークス炉の操業管理な
どを適切に行え、技術的、経済的効果が大きい。
成ガスのガスカロリーおよびガス体積をガスの組成とと
もに精度良く推定できるので、コークス炉の操業管理な
どを適切に行え、技術的、経済的効果が大きい。
【図１】乾燥石炭の重量を１００とした水素の歩留まり
（重量％）と石炭の水素含有量の関係を示すグラフ。
（重量％）と石炭の水素含有量の関係を示すグラフ。
【図２】水素含有量が５．２〜５．５％ｄの石炭の（Ｈ
／Ｃ）と乾燥石炭の重量を１００とした水素の歩留まり
の関係を示すグラフ。
／Ｃ）と乾燥石炭の重量を１００とした水素の歩留まり
の関係を示すグラフ。
【図３】乾燥石炭の重量を１００としたメタン中の炭素
の歩留まりと石炭の炭素含有量の関係を示すグラフ。
の歩留まりと石炭の炭素含有量の関係を示すグラフ。
【図４】石炭の炭素含有量が７８〜８０％ｄの石炭の
（Ｈ／Ｃ）とメタン中の炭素の歩留まりの関係を示すグ
ラフ。
（Ｈ／Ｃ）とメタン中の炭素の歩留まりの関係を示すグ
ラフ。
【図５】生成ガスのガスカロリーの推定値とその実測値
の関係を示すグラフ。
の関係を示すグラフ。
【図６】生成ガスの体積の推定値とその実測値の関係を
示すグラフ。
示すグラフ。
【図７】生成ガス中の水素の歩留まりの推定値とその実
測値の関係を示す図。
測値の関係を示す図。
【図８】生成ガス中のメタンの歩留まりの推定値とその
実測値の関係を示すグラフ。
実測値の関係を示すグラフ。
【図９】石炭乾留装置例の概略図。
Claims (3)
- 【請求項１】 石炭の元素分析値（炭素含有量（Ｃ）、
水素含有量（Ｈ）、窒素含有量（Ｎ）、酸素含有量
（Ｏ）、および硫黄含有量（Ｓ））と前記石炭の水素と
炭素との原子数比（Ｈ／Ｃ）と前記石炭の酸素と炭素と
の原子数比（Ｏ／Ｃ）とに基づいて、前記石炭の乾留生
成ガスのガスカロリーおよび体積を推定することを特徴
とする石炭乾留生成ガスのガスカロリー・体積の推定方
法。 - 【請求項２】 下記式により石炭乾留生成ガスのガスカ
ロリーを推定することを特徴とする請求項１に記載の石
炭乾留生成ガスのガスカロリーの推定方法。 発生ガスカロリー（Mcal/t dry coal) =a1・C(%d)+b1・H(%d)+c1・O(%d)+d1・N(%d)+f1・H/C
(-)+g1 ・O/C(-)+h1 但し、a1=32.5, b1=466.4, c1=3.0, d1=0.0, f1=-1554.
4, g1=1153.3, h1=-2271.8 - 【請求項３】下記式により石炭乾留生成ガスの体積を推
定することを特徴とする請求項１に記載の石炭乾留生成
ガスの体積の推定方法。 発生ガス体積（Nm3/t dry coal)=a2・C(%d)+b2・H(%d)+
c2・O(%d)+d2・N(%d)+f2・H/C(-)+g2 ・O/C(-)+h2 但し、a2=4.4, b2=128.0, c2=1.8, d2=3.4, f2=-656.5,
g2=486.4, h2=-249.4
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP257393A JPH06201681A (ja) | 1993-01-11 | 1993-01-11 | 石炭乾留生成ガスのガスカロリー・体積の推定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP257393A JPH06201681A (ja) | 1993-01-11 | 1993-01-11 | 石炭乾留生成ガスのガスカロリー・体積の推定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06201681A true JPH06201681A (ja) | 1994-07-22 |
Family
ID=11533121
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP257393A Withdrawn JPH06201681A (ja) | 1993-01-11 | 1993-01-11 | 石炭乾留生成ガスのガスカロリー・体積の推定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06201681A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008224123A (ja) * | 2007-03-12 | 2008-09-25 | Kyokuto Kaihatsu Kogyo Co Ltd | 廃棄物の処理方法 |
| CN107636451A (zh) * | 2015-06-11 | 2018-01-26 | 理研计器株式会社 | 热量测定装置以及热量测定方法 |
| CN112444326A (zh) * | 2019-08-27 | 2021-03-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 混合煤气热值的计算方法 |
| CN115308321A (zh) * | 2022-07-04 | 2022-11-08 | 浙江赛鹭鑫仪器有限公司 | 一种氟气及氟化物分析系统及方法 |
-
1993
- 1993-01-11 JP JP257393A patent/JPH06201681A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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