JPH06196344A - 希土類−鉄系磁石の製造方法 - Google Patents
希土類−鉄系磁石の製造方法Info
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- JPH06196344A JPH06196344A JP4343943A JP34394392A JPH06196344A JP H06196344 A JPH06196344 A JP H06196344A JP 4343943 A JP4343943 A JP 4343943A JP 34394392 A JP34394392 A JP 34394392A JP H06196344 A JPH06196344 A JP H06196344A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 異方性希土類−鉄系磁石粉体を固定化してバ
ルク磁石とする製造方法において高エネルギー積化を図
る。 【構成】 ５０重量％以上の異方性希土類−鉄系磁石粉
体と、５０重量％以下の等方性希土類−鉄系磁石粉体を
主成分とする異種ソルダー粉体との混合粉体を磁場配向
し、配向した該混合粉体への圧縮と直接通電加熱で粉体
を固定しバルク磁石とする。これにより粉体の移動の際
の滑り性を改善するとともに粉体の過度な緻密化による
配向の乱れを抑えるので異種材料で磁石粉体を固定する
バルク磁石として高エネルギー積化が可能となる。
ルク磁石とする製造方法において高エネルギー積化を図
る。 【構成】 ５０重量％以上の異方性希土類−鉄系磁石粉
体と、５０重量％以下の等方性希土類−鉄系磁石粉体を
主成分とする異種ソルダー粉体との混合粉体を磁場配向
し、配向した該混合粉体への圧縮と直接通電加熱で粉体
を固定しバルク磁石とする。これにより粉体の移動の際
の滑り性を改善するとともに粉体の過度な緻密化による
配向の乱れを抑えるので異種材料で磁石粉体を固定する
バルク磁石として高エネルギー積化が可能となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は異種ソルダー粉体と異方
性希土類−鉄系磁石粉体との混合粉体を固定し、特定形
状のバルク磁石とする希土類−鉄系磁石の製造方法に関
する。
性希土類−鉄系磁石粉体との混合粉体を固定し、特定形
状のバルク磁石とする希土類−鉄系磁石の製造方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】希土類−鉄系磁石粉体は、例えば R.W.L
ee,et al.,"Producing of Neodymium-Iron-Boron Melt-
Spun Ribbons to Fully Dense Magnet",IEEE T.MAG. Vo
l. MAG-21,No.5(1985)、J.F. Herbest, "Rare earth-Ir
on-Boron Materials; A New Era in Permanent Magnet
s",Ann.Rev.Sci. Vol.16,(1986)にあるように（Ｎｄ／
Ｐｒ）：（Ｆｅ／Ｃｏ）：Ｂとを２：１４：１に近い割
合で含む合金溶湯をメルトスパンし、適宜結晶化温度以
上で熱処理することで得られる。このメルトスパン粉体
は、２０〜１００ｎｍのＮｄ2Ｆｅ14Ｂ相が非晶質Ｆｅ
相に分散した微細組織によって保磁力が発現するもので
磁気的には等方性である。
ee,et al.,"Producing of Neodymium-Iron-Boron Melt-
Spun Ribbons to Fully Dense Magnet",IEEE T.MAG. Vo
l. MAG-21,No.5(1985)、J.F. Herbest, "Rare earth-Ir
on-Boron Materials; A New Era in Permanent Magnet
s",Ann.Rev.Sci. Vol.16,(1986)にあるように（Ｎｄ／
Ｐｒ）：（Ｆｅ／Ｃｏ）：Ｂとを２：１４：１に近い割
合で含む合金溶湯をメルトスパンし、適宜結晶化温度以
上で熱処理することで得られる。このメルトスパン粉体
は、２０〜１００ｎｍのＮｄ2Ｆｅ14Ｂ相が非晶質Ｆｅ
相に分散した微細組織によって保磁力が発現するもので
磁気的には等方性である。
【０００３】しかし、上記メルトスパンでの材料形態は
粉体に限定されるので一般に使用するバルク磁石とする
には、何等かの方法でメルトスパン粉体を固定する技術
が必要となる。粉末冶金における基本的な粉体固定の技
術は常圧焼結であるが、この方法では結晶化温度より遥
かに高温域まで加熱する必要があるため、微細組織に基
づくＨCJを維持することができない。しかしながら樹脂
など異種材料でメルトスパン粉体を固定する場合は結晶
化温度以下で固定することができるので基本的にＨCJは
不変である。
粉体に限定されるので一般に使用するバルク磁石とする
には、何等かの方法でメルトスパン粉体を固定する技術
が必要となる。粉末冶金における基本的な粉体固定の技
術は常圧焼結であるが、この方法では結晶化温度より遥
かに高温域まで加熱する必要があるため、微細組織に基
づくＨCJを維持することができない。しかしながら樹脂
など異種材料でメルトスパン粉体を固定する場合は結晶
化温度以下で固定することができるので基本的にＨCJは
不変である。
【０００４】以上のような背景により、上記メルトスパ
ン粉体を特定形状に固定するバルク磁石の実用化は、例
えばUSP.4,689,163、USP.4,981,635、USP.5,100,604に開
示されているように、もっぱら樹脂などの異種材料で固
定した希土類−鉄系磁石として進展した。このような樹
脂でメルトスパン粉体を固定したバルク磁石の最大エネ
ルギー積（ＢＨ）ｍａｘは〜９ＭＧＯｅである。
ン粉体を特定形状に固定するバルク磁石の実用化は、例
えばUSP.4,689,163、USP.4,981,635、USP.5,100,604に開
示されているように、もっぱら樹脂などの異種材料で固
定した希土類−鉄系磁石として進展した。このような樹
脂でメルトスパン粉体を固定したバルク磁石の最大エネ
ルギー積（ＢＨ）ｍａｘは〜９ＭＧＯｅである。
【０００５】一方、R.W.LeeやJ.F.Herbestらの論文にあ
るようにメルトスパン粉体のバルクを熱間据え込み(Die
-Up-Setting)加工するとＮｄ2Ｆｅ14Ｂ相は〜５００ｎ
ｍまで成長しつつ、強い異方性を示し（ＢＨ）ｍａｘは
〜４０ＭＧＯｅに達する。しかし、このような熱間据え
込み加工で、直接実用的な寸法精度を確保した特定形状
のバルク磁石を得るのは難しく、また難加工性であるた
めにバルク磁石の求められる形状や寸法精度によっては
研削加工も困難である。
るようにメルトスパン粉体のバルクを熱間据え込み(Die
-Up-Setting)加工するとＮｄ2Ｆｅ14Ｂ相は〜５００ｎ
ｍまで成長しつつ、強い異方性を示し（ＢＨ）ｍａｘは
〜４０ＭＧＯｅに達する。しかし、このような熱間据え
込み加工で、直接実用的な寸法精度を確保した特定形状
のバルク磁石を得るのは難しく、また難加工性であるた
めにバルク磁石の求められる形状や寸法精度によっては
研削加工も困難である。
【０００６】このような背景により、例えば M.Doser,
V.Panchnathanの論文"Pulverizinganisotropic rapidry
solidified Nd-Fe-B materials for bonded magnet",
J.Appl.Phys.70(10),15(1991)にあるように熱間据え込
み加工後に、このバルクを粉砕し異方性希土類−鉄系磁
石粉体を得る技術や、その粉体を配向したのち、これを
樹脂などの異種材料で固定することにより特定形状への
対応性の高いバルク磁石とする応用技術開発が行われて
おり、メルトスパン粉体を固定したバルク磁石を上回る
（ＢＨ）ｍａｘへの強い期待が集められている。
V.Panchnathanの論文"Pulverizinganisotropic rapidry
solidified Nd-Fe-B materials for bonded magnet",
J.Appl.Phys.70(10),15(1991)にあるように熱間据え込
み加工後に、このバルクを粉砕し異方性希土類−鉄系磁
石粉体を得る技術や、その粉体を配向したのち、これを
樹脂などの異種材料で固定することにより特定形状への
対応性の高いバルク磁石とする応用技術開発が行われて
おり、メルトスパン粉体を固定したバルク磁石を上回る
（ＢＨ）ｍａｘへの強い期待が集められている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところで異方性希土類
−鉄系磁石粉体を樹脂などの異種材料で固定するバルク
磁石において高い（ＢＨ）ｍａｘを得ようとすれば、先
ず粉体自体が高い異方性と（ＢＨ）ｍａｘとを兼ね備え
ている必要がある。そしてまた粉体の配向と、配向を維
持したままで粉体を緻密化して空隙を減少せしめ、粉体
の体積分率の向上を図るような特有の粉体固定技術も重
要である。
−鉄系磁石粉体を樹脂などの異種材料で固定するバルク
磁石において高い（ＢＨ）ｍａｘを得ようとすれば、先
ず粉体自体が高い異方性と（ＢＨ）ｍａｘとを兼ね備え
ている必要がある。そしてまた粉体の配向と、配向を維
持したままで粉体を緻密化して空隙を減少せしめ、粉体
の体積分率の向上を図るような特有の粉体固定技術も重
要である。
【０００８】異方性希土類−鉄系磁石粉体の配向は磁界
の印加により比較的容易に行うことができる。しかし、
粉体の体積分率の向上には室温付近では一般に数ｔｏｎ
／cm 2もの強い圧力で圧縮する必要がある。この粉体
は、その際、Ｆｅなどソフト磁性粉体のような塑性変形
を伴わないので、部分的な損壊を伴いながら空隙部分へ
移動し緻密化する。ところで異方性希土類−鉄系磁石粉
体のＨCJは粉体精度に依存し粒子径依存性が小さくなる
とＨCJが低下する。とくに粒子径が５０μｍ以下の場合
は極端にＨCJが低下する性質がある。また、圧縮により
損壊を伴いながら空隙部分へ移動して緻密化する粉体の
配向の乱れはバルク磁石の（ＢＨ）ｍａｘとの兼ね合い
で、粉体の体積分率の向上を妨げる。とくに高（ＢＨ）
ｍａｘのバルク磁石は、例えば１mm以下のような薄い形
状で利用されることが多く、緻密化に伴う粉体の損壊と
配向の乱れを抑え、粉体の体積分率を向上させる技術の
向上が求められる。
の印加により比較的容易に行うことができる。しかし、
粉体の体積分率の向上には室温付近では一般に数ｔｏｎ
／cm 2もの強い圧力で圧縮する必要がある。この粉体
は、その際、Ｆｅなどソフト磁性粉体のような塑性変形
を伴わないので、部分的な損壊を伴いながら空隙部分へ
移動し緻密化する。ところで異方性希土類−鉄系磁石粉
体のＨCJは粉体精度に依存し粒子径依存性が小さくなる
とＨCJが低下する。とくに粒子径が５０μｍ以下の場合
は極端にＨCJが低下する性質がある。また、圧縮により
損壊を伴いながら空隙部分へ移動して緻密化する粉体の
配向の乱れはバルク磁石の（ＢＨ）ｍａｘとの兼ね合い
で、粉体の体積分率の向上を妨げる。とくに高（ＢＨ）
ｍａｘのバルク磁石は、例えば１mm以下のような薄い形
状で利用されることが多く、緻密化に伴う粉体の損壊と
配向の乱れを抑え、粉体の体積分率を向上させる技術の
向上が求められる。
【０００９】本発明は異方性希土類−鉄系磁石粉体を主
成分とした高（ＢＨ）ｍａｘのバルク磁石を得ることを
目的とした粉体の固定技術に関するもので緻密化に伴う
粉体の損壊と配向の乱れを抑え、磁石粉体の体積分率を
高めるものである。
成分とした高（ＢＨ）ｍａｘのバルク磁石を得ることを
目的とした粉体の固定技術に関するもので緻密化に伴う
粉体の損壊と配向の乱れを抑え、磁石粉体の体積分率を
高めるものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、配向した５０
重量％以上の異方性希土類−鉄系磁石粉体を５０重量％
以下のメルトスパン粉体を主成分とする異種ソルダー粉
体とともにＮｄ2Ｆｅ1 4Ｂ相の結晶化温度以上で緻密化
する。このことで混合粉体の圧縮を２５０〜３００kg／
cm2とすることができ、損壊によるＨCJ低下や、配向の
乱れを抑えて緻密化することができ、更には過度の緻密
化による配向の乱れも抑えることができるので高（Ｂ
Ｈ）ｍａｘのバルク磁石を得ることができる。
重量％以上の異方性希土類−鉄系磁石粉体を５０重量％
以下のメルトスパン粉体を主成分とする異種ソルダー粉
体とともにＮｄ2Ｆｅ1 4Ｂ相の結晶化温度以上で緻密化
する。このことで混合粉体の圧縮を２５０〜３００kg／
cm2とすることができ、損壊によるＨCJ低下や、配向の
乱れを抑えて緻密化することができ、更には過度の緻密
化による配向の乱れも抑えることができるので高（Ｂ
Ｈ）ｍａｘのバルク磁石を得ることができる。
【００１１】ところで希土類−鉄系磁石粉体は等方性，
異方性に拘らず結晶化温度以上ではＮｄ2Ｆｅ14Ｂ相が
成長する。このＮｄ2Ｆｅ14Ｂ相の成長はＨCJの低下要
因となるが、粉体への圧縮を併用した直接通電加熱によ
り、迅速にバルク磁石とすればＨCJ低下を抑えることが
できる。
異方性に拘らず結晶化温度以上ではＮｄ2Ｆｅ14Ｂ相が
成長する。このＮｄ2Ｆｅ14Ｂ相の成長はＨCJの低下要
因となるが、粉体への圧縮を併用した直接通電加熱によ
り、迅速にバルク磁石とすればＨCJ低下を抑えることが
できる。
【００１２】なお、配向により磁化された粉体は熱消磁
するのでバルク磁石の取扱いが容易になる利点もある。
するのでバルク磁石の取扱いが容易になる利点もある。
【００１３】
【作用】以下、本発明を更に詳しく説明する。
【００１４】先ず、本発明の構成粉体成分について説明
する。本発明でいう異方性希土類−鉄系磁石粉体とは例
えばM.Doser, V.Panchnathanの論文"Pulverizing aniso
tropic rapidry solidified Nd-Fe-B materials forbon
ded magnet",J.Appl.Phys.70(10),15(1991)に記載され
ているような５０〜５００μｍ程度の水素脆化粉砕物
（ＨＤ粉体）、あるいいはR.Nakayama,T.Takeshita et
al.,"Magnetic properties and microstructures of th
e Nd-Fe-B magnetpowder produced by hydrogen treatm
ent",J.Appl.Phys.70(7),(1991)に記載されているよう
な５０〜５００μｍ程度の水素分解／再結晶化粉砕物
（ＨＤＤＲ粉体）などをいう。
する。本発明でいう異方性希土類−鉄系磁石粉体とは例
えばM.Doser, V.Panchnathanの論文"Pulverizing aniso
tropic rapidry solidified Nd-Fe-B materials forbon
ded magnet",J.Appl.Phys.70(10),15(1991)に記載され
ているような５０〜５００μｍ程度の水素脆化粉砕物
（ＨＤ粉体）、あるいいはR.Nakayama,T.Takeshita et
al.,"Magnetic properties and microstructures of th
e Nd-Fe-B magnetpowder produced by hydrogen treatm
ent",J.Appl.Phys.70(7),(1991)に記載されているよう
な５０〜５００μｍ程度の水素分解／再結晶化粉砕物
（ＨＤＤＲ粉体）などをいう。
【００１５】また、本発明でいうメルトスパン粉体を主
成分とする異種ソルダー粉体とは、例えばR.W.Lee et a
l.,"Produceing of Neodymium-Iron-Boron Melt-Spun R
ibbons to Fully Dense Magnet",IEEE T.MAG. Vol. MAG
-21,No.5(1985)、J.F.Herbest,"Rare earth-Iron-Boron
Materials;A New Era in Permanent Magnets"Ann.Rev.
Sci. Vol 16,(1986)に記載されているような５０〜５０
０μｍ程度のメルトスパン粉体に少量の５〜５０μｍ程
度のＣｄ−Ｚｎ，Ｐｂ−Ｓｂ，Ｓｎ−Ｉｎ，Ｃｄ−Ｉ
ｎ，Ｂｉ−Ｐｂ，Ｂｉ−Ｓｎあるいは、またホウケイ酸
ガラス，アルミノホウケイ酸ガラス，その他ＭｇＯ，Ｚ
ｒＯ，ＰｂＯ，ＢａＯ，ＣａＯなどを含む低融点ガラス
など各種ソルダー粉末を混合したものをいう。上記、ソ
ルダー粉末を併用するとＨＤあるいはＨＤＤＲ粉体が移
動して空隙部分を緻密化する際の滑り性を改善するので
配向の乱れを抑えることができ、またＨＤあるいはＨＤ
ＤＲ粉体間にメルトスパン粉体を介在させることにより
メルトスパン粉体で過度な緻密化の進展によるＨＤある
いはＨＤＤＲ粉体の配向の乱れを抑えることができるの
で高（ＢＨ）ｍａｘのバルク磁石を得ることができる。
成分とする異種ソルダー粉体とは、例えばR.W.Lee et a
l.,"Produceing of Neodymium-Iron-Boron Melt-Spun R
ibbons to Fully Dense Magnet",IEEE T.MAG. Vol. MAG
-21,No.5(1985)、J.F.Herbest,"Rare earth-Iron-Boron
Materials;A New Era in Permanent Magnets"Ann.Rev.
Sci. Vol 16,(1986)に記載されているような５０〜５０
０μｍ程度のメルトスパン粉体に少量の５〜５０μｍ程
度のＣｄ−Ｚｎ，Ｐｂ−Ｓｂ，Ｓｎ−Ｉｎ，Ｃｄ−Ｉ
ｎ，Ｂｉ−Ｐｂ，Ｂｉ−Ｓｎあるいは、またホウケイ酸
ガラス，アルミノホウケイ酸ガラス，その他ＭｇＯ，Ｚ
ｒＯ，ＰｂＯ，ＢａＯ，ＣａＯなどを含む低融点ガラス
など各種ソルダー粉末を混合したものをいう。上記、ソ
ルダー粉末を併用するとＨＤあるいはＨＤＤＲ粉体が移
動して空隙部分を緻密化する際の滑り性を改善するので
配向の乱れを抑えることができ、またＨＤあるいはＨＤ
ＤＲ粉体間にメルトスパン粉体を介在させることにより
メルトスパン粉体で過度な緻密化の進展によるＨＤある
いはＨＤＤＲ粉体の配向の乱れを抑えることができるの
で高（ＢＨ）ｍａｘのバルク磁石を得ることができる。
【００１６】なお、バルク磁石のＨＤあるいはＨＤＤＲ
粉体含有量は５０重量％以上必要で、これを下回るとソ
ルダー粉末によるＨＤあるいはＨＤＤＲ粉体が移動して
空隙部分を緻密化する際の滑り性を改善する効果が期待
できない。
粉体含有量は５０重量％以上必要で、これを下回るとソ
ルダー粉末によるＨＤあるいはＨＤＤＲ粉体が移動して
空隙部分を緻密化する際の滑り性を改善する効果が期待
できない。
【００１７】また、必要に応じて適宜カンファー，ボル
ネオール，ナフタリンなど昇華性有機化合物を併用する
こともできる。これら昇華性有機化合物はバルク磁石中
には残存しないことが望ましいが室温下で圧粉体の結合
剤となる利点がある。
ネオール，ナフタリンなど昇華性有機化合物を併用する
こともできる。これら昇華性有機化合物はバルク磁石中
には残存しないことが望ましいが室温下で圧粉体の結合
剤となる利点がある。
【００１８】次に、本発明の粉体固定プロセスについて
説明する。本発明では、先ず上記ＨＤあるいはＨＤＤＲ
粉体とメルトスパン粉体を主成分とする異種ソルダー粉
体、および必要に応じて適宜加える添加剤とをＶ型混合
機などにより乾式混合する。
説明する。本発明では、先ず上記ＨＤあるいはＨＤＤＲ
粉体とメルトスパン粉体を主成分とする異種ソルダー粉
体、および必要に応じて適宜加える添加剤とをＶ型混合
機などにより乾式混合する。
【００１９】次いで、混合粉体を成形型に充填し磁場配
向する。配向磁場は連続またはパルス磁場、あるいは両
者が重畳しても差し支えないが配向磁場強度は１５ｋＯ
ｅ以上であることが望ましい。
向する。配向磁場は連続またはパルス磁場、あるいは両
者が重畳しても差し支えないが配向磁場強度は１５ｋＯ
ｅ以上であることが望ましい。
【００２０】次いで、成形型に充填し配向した混合粉体
を圧縮しながら直接通電する。ところで直接通電しなが
らメルトスパン粉体を緻密化するプロセス技術には、例
えば、USP5,100,485号公報に開示されている。なお混合
粉体を圧縮しながら直接通電する初期段階で配向磁場が
重畳していても差し支えない。
を圧縮しながら直接通電する。ところで直接通電しなが
らメルトスパン粉体を緻密化するプロセス技術には、例
えば、USP5,100,485号公報に開示されている。なお混合
粉体を圧縮しながら直接通電する初期段階で配向磁場が
重畳していても差し支えない。
【００２１】
【実施例】以下、本発明を実施例により説明する。
【００２２】（実施例１）重量比９７：３の粒子径５０
〜２５０μｍ、合金組成Ｎｄ13.5Ｆｅ62.5Ｃｏ18Ｂ6の
メルトスパン粉体と粒子径１０〜５０μｍ、液相線温度
約６２０℃のＡｇ−Ｃｕ−Ｚｎ−Ｃｄ−Ｎｉ粉体の混合
粉体と粒子径５０〜２５０μｍ、合金組成Ｎｄ13.9Ｆｅ
77.5Ｃｏ2.60Ｂ6.00のＨＤ粉体をＶ型混合機で混合し
た。この混合粉体を絶縁性サイアロンダイと導電性Ｔｉ
Ｎ／サイアロン電極とで構成した成形型に充填し２５ｋ
Ｏｅのパルス磁場で配向した。
〜２５０μｍ、合金組成Ｎｄ13.5Ｆｅ62.5Ｃｏ18Ｂ6の
メルトスパン粉体と粒子径１０〜５０μｍ、液相線温度
約６２０℃のＡｇ−Ｃｕ−Ｚｎ−Ｃｄ−Ｎｉ粉体の混合
粉体と粒子径５０〜２５０μｍ、合金組成Ｎｄ13.9Ｆｅ
77.5Ｃｏ2.60Ｂ6.00のＨＤ粉体をＶ型混合機で混合し
た。この混合粉体を絶縁性サイアロンダイと導電性Ｔｉ
Ｎ／サイアロン電極とで構成した成形型に充填し２５ｋ
Ｏｅのパルス磁場で配向した。
【００２３】次に配向方向へ２５０kg／cm2の圧縮をし
ながらパルス（０Ｎ：２５０Ａ，５０ｍｓ／ＯＦＦ：５
０ｍｓ）通電を１０ｓ間行い、混合粉体への均質な通電
性を確保したのち、更に圧縮を継続しながら混合粉体へ
電流密度３００〜３５０Ａ／cm2×２０〜３０ｓの直接
通電を行い最高到達温度７００〜７８０℃まで圧縮加熱
しΦ１２mm×１mmh、密度７．５〜７．６ｇ／cm3のバル
ク磁石を製造した。このバルク磁石を８枚積層した５０
ｋＯｅパルス着磁後の（ＢＨ）ｍａｘは最高値で２３．
０ＭＧＯｅであった。
ながらパルス（０Ｎ：２５０Ａ，５０ｍｓ／ＯＦＦ：５
０ｍｓ）通電を１０ｓ間行い、混合粉体への均質な通電
性を確保したのち、更に圧縮を継続しながら混合粉体へ
電流密度３００〜３５０Ａ／cm2×２０〜３０ｓの直接
通電を行い最高到達温度７００〜７８０℃まで圧縮加熱
しΦ１２mm×１mmh、密度７．５〜７．６ｇ／cm3のバル
ク磁石を製造した。このバルク磁石を８枚積層した５０
ｋＯｅパルス着磁後の（ＢＨ）ｍａｘは最高値で２３．
０ＭＧＯｅであった。
【００２４】（比較例１）Ａｇ−Ｃｕ−Ｚｎ−Ｃｄ−Ｎ
ｉ粉体を用いずにメルトスパン粉体とＨＤ粉体とを直接
混合したのち、実施例１と同一条件で圧縮加熱しΦ１２
mm×１mmh、密度７．５〜７．６ｇ／cm3のバルク磁石を
製造した。このバルク磁石を８枚積層した５０ｋＯｅパ
ルス着磁後（ＢＨ）ｍａｘは最高値で１８．６ＭＧＯｅ
であった。
ｉ粉体を用いずにメルトスパン粉体とＨＤ粉体とを直接
混合したのち、実施例１と同一条件で圧縮加熱しΦ１２
mm×１mmh、密度７．５〜７．６ｇ／cm3のバルク磁石を
製造した。このバルク磁石を８枚積層した５０ｋＯｅパ
ルス着磁後（ＢＨ）ｍａｘは最高値で１８．６ＭＧＯｅ
であった。
【００２５】（比較例２）ＨＤ粉体の滑り性を改善する
粒子径１０〜５０μｍのシリコーン樹脂粉体を実施例１
と同じＨＤ粉体に混合した粉体に、更にエポキシ樹脂を
９７：３の割合で混合したのち、これを成形型に充填し
２５ｋＯｅのパルス磁場で配向した。
粒子径１０〜５０μｍのシリコーン樹脂粉体を実施例１
と同じＨＤ粉体に混合した粉体に、更にエポキシ樹脂を
９７：３の割合で混合したのち、これを成形型に充填し
２５ｋＯｅのパルス磁場で配向した。
【００２６】次に配向方向へ６０００kg／cm2×１０ｓ
圧縮したのち電流消磁し、１２０℃×１hの加熱でエポキ
シ樹脂を硬化することでΦ１２mm×１mmh、密度５．９
〜６．３ｇ／mc3のバルク磁石を製造した。このバルク
磁石を８枚積層した５０ｋＯｅパルス着磁後の（ＢＨ）
ｍａｘは最高値で１５．５ＭＧＯｅであった。
圧縮したのち電流消磁し、１２０℃×１hの加熱でエポキ
シ樹脂を硬化することでΦ１２mm×１mmh、密度５．９
〜６．３ｇ／mc3のバルク磁石を製造した。このバルク
磁石を８枚積層した５０ｋＯｅパルス着磁後の（ＢＨ）
ｍａｘは最高値で１５．５ＭＧＯｅであった。
【００２７】図１は上記、実施例１，比較例１，比較例
２で得たバルク磁石のＨＤ粉体の含有量に対する５０ｋ
Ｏｅパルス着磁後の（ＢＨ）ｍａｘを示す。
２で得たバルク磁石のＨＤ粉体の含有量に対する５０ｋ
Ｏｅパルス着磁後の（ＢＨ）ｍａｘを示す。
【００２８】図中、比較例２のようにＨＤ粉体を室温で
圧縮し、樹脂などの異種材料で固定するバルク磁石で粉
体の移動の際の滑り性を改善しても、かなりの空隙が残
存するため（ＢＨ）ｍａｘは〜１５．５ＭＧＯｅに過ぎ
ない。
圧縮し、樹脂などの異種材料で固定するバルク磁石で粉
体の移動の際の滑り性を改善しても、かなりの空隙が残
存するため（ＢＨ）ｍａｘは〜１５．５ＭＧＯｅに過ぎ
ない。
【００２９】一方、比較例１において１００重量％のＨ
Ｄ粉末を加熱圧縮で７．５〜７．６ｇ／cm3のバルク磁
石とすると過度な緻密化で配向が乱れて（ＢＨ）ｍａｘ
は１３．５ＭＧＯｅに過ぎない。
Ｄ粉末を加熱圧縮で７．５〜７．６ｇ／cm3のバルク磁
石とすると過度な緻密化で配向が乱れて（ＢＨ）ｍａｘ
は１３．５ＭＧＯｅに過ぎない。
【００３０】そこで比較例１のようにメルトスパン粉体
を介在させ加熱圧縮するとメルトスパン粉体の作用でＨ
Ｄ粉体の過度な緻密化による配向の乱れを抑える効果が
現れ（ＢＨ）ｍａｘは最高１８．６ＭＧＯｅまで向上す
る。
を介在させ加熱圧縮するとメルトスパン粉体の作用でＨ
Ｄ粉体の過度な緻密化による配向の乱れを抑える効果が
現れ（ＢＨ）ｍａｘは最高１８．６ＭＧＯｅまで向上す
る。
【００３１】しかし、実施例１のようにメルトスパン粉
体を主成分とする異種ソルダー粉体を併用すれば、先ず
ソルダー粉体がＨＤ粉体の移動の際の滑り性を改善し、
次いで、メルトスパン粉体がＨＤ粉体の過度な緻密化に
よる配向の乱れを抑えるので（ＢＨ）ｍａｘは最高２３
ＭＧＯｅまで向上する。なお、バルク磁石中のＨＤ粉体
の含有量が≦５０重量％の範囲ではソルダー粉体がＨＤ
粉体の移動の際の滑り性を改善する効果が顕著にでな
い。
体を主成分とする異種ソルダー粉体を併用すれば、先ず
ソルダー粉体がＨＤ粉体の移動の際の滑り性を改善し、
次いで、メルトスパン粉体がＨＤ粉体の過度な緻密化に
よる配向の乱れを抑えるので（ＢＨ）ｍａｘは最高２３
ＭＧＯｅまで向上する。なお、バルク磁石中のＨＤ粉体
の含有量が≦５０重量％の範囲ではソルダー粉体がＨＤ
粉体の移動の際の滑り性を改善する効果が顕著にでな
い。
【００３２】（実施例２）重量比９７：３の粒子径５０
〜２５０μｍ、合金組成Ｎｄ13.5Ｆｅ62.5Ｃｏ18Ｂ6の
メルトスパン粉体と粒子径１０〜５０μｍ、融点約５８
０℃の低融ガラス粉体の混合粉体１５重量％と、粒子径
５０〜２５０μｍ、合金組成Ｎｄ13.0Ｆｅ 80.0Ｂ6.00Ｇ
ａ1.00のＨＤＤＲ粉体８５重量％をＶ型混合機で混合し
た。この混合粉体を実施例１と同一条件で圧縮加熱しΦ
１２mm×１mmh、密度７．５〜７．６ｇ／cm3のバルク磁
石を製造した。このバルク磁石を８枚積層した５０ｋＯ
ｅパルス着磁後の（ＢＨ）ｍａｘは２５．６ＭＧＯｅで
あった。
〜２５０μｍ、合金組成Ｎｄ13.5Ｆｅ62.5Ｃｏ18Ｂ6の
メルトスパン粉体と粒子径１０〜５０μｍ、融点約５８
０℃の低融ガラス粉体の混合粉体１５重量％と、粒子径
５０〜２５０μｍ、合金組成Ｎｄ13.0Ｆｅ 80.0Ｂ6.00Ｇ
ａ1.00のＨＤＤＲ粉体８５重量％をＶ型混合機で混合し
た。この混合粉体を実施例１と同一条件で圧縮加熱しΦ
１２mm×１mmh、密度７．５〜７．６ｇ／cm3のバルク磁
石を製造した。このバルク磁石を８枚積層した５０ｋＯ
ｅパルス着磁後の（ＢＨ）ｍａｘは２５．６ＭＧＯｅで
あった。
【００３３】（比較例３）実施例２と同じＨＤＤＲ粉体
を、そのまま実施例１と同一条件で圧縮加熱してΦ１２
mm×１mmh、密度７．５〜７．６ｇ／cm3のバルク磁石を
製造した。このバルク磁石を８枚積層したところ５０ｋ
Ｏｅパルス着磁後の（ＢＨ）ｍａｘは１６．５ＭＧＯｅ
であった。
を、そのまま実施例１と同一条件で圧縮加熱してΦ１２
mm×１mmh、密度７．５〜７．６ｇ／cm3のバルク磁石を
製造した。このバルク磁石を８枚積層したところ５０ｋ
Ｏｅパルス着磁後の（ＢＨ）ｍａｘは１６．５ＭＧＯｅ
であった。
【００３４】
【発明の効果】本発明はＨＤ、あるいはＨＤＤＲ粉体の
ような異方性希土類−鉄系磁石粉体を固定してバルク磁
石を製造するに際しメルトスパン粉体を主成分とする異
種ソルダー粉体を併用した混合粉体を磁場配向し圧縮通
電加熱するものである。
ような異方性希土類−鉄系磁石粉体を固定してバルク磁
石を製造するに際しメルトスパン粉体を主成分とする異
種ソルダー粉体を併用した混合粉体を磁場配向し圧縮通
電加熱するものである。
【００３５】先ず、ソルダー粉体がＨＤあるいはＨＤＤ
Ｒ粉体の移動の際の滑り性を改善して配向の乱れを抑
え、メルトスパン粉体がＨＤ、あるいはＨＤＤＲ粉体の
過度な緻密化による配向の乱れを抑える。従って異種材
料で磁石粉体を固定するバルク磁石として（ＢＨ）ｍａ
ｘが向上する。この（ＢＨ）ｍａｘの値は異種材料で磁
石粉体を固定化するバルク磁石の（ＢＨ）ｍａｘでは最
高水準の値であり、メルトスパン粉体をそのまま直接固
定したバルク磁石の（ＢＨ）ｍａｘを遥かに上回るもの
である。
Ｒ粉体の移動の際の滑り性を改善して配向の乱れを抑
え、メルトスパン粉体がＨＤ、あるいはＨＤＤＲ粉体の
過度な緻密化による配向の乱れを抑える。従って異種材
料で磁石粉体を固定するバルク磁石として（ＢＨ）ｍａ
ｘが向上する。この（ＢＨ）ｍａｘの値は異種材料で磁
石粉体を固定化するバルク磁石の（ＢＨ）ｍａｘでは最
高水準の値であり、メルトスパン粉体をそのまま直接固
定したバルク磁石の（ＢＨ）ｍａｘを遥かに上回るもの
である。
【００３６】更に、本発明ではＨＤ、あるいはＨＤＤＲ
粉体のような異方性希土類−鉄系磁石粉体に比較してプ
ロセスが単純なメルトスパン粉体を５０重量％以下の範
囲で併用するものであるから（ＢＨ）ｍａｘ対経済性の
観点からも有利である。
粉体のような異方性希土類−鉄系磁石粉体に比較してプ
ロセスが単純なメルトスパン粉体を５０重量％以下の範
囲で併用するものであるから（ＢＨ）ｍａｘ対経済性の
観点からも有利である。
【図１】バルク磁石のＨＤ粉体含有量と（ＢＨ）ｍａｘ
との関係を示す特性図
との関係を示す特性図
Claims (1)
- 【請求項１】５０重量％以上の異方性希土類−鉄系磁石
粉体と５０重量％以下の等方性希土類−鉄系磁石粉体を
主成分とする異種ソルダー粉体との混合粉体を磁場配向
し、配向した混合粉体への圧縮と直接通電で粉体を固定
しバルク磁石とする希土類−鉄系磁石の製造方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4343943A JPH06196344A (ja) | 1992-12-24 | 1992-12-24 | 希土類−鉄系磁石の製造方法 |
| US08/563,355 US5624503A (en) | 1992-12-24 | 1995-11-28 | Process for producing Nd-Fe-B magnet |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4343943A JPH06196344A (ja) | 1992-12-24 | 1992-12-24 | 希土類−鉄系磁石の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06196344A true JPH06196344A (ja) | 1994-07-15 |
Family
ID=18365444
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4343943A Pending JPH06196344A (ja) | 1992-12-24 | 1992-12-24 | 希土類−鉄系磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06196344A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0963878A (ja) * | 1995-08-22 | 1997-03-07 | Isuzu Motors Ltd | 希土類系永久磁石の製造方法 |
-
1992
- 1992-12-24 JP JP4343943A patent/JPH06196344A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0963878A (ja) * | 1995-08-22 | 1997-03-07 | Isuzu Motors Ltd | 希土類系永久磁石の製造方法 |
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