JPH06173669A - 排気ガス浄化触媒用メタル担体 - Google Patents
排気ガス浄化触媒用メタル担体Info
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- JPH06173669A JPH06173669A JP4329127A JP32912792A JPH06173669A JP H06173669 A JPH06173669 A JP H06173669A JP 4329127 A JP4329127 A JP 4329127A JP 32912792 A JP32912792 A JP 32912792A JP H06173669 A JPH06173669 A JP H06173669A
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Landscapes
- Exhaust Silencers (AREA)
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】ハニカム体を断熱材を介して保持したメタル担
体において、高温時のハニカム体の変形を防止する。 【構成】ハニカム体１と、ハニカム体１を収納する外筒
２と、ハニカム体１と外筒２との間に介在された中間筒
３と、中間筒３と外筒２との間及び中間筒３とハニカム
体１との間にそれぞれ介在された熱膨張性のシール材
４，５と、からなり、中間筒３は熱負荷時において少な
くとも外筒２の熱膨張割合よりも大きい膨張割合をもつ
ことを特徴とする。中間筒３の熱膨張により、シール材
４とハニカム体１の膨張スペースが確保される。
体において、高温時のハニカム体の変形を防止する。 【構成】ハニカム体１と、ハニカム体１を収納する外筒
２と、ハニカム体１と外筒２との間に介在された中間筒
３と、中間筒３と外筒２との間及び中間筒３とハニカム
体１との間にそれぞれ介在された熱膨張性のシール材
４，５と、からなり、中間筒３は熱負荷時において少な
くとも外筒２の熱膨張割合よりも大きい膨張割合をもつ
ことを特徴とする。中間筒３の熱膨張により、シール材
４とハニカム体１の膨張スペースが確保される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車などの内燃機関
の排気系に装着され、排気ガス浄化触媒として用いられ
るメタル担体に関する。
の排気系に装着され、排気ガス浄化触媒として用いられ
るメタル担体に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車に搭載される排気ガス浄化触媒の
触媒容器としては、従来よりセラミックス製のモノリス
担体が主流であった。しかしセラミックス製であるがた
めに、熱伝導性が低く始動初期の触媒活性が低くなるこ
と、取扱を慎重にしなければならないこと、などの不具
合があり、近年では金属箔ハニカム構造のメタル担体に
移行しつつある。
触媒容器としては、従来よりセラミックス製のモノリス
担体が主流であった。しかしセラミックス製であるがた
めに、熱伝導性が低く始動初期の触媒活性が低くなるこ
と、取扱を慎重にしなければならないこと、などの不具
合があり、近年では金属箔ハニカム構造のメタル担体に
移行しつつある。
【０００３】このメタル担体は、箔状の平板とその平板
を波状に加工した波板とを重ねて一体的に巻回されたハ
ニカム体と、ハニカム体を収納する外筒とから構成さ
れ、平板と波板及びハニカム体と外筒とを接合した構造
が知られている。ところがメタル担体は素材が金属であ
るため、その熱伝導性の高さによりハニカム体から外筒
を介して放熱が生じ、始動時の昇温特性や保温性が悪い
という欠点がある。また振動により異音が発生する場合
もある。
を波状に加工した波板とを重ねて一体的に巻回されたハ
ニカム体と、ハニカム体を収納する外筒とから構成さ
れ、平板と波板及びハニカム体と外筒とを接合した構造
が知られている。ところがメタル担体は素材が金属であ
るため、その熱伝導性の高さによりハニカム体から外筒
を介して放熱が生じ、始動時の昇温特性や保温性が悪い
という欠点がある。また振動により異音が発生する場合
もある。
【０００４】そこで、ハニカム体と外筒との間に断熱材
を介在させることが提案されている。例えば実開昭６３
−１４０１１８号公報には、外筒とハニカム体の間に熱
膨張性の断熱材を配置したメタル担体であって、その断
熱材と排気ガスとの直接接触による劣化を防止するため
に、ハニカム体又は外筒から径方向に延びる一対の突起
を設け、その一対の突起間に断熱材を配置する構成が開
示されている。また実開昭６３−１４０１２３号公報に
は、上記公報と同じ目的のために、シールプレートで被
覆された断熱材を外筒とハニカム体の間に介在させたメ
タル担体が開示されている。
を介在させることが提案されている。例えば実開昭６３
−１４０１１８号公報には、外筒とハニカム体の間に熱
膨張性の断熱材を配置したメタル担体であって、その断
熱材と排気ガスとの直接接触による劣化を防止するため
に、ハニカム体又は外筒から径方向に延びる一対の突起
を設け、その一対の突起間に断熱材を配置する構成が開
示されている。また実開昭６３−１４０１２３号公報に
は、上記公報と同じ目的のために、シールプレートで被
覆された断熱材を外筒とハニカム体の間に介在させたメ
タル担体が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、外筒とハニ
カム体の間に熱膨張性の断熱材を介在させたメタル担体
では、触媒として使用時に高温となると、断熱材自体の
膨張によりハニカム体が縮径する方向に過度に押圧され
て変形する場合がある。高温時に変形したハニカム体は
冷却時に収縮すると外径がさらに小さくなり、断熱材に
よる保持力が低下して外筒からのずれや脱落が生じる場
合もある。
カム体の間に熱膨張性の断熱材を介在させたメタル担体
では、触媒として使用時に高温となると、断熱材自体の
膨張によりハニカム体が縮径する方向に過度に押圧され
て変形する場合がある。高温時に変形したハニカム体は
冷却時に収縮すると外径がさらに小さくなり、断熱材に
よる保持力が低下して外筒からのずれや脱落が生じる場
合もある。
【０００６】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
ものであり、ハニカム体を断熱材を介して保持したメタ
ル担体において、高温時のハニカム体の変形を防止する
ことを目的とする。
ものであり、ハニカム体を断熱材を介して保持したメタ
ル担体において、高温時のハニカム体の変形を防止する
ことを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する本発
明の排気ガス浄化触媒用メタル担体は、平板及び波板か
ら形成されたハニカム体と、ハニカム体を収納する外筒
と、ハニカム体と外筒との間に介在された中間筒と、中
間筒と外筒との間及び中間筒とハニカム体との間にそれ
ぞれ介在された熱膨張性のシール材と、からなり、中間
筒は熱負荷時において少なくとも外筒の熱膨張割合より
も大きい膨張割合をもつことを特徴とする。
明の排気ガス浄化触媒用メタル担体は、平板及び波板か
ら形成されたハニカム体と、ハニカム体を収納する外筒
と、ハニカム体と外筒との間に介在された中間筒と、中
間筒と外筒との間及び中間筒とハニカム体との間にそれ
ぞれ介在された熱膨張性のシール材と、からなり、中間
筒は熱負荷時において少なくとも外筒の熱膨張割合より
も大きい膨張割合をもつことを特徴とする。
【０００８】なお熱膨張割合を説明すると、外筒内周面
とハニカム体外周面との間隔をＡ、中間筒内周面とハニ
カム体外周面との間隔をＢとし、また、熱負荷による膨
張時における外筒内周面とハニカム体外周面との間隔を
Ａ’、中間筒内周面とハニカム体外周面との間隔をＢ’
とした場合に、外筒の膨張割合はＡ’／Ａで表され、中
間筒の膨張割合はＢ’／Ｂで表される。そして本発明で
は、Ｂ’／Ｂ＞Ａ’／Ａの条件が満たされている。
とハニカム体外周面との間隔をＡ、中間筒内周面とハニ
カム体外周面との間隔をＢとし、また、熱負荷による膨
張時における外筒内周面とハニカム体外周面との間隔を
Ａ’、中間筒内周面とハニカム体外周面との間隔をＢ’
とした場合に、外筒の膨張割合はＡ’／Ａで表され、中
間筒の膨張割合はＢ’／Ｂで表される。そして本発明で
は、Ｂ’／Ｂ＞Ａ’／Ａの条件が満たされている。
【０００９】
【作用】本発明のメタル担体では、触媒反応時などにハ
ニカム体が高温となると、その熱はシール材から中間筒
及び外筒にも伝わり、シール材、中間筒及び外筒も熱膨
張する。中間筒やシール材のない部分では、外筒がハニ
カム体から直接熱の放射を受けて熱が伝わる。したがっ
てハニカム体には、自身の膨張とシール材の膨張とが加
わって、シール材から縮径する方向の熱応力が作用す
る。
ニカム体が高温となると、その熱はシール材から中間筒
及び外筒にも伝わり、シール材、中間筒及び外筒も熱膨
張する。中間筒やシール材のない部分では、外筒がハニ
カム体から直接熱の放射を受けて熱が伝わる。したがっ
てハニカム体には、自身の膨張とシール材の膨張とが加
わって、シール材から縮径する方向の熱応力が作用す
る。
【００１０】ところが本発明では、中間筒は熱負荷時に
おいて少なくとも外筒の熱膨張割合よりも大きい膨張割
合をもっている。したがって中間筒が熱膨張することに
より、中間筒とハニカム体の間にはシール材及びハニカ
ム体の膨張スペースが確保され、シール材がハニカム体
を過度に押圧するのが防止される。
おいて少なくとも外筒の熱膨張割合よりも大きい膨張割
合をもっている。したがって中間筒が熱膨張することに
より、中間筒とハニカム体の間にはシール材及びハニカ
ム体の膨張スペースが確保され、シール材がハニカム体
を過度に押圧するのが防止される。
【００１１】
【実施例】以下、実施例により具体的に説明する。 （実施例１）図１に本発明の一実施例のメタル担体を示
す。このメタル担体は、箔状の平板及び波板が重ねられ
てロール状に巻回されてなるハニカム体１と、外筒２
と、ハニカム体１と外筒２の間に介在された中間筒３
と、中間筒３とハニカム体１の間に介在され雲母を主成
分とし熱膨張性の断熱材からなる第１シール材４と、中
間筒３と外筒２の間に介在され第１シール材と同一材質
の第２シール材５と、から構成されている。
す。このメタル担体は、箔状の平板及び波板が重ねられ
てロール状に巻回されてなるハニカム体１と、外筒２
と、ハニカム体１と外筒２の間に介在された中間筒３
と、中間筒３とハニカム体１の間に介在され雲母を主成
分とし熱膨張性の断熱材からなる第１シール材４と、中
間筒３と外筒２の間に介在され第１シール材と同一材質
の第２シール材５と、から構成されている。
【００１２】ハニカム体１は、板厚０．０５ｍｍのＦｅ
−２０Ｃｒ−５Ａｌ合金製の平板と、その平板から形成
された波板とから形成され、その線膨張率Ｃ1 は１３．
６×１０-6／℃である。外筒２はフェライト系ステンレ
ス４３０ＭＴから形成された板厚１．５ｍｍの円筒状を
なし、その線膨張率Ｃ2 は１２．５×１０-6／℃であ
る。
−２０Ｃｒ−５Ａｌ合金製の平板と、その平板から形成
された波板とから形成され、その線膨張率Ｃ1 は１３．
６×１０-6／℃である。外筒２はフェライト系ステンレ
ス４３０ＭＴから形成された板厚１．５ｍｍの円筒状を
なし、その線膨張率Ｃ2 は１２．５×１０-6／℃であ
る。
【００１３】中間筒３は、ハニカム体１と同様のＦｅ−
２０Ｃｒ−５Ａｌ合金から形成され、その厚さは０．５
ｍｍである。またその長さは、ハニカム体１及び外筒２
の長さより若干短くされている。そしてその線膨張率Ｃ
3 は、ハニカム体１と同様の１３．６×１０-6／℃であ
る。ここで、中間筒３は、熱負荷時において少なくとも
外筒２の熱膨張割合よりも大きい膨張割合をもってい
る。これを図２を参照しながら説明する。
２０Ｃｒ−５Ａｌ合金から形成され、その厚さは０．５
ｍｍである。またその長さは、ハニカム体１及び外筒２
の長さより若干短くされている。そしてその線膨張率Ｃ
3 は、ハニカム体１と同様の１３．６×１０-6／℃であ
る。ここで、中間筒３は、熱負荷時において少なくとも
外筒２の熱膨張割合よりも大きい膨張割合をもってい
る。これを図２を参照しながら説明する。
【００１４】熱負荷前の状態におけるハニカム体１の外
径をｋ、外筒２の内径をｌ、中間筒３の内径をｍとし、
外筒２内周面とハニカム体１外周面との間隔をＡ、中間
筒３内周面とハニカム体１外周面との間隔をＢとする。
また、熱負荷による膨張時におけるハニカム体１の外径
をｋ’、外筒２の内径をｌ’、中間筒３の内径をｍ’と
し、外筒２内周面とハニカム体１外周面との間隔を
Ａ’、中間筒３内周面とハニカム体１外周面との間隔を
Ｂ’とする。
径をｋ、外筒２の内径をｌ、中間筒３の内径をｍとし、
外筒２内周面とハニカム体１外周面との間隔をＡ、中間
筒３内周面とハニカム体１外周面との間隔をＢとする。
また、熱負荷による膨張時におけるハニカム体１の外径
をｋ’、外筒２の内径をｌ’、中間筒３の内径をｍ’と
し、外筒２内周面とハニカム体１外周面との間隔を
Ａ’、中間筒３内周面とハニカム体１外周面との間隔を
Ｂ’とする。
【００１５】すると、外筒２の膨張割合はＡ’／Ａで表
され、中間筒３の膨張割合はＢ’／Ｂで表される。そし
て本実施例では、熱負荷による膨張時には、Ｂ’／Ｂ＞
Ａ’／Ａの条件が満たされている。次に、この膨張割合
を具体的に算出する方法を示す。熱負荷時のハニカム体
１の表面温度をＴ1 、外筒２の内周面の温度をＴ2 、中
間筒３の内周面の温度をＴ3 とすると、Ａ＝ｌ−ｋ，
Ａ’＝ｌ’−ｋ’である。ｌ’＝（１＋Ｃ2 ×Ｔ2 ）×
ｌであり、ｋ’＝（１＋Ｃ1 ×Ｔ1 ）×ｋであるから、
Ａ’＝（１＋Ｃ2 ×Ｔ2 ）×ｌ−（１＋Ｃ1 ×Ｔ1 ）×
ｋと表される。したがってＡ’／Ａは、 Ａ’／Ａ＝｛（１＋Ｃ2 ×Ｔ2 ）×ｌ−（１＋Ｃ1 ×Ｔ
1 ）×ｋ｝／（ｌ−ｋ）となる。
され、中間筒３の膨張割合はＢ’／Ｂで表される。そし
て本実施例では、熱負荷による膨張時には、Ｂ’／Ｂ＞
Ａ’／Ａの条件が満たされている。次に、この膨張割合
を具体的に算出する方法を示す。熱負荷時のハニカム体
１の表面温度をＴ1 、外筒２の内周面の温度をＴ2 、中
間筒３の内周面の温度をＴ3 とすると、Ａ＝ｌ−ｋ，
Ａ’＝ｌ’−ｋ’である。ｌ’＝（１＋Ｃ2 ×Ｔ2 ）×
ｌであり、ｋ’＝（１＋Ｃ1 ×Ｔ1 ）×ｋであるから、
Ａ’＝（１＋Ｃ2 ×Ｔ2 ）×ｌ−（１＋Ｃ1 ×Ｔ1 ）×
ｋと表される。したがってＡ’／Ａは、 Ａ’／Ａ＝｛（１＋Ｃ2 ×Ｔ2 ）×ｌ−（１＋Ｃ1 ×Ｔ
1 ）×ｋ｝／（ｌ−ｋ）となる。
【００１６】また同様にして Ｂ’／Ｂ＝｛（１＋Ｃ3 ×Ｔ3 ）×ｍ−（１＋Ｃ1 ×Ｔ
1 ）×ｋ｝／（ｍ−ｋ）となる。本実施例のメタル担体
使用時には、ハニカム体１の表面温度Ｔ1 及び中間筒３
の内周面の温度Ｔ3 は共に９００℃であり、外筒２の内
周面の温度Ｔ2 は３７０℃であった。またｋ＝４９．
５、ｌ＝５５．０を代入して計算すると、Ａ’／Ａ＝
０．９３６０９、Ｂ’／Ｂ＝１．０１２２４となり、
Ｂ’／Ｂ＞Ａ’／Ａの条件が満たされている。
1 ）×ｋ｝／（ｍ−ｋ）となる。本実施例のメタル担体
使用時には、ハニカム体１の表面温度Ｔ1 及び中間筒３
の内周面の温度Ｔ3 は共に９００℃であり、外筒２の内
周面の温度Ｔ2 は３７０℃であった。またｋ＝４９．
５、ｌ＝５５．０を代入して計算すると、Ａ’／Ａ＝
０．９３６０９、Ｂ’／Ｂ＝１．０１２２４となり、
Ｂ’／Ｂ＞Ａ’／Ａの条件が満たされている。
【００１７】すなわち熱負荷時には中間筒３の膨張割合
が外筒２の膨張割合より大きくなっているため、中間筒
３とハニカム体１の間にハニカム体１と第１シール材４
の膨張スペースが確保され、第１シール材４がハニカム
体１を過度に押圧するのが防止されている。 （実施例２）図３に本発明の第２の実施例のメタル担体
を示す。このメタル担体は、ハニカム体１の両端部に幅
の短い中間筒３がそれぞれ介在し、それぞれの中間筒３
とハニカム体１との間及び中間筒３と外筒の間には、そ
れぞれ幅の短い第１シール材４と第２シール材５が介在
していること以外は実施例１と同様である。
が外筒２の膨張割合より大きくなっているため、中間筒
３とハニカム体１の間にハニカム体１と第１シール材４
の膨張スペースが確保され、第１シール材４がハニカム
体１を過度に押圧するのが防止されている。 （実施例２）図３に本発明の第２の実施例のメタル担体
を示す。このメタル担体は、ハニカム体１の両端部に幅
の短い中間筒３がそれぞれ介在し、それぞれの中間筒３
とハニカム体１との間及び中間筒３と外筒の間には、そ
れぞれ幅の短い第１シール材４と第２シール材５が介在
していること以外は実施例１と同様である。
【００１８】このメタル担体では、軸方向中央部分のハ
ニカム体１と外筒２の間にはリング状の間隙６が形成さ
れ、膨張の自由度が高くなっているとともに空気による
断熱作用が得られている。なお、中間筒３を用いずに第
１シール材４と第２シール材のみでハニカム体１の両端
を保持したこと以外は同一の従来例のメタル担体を作製
し、この実施例２のメタル担体と共に冷熱サイクル試験
に供した。試験条件は、最高温度９００℃の排気ガス中
に９分間保持し、次いで１５０℃で９分間保持するのを
１サイクルとした。その結果、従来例のメタル担体では
６０サイクルでハニカム体の変形によるずれが発生した
のに対し、実施例２のメタル担体では９００サイクル経
過後もハニカム体の変形やずれは発生しなかった。 （実施例３）上記した実施例１及び実施例２のメタル担
体では、第１シール材４及び第２シール材５に排気ガス
が直接接触するため劣化が生じる心配がある。そこで本
実施例では、図４〜図７に示すように中間筒３を断面Ｈ
字形状とするとともに、ハニカム体１及び外筒２の少な
くとも一方にフランジ部を設け、シール材に排気ガスが
直接接触するのを防止するようにした。
ニカム体１と外筒２の間にはリング状の間隙６が形成さ
れ、膨張の自由度が高くなっているとともに空気による
断熱作用が得られている。なお、中間筒３を用いずに第
１シール材４と第２シール材のみでハニカム体１の両端
を保持したこと以外は同一の従来例のメタル担体を作製
し、この実施例２のメタル担体と共に冷熱サイクル試験
に供した。試験条件は、最高温度９００℃の排気ガス中
に９分間保持し、次いで１５０℃で９分間保持するのを
１サイクルとした。その結果、従来例のメタル担体では
６０サイクルでハニカム体の変形によるずれが発生した
のに対し、実施例２のメタル担体では９００サイクル経
過後もハニカム体の変形やずれは発生しなかった。 （実施例３）上記した実施例１及び実施例２のメタル担
体では、第１シール材４及び第２シール材５に排気ガス
が直接接触するため劣化が生じる心配がある。そこで本
実施例では、図４〜図７に示すように中間筒３を断面Ｈ
字形状とするとともに、ハニカム体１及び外筒２の少な
くとも一方にフランジ部を設け、シール材に排気ガスが
直接接触するのを防止するようにした。
【００１９】すなわち図４に示すように、ハニカム体１
に断面コの字状の保持部材７を介して第１シール材４を
保持し、保持部材７のフランジ部７０が中間筒３のフラ
ンジ３０の内側に入るように構成されている。これによ
り排気ガスが直接第１シール材４と接触するのが防止さ
れるとともに、フランジ部７０とフランジ３０は干渉し
ないのでハニカム体１の膨張も妨げられない。
に断面コの字状の保持部材７を介して第１シール材４を
保持し、保持部材７のフランジ部７０が中間筒３のフラ
ンジ３０の内側に入るように構成されている。これによ
り排気ガスが直接第１シール材４と接触するのが防止さ
れるとともに、フランジ部７０とフランジ３０は干渉し
ないのでハニカム体１の膨張も妨げられない。
【００２０】図５では、図４とは逆に外筒２に保持部材
７を設けた例を示し、この場合は第２シール材５の劣化
が防止される。また図６及び図７では、ハニカム体１と
外筒２の両方に保持部材７を設けた例を示している。こ
の場合は、第１シール材４と第２シール材５の両方の劣
化を防止することができる。熱膨張を考慮すると、図７
のように外筒２に設けられる保持部材７のフランジ部７
０を、中間筒３のフランジ３０の内側に配置するのが望
ましい。
７を設けた例を示し、この場合は第２シール材５の劣化
が防止される。また図６及び図７では、ハニカム体１と
外筒２の両方に保持部材７を設けた例を示している。こ
の場合は、第１シール材４と第２シール材５の両方の劣
化を防止することができる。熱膨張を考慮すると、図７
のように外筒２に設けられる保持部材７のフランジ部７
０を、中間筒３のフランジ３０の内側に配置するのが望
ましい。
【００２１】なお、中間筒３を断面Ｈ字形状とすること
で、中間筒の剛性も向上する。
で、中間筒の剛性も向上する。
【００２２】
【発明の効果】すなわち本発明の排気ガス浄化触媒用メ
タル担体によれば、熱負荷時のハニカム体の変形が防止
されるため、メタル担体の排気ガス浄化性能の低下が防
止され、かつハニカム体の外筒からのずれや脱落が防止
されている。
タル担体によれば、熱負荷時のハニカム体の変形が防止
されるため、メタル担体の排気ガス浄化性能の低下が防
止され、かつハニカム体の外筒からのずれや脱落が防止
されている。
【図１】本発明の一実施例のメタル担体を一部破断して
示す斜視図である。
示す斜視図である。
【図２】膨張割合の算出方法の説明のための説明図であ
る。
る。
【図３】本発明の第２の実施例のメタル担体を一部破断
して示す斜視図である。
して示す斜視図である。
【図４】本発明の第３の実施例のメタル担体の要部断面
図である。
図である。
【図５】本発明の第３の実施例のメタル担体の他の態様
を示す要部断面図である。
を示す要部断面図である。
【図６】本発明の第３の実施例のメタル担体の他の態様
を示す要部断面図である。
を示す要部断面図である。
【図７】本発明の第３の実施例のメタル担体の他の態様
を示す要部断面図である。
を示す要部断面図である。
１：ハニカム体 ２：外筒 ３：
中間筒 ４：第１シール材 ５：第２シール材 ６：
間隙
中間筒 ４：第１シール材 ５：第２シール材 ６：
間隙
フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０１Ｎ 7/08 ＺＡＢ Ａ
Claims (1)
- 【請求項１】 平板及び波板から形成されたハニカム体
と、該ハニカム体を収納する外筒と、該ハニカム体と該
外筒との間に介在された中間筒と、該中間筒と該外筒と
の間及び該中間筒と該ハニカム体との間にそれぞれ介在
された熱膨張性のシール材と、からなり、該中間筒は熱
負荷時において少なくとも該外筒の熱膨張割合よりも大
きい膨張割合をもつことを特徴とする排気ガス浄化触媒
用メタル担体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4329127A JPH06173669A (ja) | 1992-12-09 | 1992-12-09 | 排気ガス浄化触媒用メタル担体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4329127A JPH06173669A (ja) | 1992-12-09 | 1992-12-09 | 排気ガス浄化触媒用メタル担体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06173669A true JPH06173669A (ja) | 1994-06-21 |
Family
ID=18217928
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4329127A Pending JPH06173669A (ja) | 1992-12-09 | 1992-12-09 | 排気ガス浄化触媒用メタル担体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06173669A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001031175A1 (de) * | 1999-10-28 | 2001-05-03 | Emitec Gesellschaft Für Emissionstechnologie Mbh | Wabenkörper mit mehrlagigem mantel |
| JP2012154316A (ja) * | 2011-01-06 | 2012-08-16 | Ibiden Co Ltd | 排ガス処理装置 |
| JP2015166296A (ja) * | 2014-03-04 | 2015-09-24 | 日本碍子株式会社 | ハニカム構造体 |
-
1992
- 1992-12-09 JP JP4329127A patent/JPH06173669A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001031175A1 (de) * | 1999-10-28 | 2001-05-03 | Emitec Gesellschaft Für Emissionstechnologie Mbh | Wabenkörper mit mehrlagigem mantel |
| JP2012154316A (ja) * | 2011-01-06 | 2012-08-16 | Ibiden Co Ltd | 排ガス処理装置 |
| JP2016014395A (ja) * | 2011-01-06 | 2016-01-28 | イビデン株式会社 | 排ガス処理装置 |
| JP2015166296A (ja) * | 2014-03-04 | 2015-09-24 | 日本碍子株式会社 | ハニカム構造体 |
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